JPS6412167B2 - - Google Patents
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- JPS6412167B2 JPS6412167B2 JP6690981A JP6690981A JPS6412167B2 JP S6412167 B2 JPS6412167 B2 JP S6412167B2 JP 6690981 A JP6690981 A JP 6690981A JP 6690981 A JP6690981 A JP 6690981A JP S6412167 B2 JPS6412167 B2 JP S6412167B2
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- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高抵抗接地系統用多回線併架送電線の
地絡保護継電方式に関するもので、２回線以上の
多回線平衡送電線に好適な保護方式に関するもの
である。
地絡保護継電方式に関するもので、２回線以上の
多回線平衡送電線に好適な保護方式に関するもの
である。
従来、高抵抗接地系統の併架送電線では２回線
平衡送電線までしか、有効な地絡事故の後備保護
方式はなかつた。特に表示線のような伝送手段を
介して保護を行なう主保護方式は問題がないにし
ても、自端の電気的諸量の条件で事故判定を行な
う地絡後備保護方式としては、２回線の零相差動
電流により事故回線の判定を行なう地絡電力平衡
継電方式等があるが、これらはいずれも、２回線
平衡送電線にその適用が限られ、それ以上の多回
線の平衡送電線に於いては適用が不可能であつ
た。また、この保護対象としての２回線平衡送電
線が他の送電線と併架されている場合には、それ
らの相互の電気的誘導により、零相循環電流ICO
が発生し、本来の事故電流IFと重畳し、事故検出
を困難にしている。このためこの対策として、従
来方式では次のような対策を行なつてきた。すな
わち、併架のための誘導による零相循環電流ICO
は事故の発生前後に於いて変化がないため、２回
線の差動零相電流ISに着目すると事故発生前は、 IS＝ICO−（−ICO）＝2ICO ……(1) 事故発生後は、 IS＝2ICO＋（IF1−IF2） ……(2) （但し、ここで IF1……１号線側の事故電流 IF2……２号線側の事故電流 である。） のように、事故発生前後の変化が発生する。この
変化を何らかの方法により検出して保護してき
た。
平衡送電線までしか、有効な地絡事故の後備保護
方式はなかつた。特に表示線のような伝送手段を
介して保護を行なう主保護方式は問題がないにし
ても、自端の電気的諸量の条件で事故判定を行な
う地絡後備保護方式としては、２回線の零相差動
電流により事故回線の判定を行なう地絡電力平衡
継電方式等があるが、これらはいずれも、２回線
平衡送電線にその適用が限られ、それ以上の多回
線の平衡送電線に於いては適用が不可能であつ
た。また、この保護対象としての２回線平衡送電
線が他の送電線と併架されている場合には、それ
らの相互の電気的誘導により、零相循環電流ICO
が発生し、本来の事故電流IFと重畳し、事故検出
を困難にしている。このためこの対策として、従
来方式では次のような対策を行なつてきた。すな
わち、併架のための誘導による零相循環電流ICO
は事故の発生前後に於いて変化がないため、２回
線の差動零相電流ISに着目すると事故発生前は、 IS＝ICO−（−ICO）＝2ICO ……(1) 事故発生後は、 IS＝2ICO＋（IF1−IF2） ……(2) （但し、ここで IF1……１号線側の事故電流 IF2……２号線側の事故電流 である。） のように、事故発生前後の変化が発生する。この
変化を何らかの方法により検出して保護してき
た。
しかし、これら従来方式はいずれも、２回線の
差動電流を主体に事故検出を行なう地絡電力平衡
継電方式の変形であり、２回線以上の多回線平衡
送電線に於いては適用が困難であつた。
差動電流を主体に事故検出を行なう地絡電力平衡
継電方式の変形であり、２回線以上の多回線平衡
送電線に於いては適用が困難であつた。
本発明は以上のような、従来方式の問題点を解
決した、２回線平衡送電線を含む併架多回線平衡
送電線の地絡保護継電方式を提供するものであ
る。
決した、２回線平衡送電線を含む併架多回線平衡
送電線の地絡保護継電方式を提供するものであ
る。
第１図に４回線平衡併架送電線の例を示すが、
このような多回線送電線では、従来方式のように
変流器の結線等による差電流検出は、組み合せも
多岐にわたり実際問題として適用が不可能であつ
た。そこで本発明では、次のような事故前後の電
流変化を検出し地絡事故判定を行なうものであ
る。すなわち、いま一般的にｎ回線を想定し、各
回線の零相電流をI〓O1，I〓O2，……I〓Ooとすると事
故
発生前は、各回線の零相循環電流I〓COが、I〓CO1，
I〓CO2，……，I〓COoと発生すると仮定すれば、 IO1＝ICO1， IO2＝ICO2， 〓 IOo＝ICOo， ……(3) となる。これに対し、No.１回線に１線地絡事故が
発生したとし、各回線の零相事故電流成分をIF1，
IF2，……，IFoとすれば、各回線の零相電流I′Oo
は、事故電流成分IFoに零相循環電流ICOoが重畳さ
れ、 I〓′O1＝I〓F1＋I〓CO1 I〓′O2＝I〓F2＋I〓CO2 〓 I〓′Oo＝I〓Fo＋I〓COo ……(4) となる。更に、第１図の通り、保護区間Ａ−Ｂ端
のＡ端についてみると、事故電流の合計をINGR
（中性点電流相当）とすれば、No.１の回線事故で、
Ａ端から事故点までの距離をｘ（１，∴Ａ〜Ｂ
間を“１”と正規化し、その比で距離をｘとして
表わすものとする。）とすれば、事故回線は、 I〓F1 ＝I〓NGR｛（１−１／ｎ）（１−ｘ）＋１／ｎ｝……(5
) 他の回線は、 I〓F2＝……＝I〓Fo＝I〓NGR・ｘ／ｎ ……(6) となる。またＢ端についてみると、事故回線は、 I〓F1＝I〓NGR・ｘ・（ｎ−１）／ｎ ……(7) 他の回線は、 I〓F2＝……＝I〓Fo＝−I〓NGR・ｘ／ｎ ……(8) となる。第２図には４回線平衡送電線（ｎ＝４）
のＡ端の電流の例を示す。
このような多回線送電線では、従来方式のように
変流器の結線等による差電流検出は、組み合せも
多岐にわたり実際問題として適用が不可能であつ
た。そこで本発明では、次のような事故前後の電
流変化を検出し地絡事故判定を行なうものであ
る。すなわち、いま一般的にｎ回線を想定し、各
回線の零相電流をI〓O1，I〓O2，……I〓Ooとすると事
故
発生前は、各回線の零相循環電流I〓COが、I〓CO1，
I〓CO2，……，I〓COoと発生すると仮定すれば、 IO1＝ICO1， IO2＝ICO2， 〓 IOo＝ICOo， ……(3) となる。これに対し、No.１回線に１線地絡事故が
発生したとし、各回線の零相事故電流成分をIF1，
IF2，……，IFoとすれば、各回線の零相電流I′Oo
は、事故電流成分IFoに零相循環電流ICOoが重畳さ
れ、 I〓′O1＝I〓F1＋I〓CO1 I〓′O2＝I〓F2＋I〓CO2 〓 I〓′Oo＝I〓Fo＋I〓COo ……(4) となる。更に、第１図の通り、保護区間Ａ−Ｂ端
のＡ端についてみると、事故電流の合計をINGR
（中性点電流相当）とすれば、No.１の回線事故で、
Ａ端から事故点までの距離をｘ（１，∴Ａ〜Ｂ
間を“１”と正規化し、その比で距離をｘとして
表わすものとする。）とすれば、事故回線は、 I〓F1 ＝I〓NGR｛（１−１／ｎ）（１−ｘ）＋１／ｎ｝……(5
) 他の回線は、 I〓F2＝……＝I〓Fo＝I〓NGR・ｘ／ｎ ……(6) となる。またＢ端についてみると、事故回線は、 I〓F1＝I〓NGR・ｘ・（ｎ−１）／ｎ ……(7) 他の回線は、 I〓F2＝……＝I〓Fo＝−I〓NGR・ｘ／ｎ ……(8) となる。第２図には４回線平衡送電線（ｎ＝４）
のＡ端の電流の例を示す。
本発明は以上のような、事故発生前後の電流の
変化及び事故回線と健全回線の変化量の差により
事故回線を判別するもので、更に、無効分零相電
流の影響をなくすため、零相電流の変化量の有効
成分（零相電圧VOと同相成分）を導出し、各回
線比較し、そのうち、変化量有効成分の最も大き
い回線を事故回線として判定するものである。す
なわち、各回線電流と事故発生後の零相電圧VO
との位相差をθoとすれば、各回線の変化量有効成
分ΔIiは、式(3)，(4)より、一般に ΔIi＝（I〓′Oi−I〓′Oi）cosθi ＝｛I〓Fi＋I〓COi）−（I〓COi）｝cosθi ＝I〓Fi・cosθi ……(9) （但し、ｉ＝１，２，……，ｎ） となる。したがつて、ここで事故電流成分I〓Fiは、
式(5)〜(8)に示す通り、事故回線と健全回線間に差
があるため、式(9)で示すΔIiの最も大きい回線を
事故回線と判別し得る。尚、第１図に於いて、Ａ
端側ではｘ＝１（Ｂ端至近端事故）で、I〓F1＝I〓F2＝
……＝I〓Foとなつて事故判別できないが、同様な
考えにもとづく継電装置をＢ端側にも設置するこ
とにより、Ｂ端側では式(7)，(8)に示す通り、ｘ＝
１として、 I〓F1＝I〓NGR（ｎ−１）／ｎ ……(10) I〓F2＝……＝I〓Fo＝−I〓NGR／ｎ……(11) となり、Ｂ端側が先行しや断でき、後備保護装置
の機能を十分果すことが可能である。
変化及び事故回線と健全回線の変化量の差により
事故回線を判別するもので、更に、無効分零相電
流の影響をなくすため、零相電流の変化量の有効
成分（零相電圧VOと同相成分）を導出し、各回
線比較し、そのうち、変化量有効成分の最も大き
い回線を事故回線として判定するものである。す
なわち、各回線電流と事故発生後の零相電圧VO
との位相差をθoとすれば、各回線の変化量有効成
分ΔIiは、式(3)，(4)より、一般に ΔIi＝（I〓′Oi−I〓′Oi）cosθi ＝｛I〓Fi＋I〓COi）−（I〓COi）｝cosθi ＝I〓Fi・cosθi ……(9) （但し、ｉ＝１，２，……，ｎ） となる。したがつて、ここで事故電流成分I〓Fiは、
式(5)〜(8)に示す通り、事故回線と健全回線間に差
があるため、式(9)で示すΔIiの最も大きい回線を
事故回線と判別し得る。尚、第１図に於いて、Ａ
端側ではｘ＝１（Ｂ端至近端事故）で、I〓F1＝I〓F2＝
……＝I〓Foとなつて事故判別できないが、同様な
考えにもとづく継電装置をＢ端側にも設置するこ
とにより、Ｂ端側では式(7)，(8)に示す通り、ｘ＝
１として、 I〓F1＝I〓NGR（ｎ−１）／ｎ ……(10) I〓F2＝……＝I〓Fo＝−I〓NGR／ｎ……(11) となり、Ｂ端側が先行しや断でき、後備保護装置
の機能を十分果すことが可能である。
以上の考えにもとづく、本発明の具体的実施例
を第３図に示す。この例では４回線の例を示す。
を第３図に示す。この例では４回線の例を示す。
まず、各回線の零相電流I〓Oiを電流入力端子１８
ａ〜ｄ及び入力変成器１９ａ〜ｄを通して導入
し、変化量検出のため、一旦、波形記憶回路（瞬
時値記憶回路２０ａ〜ｄで必要な判定時間記憶
し、その後、その記憶回路出力と零相電流の入力
瞬時値を差演算回路２１ａ〜ｄで差演算し、式(9)
に示す変化分（I〓′Oi−I〓Oi）を導出する。その後、
電圧入力端子１６及び入力変成器１７を通して導
入した零相電圧V〓Oと、先の差演算回路２１ａ〜
ｄで導出した各回線の零相電流変化分（I〓′Oi−I〓Oi
）
を、有効分演算回路２２ａ〜ｄに導入し式(9)に示
す、各回線の変化量有効成分ΔIiを導出する。以
上のようにして導出したΔIiを、比較回路２３に
より各回線比較し、その最も大きい回線を事故回
線と判定し各回線に対応した判定出力端子２４ａ
〜ｄより判定結果を出力する。
ａ〜ｄ及び入力変成器１９ａ〜ｄを通して導入
し、変化量検出のため、一旦、波形記憶回路（瞬
時値記憶回路２０ａ〜ｄで必要な判定時間記憶
し、その後、その記憶回路出力と零相電流の入力
瞬時値を差演算回路２１ａ〜ｄで差演算し、式(9)
に示す変化分（I〓′Oi−I〓Oi）を導出する。その後、
電圧入力端子１６及び入力変成器１７を通して導
入した零相電圧V〓Oと、先の差演算回路２１ａ〜
ｄで導出した各回線の零相電流変化分（I〓′Oi−I〓Oi
）
を、有効分演算回路２２ａ〜ｄに導入し式(9)に示
す、各回線の変化量有効成分ΔIiを導出する。以
上のようにして導出したΔIiを、比較回路２３に
より各回線比較し、その最も大きい回線を事故回
線と判定し各回線に対応した判定出力端子２４ａ
〜ｄより判定結果を出力する。
以上のように、本発明では、各回線零相電流の
変化量有効成分の最も大きい回線を事故回線と判
定することにより、零相循環電流、無効分電流の
影響を受けない事故回線判定が可能であり、多回
線併架平衡送電線に対して有効な地絡保護を行な
うことができる。
変化量有効成分の最も大きい回線を事故回線と判
定することにより、零相循環電流、無効分電流の
影響を受けない事故回線判定が可能であり、多回
線併架平衡送電線に対して有効な地絡保護を行な
うことができる。
第１図は本発明の原理を説明するための４回線
併架平衡送電線の例、第２図は、本発明の原理を
説明するための、第１図の系統に於ける事故電流
成分の分布計算例、第３図は、本発明の具体的実
施例を示す。 １６……零相電圧入力端子、１７……変成器、
１８ａ〜ｄ……零相電流入力端子、１９ａ〜ｄ…
…変成器、２０ａ〜ｄ……波形記憶回路、２１ａ
〜ｄ……差演算回路、２２ａ〜ｄ……有効分演算
回路、２３……比較回路、２４ａ〜ｄ……判定出
力端子。
併架平衡送電線の例、第２図は、本発明の原理を
説明するための、第１図の系統に於ける事故電流
成分の分布計算例、第３図は、本発明の具体的実
施例を示す。 １６……零相電圧入力端子、１７……変成器、
１８ａ〜ｄ……零相電流入力端子、１９ａ〜ｄ…
…変成器、２０ａ〜ｄ……波形記憶回路、２１ａ
〜ｄ……差演算回路、２２ａ〜ｄ……有効分演算
回路、２３……比較回路、２４ａ〜ｄ……判定出
力端子。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 多回線併架送電線の地絡事故を検出する地絡
保護継電方式において、 多回線併架送電線の各回線毎に設けられその零
相電流を検出する複数の零相電流検出器、各零相
電流検出器出力を所定時間記憶する複数の記憶回
路、該記憶回路の入力と出力の差を求める複数の
差演算回路、前記多回線併架送電線の零相電圧を
検出する零相電圧検出器、該零相電圧検出器出力
と前記差演算回路出力を比較し、零相電圧と同相
の差演算回路出力成分を導出する複数の有効分演
算回路、該複数の有効分演算回路の出力を比較
し、最も大きな出力を与える有効分演算回路に相
当する回線に地絡事故が発生したと判定する比較
回路とから構成されることを特徴とする地絡保護
継電方式。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6690981A JPS57183229A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Ground-fault protective relay system for multichannel parallel transmission line |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6690981A JPS57183229A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Ground-fault protective relay system for multichannel parallel transmission line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57183229A JPS57183229A (en) | 1982-11-11 |
| JPS6412167B2 true JPS6412167B2 (ja) | 1989-02-28 |
Family
ID=13329556
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6690981A Granted JPS57183229A (en) | 1981-05-06 | 1981-05-06 | Ground-fault protective relay system for multichannel parallel transmission line |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57183229A (ja) |
-
1981
- 1981-05-06 JP JP6690981A patent/JPS57183229A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57183229A (en) | 1982-11-11 |
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