JPS6369942A - 良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板 - Google Patents
良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板Info
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- JPS6369942A JPS6369942A JP21145486A JP21145486A JPS6369942A JP S6369942 A JPS6369942 A JP S6369942A JP 21145486 A JP21145486 A JP 21145486A JP 21145486 A JP21145486 A JP 21145486A JP S6369942 A JPS6369942 A JP S6369942A
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Landscapes
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は優れた加工性と耐食性を有するステンレスクラ
ッド鋼板に関するものである。
ッド鋼板に関するものである。
自動車、家庭電器製品に使用される鋼板に代表されるよ
うに、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処理(化成処理)
をし、塗装を行って耐食性が付与される。従来、深絞り
性の優れた冷延鋼板として、低次A1キルド鋼板が使用
されて来た。これらの鋼板では塗装によって耐食性が付
与されるが、耐食耐久性が十分でなかった。
うに、鋼板はプレス加工後、リン酸塩処理(化成処理)
をし、塗装を行って耐食性が付与される。従来、深絞り
性の優れた冷延鋼板として、低次A1キルド鋼板が使用
されて来た。これらの鋼板では塗装によって耐食性が付
与されるが、耐食耐久性が十分でなかった。
一方、耐食性の点ではオーステナイト系ステンレス鋼板
が最も優れているが、コストが普通鋼に比べ著しく高い
。このため、コストが低く耐食性が優れている鋼板とし
て、従来からステンレスクラッド鋼板が開発されて来た
。
が最も優れているが、コストが普通鋼に比べ著しく高い
。このため、コストが低く耐食性が優れている鋼板とし
て、従来からステンレスクラッド鋼板が開発されて来た
。
普通鋼とステンレスのクラフトE4反では、CrとCの
親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼層へのCの拡
散が起こり、耐食性が低下する問題があった。これを防
止するため普通鋼側に炭化物形成元素を添加して、Cの
拡散を防止する技術が開示されている(特公昭58−1
5310号公報、特公昭58−19381号公報、米国
特許第3,693,242号公報)。
親和性が高く、普通鋼層からステンレス鋼層へのCの拡
散が起こり、耐食性が低下する問題があった。これを防
止するため普通鋼側に炭化物形成元素を添加して、Cの
拡散を防止する技術が開示されている(特公昭58−1
5310号公報、特公昭58−19381号公報、米国
特許第3,693,242号公報)。
しかし、これらの開示技術ではC,、Nilが多く、か
つ、T i 、 N b量も多く使用するため十分な加
工性が得られず、コストも高い。また、Cの拡散を防止
する別の方法として、界面層にN+メンキしたり、N
i f&を挿入する方法も提案されているが、コストが
著しく高くなる問題があった。
つ、T i 、 N b量も多く使用するため十分な加
工性が得られず、コストも高い。また、Cの拡散を防止
する別の方法として、界面層にN+メンキしたり、N
i f&を挿入する方法も提案されているが、コストが
著しく高くなる問題があった。
かつまた、製造方法もサンドイッチ状に溶接組立後熱間
圧着する方法にのみ依存しているため、歩留が低くコス
トが高かった。
圧着する方法にのみ依存しているため、歩留が低くコス
トが高かった。
本発明者らはすでに、C50,0045%の極低炭素鋼
を内層とし、少なくとも片側表層部に2.5〜30%の
オーステナイトステンレス層を有するクランド鋼板を発
明した。
を内層とし、少なくとも片側表層部に2.5〜30%の
オーステナイトステンレス層を有するクランド鋼板を発
明した。
本発明は、電磁加熱性、耐食性、加工性、経済性に優れ
たオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板を提供する
ものである。
たオーステナイト系ステンレスクラッド鋼板を提供する
ものである。
本発明と内層が低炭素鋼、表層がオーステナイト系ステ
ンレス鋼からなるステンレスクラッド鋼板の提供にあり
、その要旨とするところGよ、重量%で0.0045%
<C≦0.015%、0.10%≦Mn≦0.70%、
Free C(wTotaIC−等価T i / 4
)≦0.0040%、等価Ti (=TI+Nb/
1.98+Zr/1.90+V/1.06) ≦o、0
95%、0.0015%≦N≦0.0 1 0 0%、
0.0 0 5%≦Ai+ ≦0.100%からなる低
炭素鋼を内層とし、オーステナイト系ステンレス鋼から
なる表層部を少くとも片面にもつことを特徴とする加工
性および耐食性の優れたステンレスクラ・ノド鋼板、及
び表層部の厚みを片面で、クラッド率(全厚みに対する
ステンレス層の厚み)2.5%〜30%としたことを特
徴とする加工性および耐食性の優れたステンレスクラッ
ド鋼板である。
ンレス鋼からなるステンレスクラッド鋼板の提供にあり
、その要旨とするところGよ、重量%で0.0045%
<C≦0.015%、0.10%≦Mn≦0.70%、
Free C(wTotaIC−等価T i / 4
)≦0.0040%、等価Ti (=TI+Nb/
1.98+Zr/1.90+V/1.06) ≦o、0
95%、0.0015%≦N≦0.0 1 0 0%、
0.0 0 5%≦Ai+ ≦0.100%からなる低
炭素鋼を内層とし、オーステナイト系ステンレス鋼から
なる表層部を少くとも片面にもつことを特徴とする加工
性および耐食性の優れたステンレスクラ・ノド鋼板、及
び表層部の厚みを片面で、クラッド率(全厚みに対する
ステンレス層の厚み)2.5%〜30%としたことを特
徴とする加工性および耐食性の優れたステンレスクラッ
ド鋼板である。
以下、本発明の詳細な説明する。
まず本発明鋼板における内層のC,Al、N、Mnの限
定理由について述べる。
定理由について述べる。
Cは0.00459イを超えても延性の低下を防止でき
るばかりでなく、優れた深絞り性を確保できる。
るばかりでなく、優れた深絞り性を確保できる。
また、Free C=Total C−等価Ti/
4)≦0.0040%、にすることにより、内層と表層
の境界層のCr炭化物の析出も防止できる。しかし、C
が0.0150%以上になると加工性の点で好ましくな
い。
4)≦0.0040%、にすることにより、内層と表層
の境界層のCr炭化物の析出も防止できる。しかし、C
が0.0150%以上になると加工性の点で好ましくな
い。
A1は脱酸のためおよびMb、Tiの添加による時効性
・加工性向上効果を最大限に発揮するために、o、o
o s%以上必要であるが、0.10%超では効果が飽
和しコストも上昇する。好ましい範囲は0.015〜0
.060%である。
・加工性向上効果を最大限に発揮するために、o、o
o s%以上必要であるが、0.10%超では効果が飽
和しコストも上昇する。好ましい範囲は0.015〜0
.060%である。
NはNb、Tiの加工性向上効果を減するので100ρ
pI11以下とするが、80ppm以下可及的に少なく
することが加工性の点から好ましい。しかしα細粒化の
ため、15ppm未満とすることは得策ではない。
pI11以下とするが、80ppm以下可及的に少なく
することが加工性の点から好ましい。しかしα細粒化の
ため、15ppm未満とすることは得策ではない。
Mnは0.7%を超えると強度が増加し、加工性が低下
するので0.7%以下とする。高い強度を意図しない場
合は、優れた加工性を確保する点から、0.50%以下
とすることが好ましく、0.35%以下にすることによ
って、最高度の加工性が発揮される。また下限について
は、優れた加工性を確するため0.10%以上とするこ
とが好ましい。
するので0.7%以下とする。高い強度を意図しない場
合は、優れた加工性を確保する点から、0.50%以下
とすることが好ましく、0.35%以下にすることによ
って、最高度の加工性が発揮される。また下限について
は、優れた加工性を確するため0.10%以上とするこ
とが好ましい。
次に、本発明では内層部にTi−Nb等を添加している
が、内層部のTi、Nb量は、優れた加工性と時効によ
る加工性劣化を防ぐため、および内層から表層のステン
レス部へのCの拡散を抑えるため、Free C=T
otal C−等価7 i/4)≦0.0040%、
(好ましくはFreeCo、0020%以下)にする。
が、内層部のTi、Nb量は、優れた加工性と時効によ
る加工性劣化を防ぐため、および内層から表層のステン
レス部へのCの拡散を抑えるため、Free C=T
otal C−等価7 i/4)≦0.0040%、
(好ましくはFreeCo、0020%以下)にする。
等価Ti量は連続鋳造でのノズル詰まりを防ぐため0.
095%以下とする(好ましくは0.090%とする)
。
095%以下とする(好ましくは0.090%とする)
。
また、冷延後の高温焼鈍時のα粒粗大化を防ぐためには
過剰Ti (Ti−403,43N)は0.04%以
下に抑制することが望ましい、これは析出物を微細にし
て焼鈍時の粒成長をピニング効果で抑えるためである。
過剰Ti (Ti−403,43N)は0.04%以
下に抑制することが望ましい、これは析出物を微細にし
て焼鈍時の粒成長をピニング効果で抑えるためである。
表層にはオーステナイト系ステンレスを用いるが、その
成分はJISG4303に規制される成分範囲であれば
よい0例えば、SUS 304では、C量はO,Oa%
以下であるが、C量を0.05%以下にすることによっ
て、ホシトコイル焼鈍を省略できる効果がある。
成分はJISG4303に規制される成分範囲であれば
よい0例えば、SUS 304では、C量はO,Oa%
以下であるが、C量を0.05%以下にすることによっ
て、ホシトコイル焼鈍を省略できる効果がある。
本発明のステンレスクラッド鋼板は、好ましくは表層部
の厚みを片面で、製品クラッド率として2.5%〜30
%にする。クラッド率が2.5%以下になると、表層の
SUS層が破れて内層が露出しやすく、耐食性が損なわ
れるので、表1のSUS層の下限を片側2.5%以上、
両側で5%以上とする。
の厚みを片面で、製品クラッド率として2.5%〜30
%にする。クラッド率が2.5%以下になると、表層の
SUS層が破れて内層が露出しやすく、耐食性が損なわ
れるので、表1のSUS層の下限を片側2.5%以上、
両側で5%以上とする。
また、クラッド率が片側30%超、両側で60%超にな
ると、クランド化によるコストメリットが少なくなるの
で、クラッド率の上限は片側302以下(両側60%以
下)とする。
ると、クランド化によるコストメリットが少なくなるの
で、クラッド率の上限は片側302以下(両側60%以
下)とする。
本発明方法のスラブは、鋳込圧延法、圧延圧着、爆着そ
の他いかなる方法で製造してもよい。
の他いかなる方法で製造してもよい。
得られたスラブは通常行なわれるように熱間圧延される
。熱延鋼板として使用される場合は、900℃以上の焼
鈍を施して、熱間圧延時の歪を解放することが加工性の
点から好ましい。
。熱延鋼板として使用される場合は、900℃以上の焼
鈍を施して、熱間圧延時の歪を解放することが加工性の
点から好ましい。
冷延鋼板とする場合は、通常行なわれるように、かつ熱
延コンルを焼鈍後、10%以上(好ましくは30%以上
)の冷間圧延をし、表層部の再結晶温度以上かつ110
0℃以下の温度で焼鈍する。
延コンルを焼鈍後、10%以上(好ましくは30%以上
)の冷間圧延をし、表層部の再結晶温度以上かつ110
0℃以下の温度で焼鈍する。
なお表層ステンレスのCI!kを、0.05%以下(好
ましくは0.04%以下)に特定し、かつ本内層成分と
組合わせ、熱延時巻き取り温度を600℃以下の場合は
、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時に粒界腐色を
生ずるこ・ともないので、熱延コイルの焼鈍省略が可能
となる。
ましくは0.04%以下)に特定し、かつ本内層成分と
組合わせ、熱延時巻き取り温度を600℃以下の場合は
、熱延コイルの焼鈍を省略しても、酸洗時に粒界腐色を
生ずるこ・ともないので、熱延コイルの焼鈍省略が可能
となる。
さらに表層部のCが0.05%以下(好ましくは0.0
4%以下)の場合には、冷延後の焼鈍温度を900〜9
50℃までに低減しても、優れた耐食性が維持出来、優
れた深絞り性も発揮できるので、表層ステンレスのC5
0,05%とすることによって、本発明の効果は一層向
上する。
4%以下)の場合には、冷延後の焼鈍温度を900〜9
50℃までに低減しても、優れた耐食性が維持出来、優
れた深絞り性も発揮できるので、表層ステンレスのC5
0,05%とすることによって、本発明の効果は一層向
上する。
第1表は本発明および比較のステンレスクラフト鋼の内
層および表層の成分および各クラッド率を示す。
層および表層の成分および各クラッド率を示す。
この鋼板は鋳込法で、本発明の250m5+厚タラソド
スラブを製造し、4.Omに熱延し、600℃で巻き取
った。この後1100℃で焼鈍した(A。
スラブを製造し、4.Omに熱延し、600℃で巻き取
った。この後1100℃で焼鈍した(A。
B−1、C−1,D−1)、本発明成分鋼(B、C)の
一部は、熱延後の焼鈍を行なわなかった(B−2、C−
2、D−2)。その後0.8mに冷延し、1100℃で
焼鈍した。
一部は、熱延後の焼鈍を行なわなかった(B−2、C−
2、D−2)。その後0.8mに冷延し、1100℃で
焼鈍した。
この鋼板の引張試験値と耐食性を第2表に示す。
本発明鋼は比較クラフト鋼より引張強さに比し高い延性
を示す。
を示す。
(以下余白、次頁へつづく)
〔発明の効果〕
本発明は以上詳述したように、加工性・耐食性の優れた
ステンレスクラッド鋼を提供するもので、その経済的効
果は大きい。
ステンレスクラッド鋼を提供するもので、その経済的効
果は大きい。
Claims (2)
- (1)重量%で、 0.0045%<C≦0.015%、 0.10%≦Mn≦0.70%、 FreeC(=TotalC−等価Ti/ 4)≦0.0040%、 等価Ti〔=Ti+Nb/1.98+Zr/1.90+
V/1.06〕≦0.095%、0.0015%≦N≦
0.0100%、 0.005%≦Al≦0.100% からなる低炭素鋼を内層とし、オーステナイト系ステン
レス鋼からなる表層部を少くとも片面にもつことを特徴
とする加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド
鋼板。 - (2)表層部の厚みを片面で、クラッド率(全厚みに対
するステンレス層の厚み)2.5%〜30%としたこと
を特徴とする特許請求の範囲第1項記載の加工性および
耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21145486A JPS6369942A (ja) | 1986-09-10 | 1986-09-10 | 良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21145486A JPS6369942A (ja) | 1986-09-10 | 1986-09-10 | 良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6369942A true JPS6369942A (ja) | 1988-03-30 |
Family
ID=16606210
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21145486A Pending JPS6369942A (ja) | 1986-09-10 | 1986-09-10 | 良加工・耐食性ステンレスクラツド鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6369942A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012503717A (ja) * | 2008-09-26 | 2012-02-09 | エヴゲニエヴィッヒ ロゼン,アンドレイ | 耐食性が向上した多層材料(バリアント)およびその製造方法 |
CN105296854A (zh) * | 2015-09-25 | 2016-02-03 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种具有优良综合性能的冷轧双面不锈钢复合板及制造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60224719A (ja) * | 1984-04-21 | 1985-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 表面処理鋼板用原板の製造方法 |
JPS6259034A (ja) * | 1985-05-29 | 1987-03-14 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板 |
-
1986
- 1986-09-10 JP JP21145486A patent/JPS6369942A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60224719A (ja) * | 1984-04-21 | 1985-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 表面処理鋼板用原板の製造方法 |
JPS6259034A (ja) * | 1985-05-29 | 1987-03-14 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性および耐食性の優れたステンレスクラッド鋼板 |
Cited By (2)
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---|---|---|---|---|
JP2012503717A (ja) * | 2008-09-26 | 2012-02-09 | エヴゲニエヴィッヒ ロゼン,アンドレイ | 耐食性が向上した多層材料(バリアント)およびその製造方法 |
CN105296854A (zh) * | 2015-09-25 | 2016-02-03 | 宝钢不锈钢有限公司 | 一种具有优良综合性能的冷轧双面不锈钢复合板及制造方法 |
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