JPS6342355A - 片面ホ−ロ−用熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
片面ホ−ロ−用熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JPS6342355A JPS6342355A JP61183426A JP18342686A JPS6342355A JP S6342355 A JPS6342355 A JP S6342355A JP 61183426 A JP61183426 A JP 61183426A JP 18342686 A JP18342686 A JP 18342686A JP S6342355 A JPS6342355 A JP S6342355A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は連続鋳造された鋼を出発素材としだ片面ホーロ
ー用熱延鋼板およびその製造方法に関するものである。
ー用熱延鋼板およびその製造方法に関するものである。
（従来の技術）
温水器、ボイラーなどを主用途とする片面ホーロー用熱
延鋼板は、その特性として耐泡性、耐カッパーヘッド（
Ｃｏｐｐｅｒ Ｈｅａｄ）性、耐焼成歪性を有する必要
があり、かつ最終製品として、ある程度の強度を必要と
するものが多い。
延鋼板は、その特性として耐泡性、耐カッパーヘッド（
Ｃｏｐｐｅｒ Ｈｅａｄ）性、耐焼成歪性を有する必要
があり、かつ最終製品として、ある程度の強度を必要と
するものが多い。
一般的な両面ホーロー用鋼板においては、耐爪とび性を
有する必要がある。爪とびとは、ホーロー焼成中に鋼板
および釉薬中に存在するＨが、焼成後凝集し、ホーロ一
層をはじきとばす現象である。
有する必要がある。爪とびとは、ホーロー焼成中に鋼板
および釉薬中に存在するＨが、焼成後凝集し、ホーロ一
層をはじきとばす現象である。
片面ホーロー用熱延鋼板は、比較的大きな容器類に使わ
れることが多く、最終製品が、ある程度の強度を有する
必要がある。しかし、ホーロー掛けは８００′Ｃ以上の
熱処理となるため、強度が低下する。
れることが多く、最終製品が、ある程度の強度を有する
必要がある。しかし、ホーロー掛けは８００′Ｃ以上の
熱処理となるため、強度が低下する。
このため単に母材強度を増すことだけでは、最終製品の
強度確保につながらず、従来の連続鋳造材では、ホーロ
ー焼成による強度低下を小さくすることは困難であった
。このためホーロー用鋼板素材としては、比較的Ｃ含有
量の高いＮ添加の分塊、造塊材が用いられていた。
強度確保につながらず、従来の連続鋳造材では、ホーロ
ー焼成による強度低下を小さくすることは困難であった
。このためホーロー用鋼板素材としては、比較的Ｃ含有
量の高いＮ添加の分塊、造塊材が用いられていた。
分塊、造塊材はリム層が存在し、表面が脱炭されている
ので、泡、カッパーヘッドが発生せず、ホーロー用鋼板
に適する。しかるに経済性、および昨今の連続鋳造化の
動きに伴い、分塊、造塊材での対応は不可能であるため
、連続鋳造化することが課題であった。
ので、泡、カッパーヘッドが発生せず、ホーロー用鋼板
に適する。しかるに経済性、および昨今の連続鋳造化の
動きに伴い、分塊、造塊材での対応は不可能であるため
、連続鋳造化することが課題であった。
本発明者らは、既て特開昭６０−２２１５２０号公報で
もって、片面ホーロー用熱延鋼板の技術的正当性を世に
問うた。この技術においては、成分と製造方法を特定化
することによって、ホーロー性を保証し、かつ強度低下
もある程度保証したものである。
もって、片面ホーロー用熱延鋼板の技術的正当性を世に
問うた。この技術においては、成分と製造方法を特定化
することによって、ホーロー性を保証し、かつ強度低下
もある程度保証したものである。
この技術は、ボイラー、温水器などへの適用に関し、ユ
ーザーの要求をある程度満足するものであったが、ホー
ロー焼成時の温度が高くなるなどの特別な事情があった
り、比較的小さな容器の特に強加工を受ける部材につい
ては、ホーロー焼成後の最終製品において粒粗大化をお
こし、強度低下をひきおこした。
ーザーの要求をある程度満足するものであったが、ホー
ロー焼成時の温度が高くなるなどの特別な事情があった
り、比較的小さな容器の特に強加工を受ける部材につい
ては、ホーロー焼成後の最終製品において粒粗大化をお
こし、強度低下をひきおこした。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、上記のような粒粗大化に起因する強度低下を
防止し、かつ連続鋳造材によるホーロー性の良い片面ホ
ーロー用熱延鋼板及びその製造方法を提供することにあ
る。
防止し、かつ連続鋳造材によるホーロー性の良い片面ホ
ーロー用熱延鋼板及びその製造方法を提供することにあ
る。
（問題点を解決するだめの手段）
以下、本発明について詳述する。
Ｃは、ホーロー用鋼板の加工性、焼成歪、泡、カッパー
ヘッドなどに重大な影響をおよぼす元素である。
ヘッドなどに重大な影響をおよぼす元素である。
泡とは、焼成中に鋼板中に存在するＣが、釉薬もしくは
焼成雰囲気中の酸素と反応し、ガスを生じることにより
起こる現象である。カッパーヘッドとは、大きな泡が発
生することにより、酸化鉄がホーロ一層の中に存在し、
外観をも悪くする欠陥である。
焼成雰囲気中の酸素と反応し、ガスを生じることにより
起こる現象である。カッパーヘッドとは、大きな泡が発
生することにより、酸化鉄がホーロ一層の中に存在し、
外観をも悪くする欠陥である。
このように、ホーロー欠陥はＣに対し敏感である。前述
のように爪とびが問題とならない場合、最も問題となる
ホーロー欠陥はカッパーヘッドである。温水器、ボイラ
ーなどに用いる場合、釉薬は耐熱水性のものを用いるが
、この釉薬はカッパーヘッドが出やすい。
のように爪とびが問題とならない場合、最も問題となる
ホーロー欠陥はカッパーヘッドである。温水器、ボイラ
ーなどに用いる場合、釉薬は耐熱水性のものを用いるが
、この釉薬はカッパーヘッドが出やすい。
本発明者らはこの釉薬を用いて、１回ホーロー掛けでカ
ッパーヘッドの発生を防ぐべく研究を重ねた結果、Ｃｏ
などを含む特別の釉薬を用いると、ｃ２ｏ、ｏ７ｗｔ％
以下にすることが必要であること、さらに釉薬によ
らず（普通釉薬で）１回ホーロー掛けで、良好なホーロ
ー性を得るためには、Ｃを０．Ｏ２５ｗｔ％ 以下にす
ることが好ましいを見出した。
ッパーヘッドの発生を防ぐべく研究を重ねた結果、Ｃｏ
などを含む特別の釉薬を用いると、ｃ２ｏ、ｏ７ｗｔ％
以下にすることが必要であること、さらに釉薬によ
らず（普通釉薬で）１回ホーロー掛けで、良好なホーロ
ー性を得るためには、Ｃを０．Ｏ２５ｗｔ％ 以下にす
ることが好ましいを見出した。
Ｃの上限をｏ、ｏ７ｗｔ％以下にすると、欠陥としての
泡、焼成歪も現われない。最低限の強度は必ず必要であ
るので下限値を０．ＯＯ５０ｗｔ％とする。
泡、焼成歪も現われない。最低限の強度は必ず必要であ
るので下限値を０．ＯＯ５０ｗｔ％とする。
好ましい含有量は、普通釉薬でｏ、 ｏ ｏ ｓ〜００
２０ｗｔ％ 、特別釉薬の場合０．０ Ｏ８〜０．０５
ｗｔ％である。
２０ｗｔ％ 、特別釉薬の場合０．０ Ｏ８〜０．０５
ｗｔ％である。
Ｍｎは、補助的な強化元素として必要である。
本発明において、最終製品として絶対的な強度を必要と
する場合の主たる強化元素はＰであるが、ＣとともにＭ
ｎは補助的な強化元素とする。焼成歪などの害を出さず
、また製鋼での溶製上困難を生じない範囲としてＭｎの
上限は１．５ ｗｔ％である。下限ばＳによる熱間脆性
防止のため０．０５ ｗｔ％である。
する場合の主たる強化元素はＰであるが、ＣとともにＭ
ｎは補助的な強化元素とする。焼成歪などの害を出さず
、また製鋼での溶製上困難を生じない範囲としてＭｎの
上限は１．５ ｗｔ％である。下限ばＳによる熱間脆性
防止のため０．０５ ｗｔ％である。
Ｐは、最終製品として絶対的な強度を必要とする場合の
主たる強化元素である。また、Ｐは脱スケール性を適当
に保つため、ホーロー用鋼板として有効である。Ｐの添
加上限は０．ｌ ５ ｗｔ％とする。
主たる強化元素である。また、Ｐは脱スケール性を適当
に保つため、ホーロー用鋼板として有効である。Ｐの添
加上限は０．ｌ ５ ｗｔ％とする。
これを超えると鋼の脆化が著しくなる。−下限は特に規
定しないが、脱スケール性を適当に保つため、０、０３
ｗｔ％以上の添加が好ましい。
定しないが、脱スケール性を適当に保つため、０、０３
ｗｔ％以上の添加が好ましい。
ＡＡ、Ｈの状態およびその含有量は、本発明にとって最
も重要な要素である。まず、５ｏｌＡｌについてである
が、Ｍは１つの目的として脱酸のため添加する。そのた
めにｏ、 ０３ ｗｔｌｙ以上の含有が必要である。Ｍ
を脱酸剤として用いるのは、本発明の場合機の目的であ
り、主目的は焼成中に自由Ｎと結合し、ＡｇＮとならし
めることにある。
も重要な要素である。まず、５ｏｌＡｌについてである
が、Ｍは１つの目的として脱酸のため添加する。そのた
めにｏ、 ０３ ｗｔｌｙ以上の含有が必要である。Ｍ
を脱酸剤として用いるのは、本発明の場合機の目的であ
り、主目的は焼成中に自由Ｎと結合し、ＡｇＮとならし
めることにある。
その効果、すなわち自由Ｎと結合するためのサイトを多
く持たせるために、ｓ ｏ ｊ Ａ！／ Ｎ 〉１０
が必要である。上限は特に規定しないが、ＡＱ起因の
介在物が、鋼板表面性状や加工性に害をおよぼさない範
囲として、０．ｌ ｗｔ％を上限とする。
く持たせるために、ｓ ｏ ｊ Ａ！／ Ｎ 〉１０
が必要である。上限は特に規定しないが、ＡＱ起因の
介在物が、鋼板表面性状や加工性に害をおよぼさない範
囲として、０．ｌ ｗｔ％を上限とする。
Ｎは、上記のようにＡｌとともに重要な元素である。ホ
ーロー焼成は、鋼にとっては特別な熱処理である。すな
わち、鋼そのものの性質を良くするだめのものではなく
、ホーロー釉と鋼とを物理的化学的に接着させる工程で
ある。その焼成中に有効に析出し、粒界移動（すなわち
強度低下）を防止することができる析出物が何であるか
、検討を重ねたのは言うまでもない。
ーロー焼成は、鋼にとっては特別な熱処理である。すな
わち、鋼そのものの性質を良くするだめのものではなく
、ホーロー釉と鋼とを物理的化学的に接着させる工程で
ある。その焼成中に有効に析出し、粒界移動（すなわち
強度低下）を防止することができる析出物が何であるか
、検討を重ねたのは言うまでもない。
その結果として該析出物としては、成Ｎしか存在しない
ことを、本発明者らは新知見として明らかにした。従っ
て、Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｂなど安定な析出物を形成する元
素の添加は、本発明が主眼とする片面ホーロー用熱延鋼
板にとっては逆効果であり、含有することが許されない
。
ことを、本発明者らは新知見として明らかにした。従っ
て、Ｔｉ、 Ｎｂ、 Ｂなど安定な析出物を形成する元
素の添加は、本発明が主眼とする片面ホーロー用熱延鋼
板にとっては逆効果であり、含有することが許されない
。
上記のような目的でＮを用、いる場合、最も重要なのは
自由Ｎであり、最低２０ ｐｐｍ存在しないと焼成中に
粒粗大化を起こす。従って、Ｎとしてばその含有量を３
０ ｐｐｍ以上とする。上限は特に規定しないが、製鋼
での溶製上、特に環境的な問題が生じない程度として、
１００ ｐｐｍが上限値となる。
自由Ｎであり、最低２０ ｐｐｍ存在しないと焼成中に
粒粗大化を起こす。従って、Ｎとしてばその含有量を３
０ ｐｐｍ以上とする。上限は特に規定しないが、製鋼
での溶製上、特に環境的な問題が生じない程度として、
１００ ｐｐｍが上限値となる。
以上が、成分の限定理由である。
次に、熱延条件の限定理由について述べる。
連続鋳造後のスラブは、高温のまま圧延工程に直接装入
できる場合、ＡＩＮが圧延中に析出していない状態であ
ればこの方法が良いが、それが不可能の場合、１２００
°Ｃ以上の加熱が必要である。
できる場合、ＡＩＮが圧延中に析出していない状態であ
ればこの方法が良いが、それが不可能の場合、１２００
°Ｃ以上の加熱が必要である。
すなわちＡｌＮの溶体化が必要となる。１２００゛Ｃよ
り低い温度の場合、ＡｆｉＮが熱延製品の段階で析出し
てしまい１本発明の効果が発揮できなくなる。上限は特
に規定しないが、操業上特に問題にならない程度で良く
、１０００℃が上限としての好ましい温度であろう。
り低い温度の場合、ＡｆｉＮが熱延製品の段階で析出し
てしまい１本発明の効果が発揮できなくなる。上限は特
に規定しないが、操業上特に問題にならない程度で良く
、１０００℃が上限としての好ましい温度であろう。
熱延後の巻取温度はＡｇＮを熱延段階では析出させない
ことが重要な点であるため１．規定する必要がある。下
限は、安定製造性を加味し４００ ’（：、とする。上
限はＭ、Ｈの状態によ９次式を満足する温度とする。
ことが重要な点であるため１．規定する必要がある。下
限は、安定製造性を加味し４００ ’（：、とする。上
限はＭ、Ｈの状態によ９次式を満足する温度とする。
こ〜で１■は常用対数、ＡＨ，Ｎはｗｉ％である。
また、仕上げ圧延終了後１巻取までのランアウトテーブ
ル上での冷却は、前段急冷パターンが、Ｎ、Ａ１ がよ
り良い状態になるため好ましい。その他のホットストリ
ップミルでの工程は、通常の方法で良く、巻取後の精整
工程も通常の方法で良い。
ル上での冷却は、前段急冷パターンが、Ｎ、Ａ１ がよ
り良い状態になるため好ましい。その他のホットストリ
ップミルでの工程は、通常の方法で良く、巻取後の精整
工程も通常の方法で良い。
本発明は主眼が片面ホーローであるため、ホーロー掛け
しない側の面から水素が逃げることができ、爪とびは発
生しない。従って、爪とびのことは考慮に入れる必要が
ない。
しない側の面から水素が逃げることができ、爪とびは発
生しない。従って、爪とびのことは考慮に入れる必要が
ない。
（実施例）
第１表に示す鋼を連続鋳造してスラブとした。
第“表 （・・チ、Ｎばｐ、・）これら鋼
１〜■を加熱温度１２５０’ｃ、巻取温度５００”Ｃで
板厚２，５朋の製品とした。
１〜■を加熱温度１２５０’ｃ、巻取温度５００”Ｃで
板厚２，５朋の製品とした。
熱、止ままとホーロー焼成相当の熱処理試験結果および
普通釉薬、特別釉薬（Ｃｏ添加）によるホーロー焼成に
より、ホーロー性を調査した結果を第２表に示す。
普通釉薬、特別釉薬（Ｃｏ添加）によるホーロー焼成に
より、ホーロー性を調査した結果を第２表に示す。
第２表
（注）自由Ｎはｐｐｍ、 ＹＰ、 ＴＳはに？ ｆ／＊
＋ Ｆ４は係普通釉は普通釉薬によるホーロー焼成、
Ｃｏ釉は特別釉薬（Ｃｏ添加）によるホーロー焼成 Ｏは良好、Ｘはコパーヘッド発生 第２表に示すように随■−１は、Ｃが高いンｔめホーロ
ー性が極めて悪く、随■−１，ＮａＶｉｌｌ−１は、Ａ
ｌｌ！。
＋ Ｆ４は係普通釉は普通釉薬によるホーロー焼成、
Ｃｏ釉は特別釉薬（Ｃｏ添加）によるホーロー焼成 Ｏは良好、Ｘはコパーヘッド発生 第２表に示すように随■−１は、Ｃが高いンｔめホーロ
ー性が極めて悪く、随■−１，ＮａＶｉｌｌ−１は、Ａ
ｌｌ！。
Ｎが範凹外であり、強度の低下式が太きい。
さらに、■、■鋼を用い、強加工後のホーロー焼成相当
熱処理したときの強度変化におよぼす巻取温度の影響を
第３表に示す。
熱処理したときの強度変化におよぼす巻取温度の影響を
第３表に示す。
■鋼の蝿２，３は巻取温度が高いために５強度低下をお
こしている。■鋼は、ＡＡ、 Ｎバランスが良くないた
め強加工部材には適さない。
こしている。■鋼は、ＡＡ、 Ｎバランスが良くないた
め強加工部材には適さない。
（発明の効果）
このように本発明によれば、ホーロー性が優れかつホー
ロー焼成後。強度低下のない片面ホーロー用熱延鋼板が
提供できる。
ロー焼成後。強度低下のない片面ホーロー用熱延鋼板が
提供できる。
手続補正歯（自発）
昭和６１年９月４日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ０．００５０〜０．０７ｗｔ％ Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％ Ｐ０．１５ｗｔ％以下 ｓｏｌＡｌ０．０３〜０．１ｗｔ％ Ｎ３０ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下 とし、ＡｌとＮにおいてｓｏｌＡｌ／Ｎ≧１０、ｓｏｌ
Ａｌと結合しない自由Ｎを２０ｐｐｍ以上含有し、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする片
面ホーロー用熱延鋼板。 ２ Ｃ０．００５０〜０．０７ｗｔ％ Ｍｎ０．０５〜１．５ｗｔ％ Ｐ０．１５ｗｔ％以下 ｓｏｌＡｌ０．０３〜０．１ｗｔ％ Ｎ３０ｐｐｍ以上１００ｐｐｍ以下 とし、このＭとＮにおいてｓｏｌＡｌ／Ｎ≧１０、ｓｏ
ｌＡｌと結合しない自由Ｎを２０ｐｐｍ以上含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなる連続鋳造スラブを１
２００℃以上に加熱し、熱延後巻取温度４００℃以上で
、かつ次式により求められる温度以下で巻取ることを特
徴とする片面ホーロー用熱延鋼板の製造方法。 （６２５＋５０×ｌｏｇ｛（０．７２×Ｎ／ｓｏｌＡｌ
）｝）℃ここでｌｏｇは常用対数、Ｎ、Ａｌはｗｔ％と
する。 ３ ＡｌＮが析出していない状態の連続鋳造のスラブを
高温のまゝ熱延することを特徴とする特許請求の範囲第
２項記載の片面ホーロー用熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61183426A JPS6342355A (ja) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | 片面ホ−ロ−用熱延鋼板およびその製造方法 |
| US07/079,805 US4801341A (en) | 1986-08-06 | 1987-07-31 | One-sided enamelable hot-rolled steel sheet and process for producing the same |
| GB8718589A GB2204880B (en) | 1986-08-06 | 1987-08-06 | Hot-rolled steel sheet enamelable on one side and process for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61183426A JPS6342355A (ja) | 1986-08-06 | 1986-08-06 | 片面ホ−ロ−用熱延鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6342355A true JPS6342355A (ja) | 1988-02-23 |
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