JPS6365132A

JPS6365132A - 燃料噴射ポンプ

Info

Publication number: JPS6365132A
Application number: JP61208784A
Authority: JP
Inventors: Toru Yoshinaga; 融吉永; Toshihiko Ito; 猪頭　敏彦; ▲榊▼原　康行; Yasuyuki Sakakibara; Masayuki Abe; 誠幸阿部; Yukihiro Natsuyama; 夏山　幸弘
Original assignee: Nippon Soken Inc
Current assignee: Soken Inc
Priority date: 1986-09-04
Filing date: 1986-09-04
Publication date: 1988-03-23
Anticipated expiration: 2010-11-15
Also published as: JPH07107372B2; US4793314A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はディーゼルエンジン等の内燃機関に燃料を供給
する燃料噴射ポンプに関し、特に内燃機関の噴射開始時
期、噴射量、噴射率（パイロット噴射）の制御を行なう
電歪式噴射制御装置を備えた燃料噴射ポンプに関するも
のである。

〔従来の技術〕

内燃機関、特にディーゼルエンジンの燃料噴射システム
において、噴射量の高精度化を行なうために電子制御Ｂ
化が望まれている。

燃料噴射量の電子制御としては電（ｎ弁により制御する
方法が従来より公知となっているが、ディーゼルエンジ
ンの高速化、多気筒化の傾向により、電磁弁以上の高応
答性を有する制御装置が要求されている。

そのため、高応答性を有する電歪素子を用いて、この電
歪素子の伸縮により変圧室の圧力を変化させ、弁体を動
かし、高圧通路と低圧通路とを連通、遮断して噴射開始
時期、噴射量を調整する応答性に優れた電歪式噴射側ｆ
ｉｌｌ装置がいくつか考案されている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

しかしながら、このような構造の制御装置においては、
高圧通路と低圧通路との連通、遮断により弁体に作用す
る圧力バランスが変動してしまい、確実に弁体が作動せ
ず、最大噴射量及び噴射率が低下してしまうという問題
点があった。

本発明は以上の様な問題点に鑑みてなされたもので、弁
体の作動を確実なものとすることにより燃料の噴射開始
時期、噴射量、噴射率（パイロット噴射）の制御を高精
度で行なうことができる燃料噴射ポンプを提供すること
を目的としている。

〔問題点を解決するための手段〕

前記問題点を解決するために本発明では次のような技術
的手段を講じた。

すなわち、プランジャが往復動することにより、低圧室
から圧力室に吸入された所定圧燃料を加圧して、内燃機
関にこの加圧燃料を噴射する燃料噴射ポンプにおいて、
圧力室内の燃料を溢流する溢流通路と、この溢流通路を
開閉する弁体と、この弁体を閉方向に付勢するための圧
力を保持する変圧室と、電圧の印加に応じて伸縮して変
圧室の容積を変動させる電歪体と、低圧室の所定圧燃料
を変圧室に導入する導入通路と、低圧室から圧力室に所
定圧燃料を吸入する吸入行程時において導入通路を連通
させる切換手段とを備え、電圧の印加に応じて弁体に作
用する変圧室内の圧力が変化して、燃料の噴射開始時期
、噴射終了時期、噴射率の制御が行なわれる。

〔実施例〕

次に、第１図〜第６図を用いて本発明の第１実施例を説
明する。第１図は本実施例の構成を示す縦断面図である
。

第１図において、本実施例の燃料噴射ポンプｌは分配型
ポンプで、シリンダボア１１３内に摺動自在に支持され
たプランジャ１１は、図示しないエンジンによって駆動
され、エンジン回転数の２分の１の回転数に同期して回
転往復運動を行なう。

プランジャ１１はその外周に、１個の分配ポート１５と
エンジン気筒数と同数の吸入グルーブ１２とが形成され
、このプランジャ１１の先端面とシリンダボア１１３と
の間には圧力室１３１が形成されている。

シリンダ１３及びケーシング１７には、低圧室１１１と
シリンダボア１１３とを連通ずる吸入通路１４と、外部
の各噴射弁２をシリンダボア１１３に導通可能な分配通
路１６とが形成されている。

この分配通路１６はエンジン気筒数と同数設けられると
ともに、その途中にはそれぞれデリバリ弁７が設けられ
ている。デリバリ弁７はばね７０に抗して開放可能であ
り、逆止弁としての機能および吸戻し弁としての機能を
有する。

従って、プランジャ１１が図中左行して圧力室１３１が
膨張する時、すなわち吸入行程時にはいずれかの吸入グ
ルーブ１２が吸入通路１４に導通して低圧室１１１内の
燃料が圧力室１３１に吸入され、これとは逆に、プラン
ジャ１１が図中右行して圧力室１３１が圧縮される時す
なわち圧縮行程時には、分配ポート１５がいずれかの分
配通路１４に導通して圧力室１３１内の加圧燃料が外部
に吐出される。

なお、プランジャ１１が右行し始める時期は、噴射弁２
に噴射開始が要求される時期よりも十分に早く、プラン
ジャ１１の右行を停止する時期は、噴射弁２に噴射停止
が要求される時期よりも十分に遅くなるように固定され
ている。

燃料噴射ポンプ１のケーシング１７には、圧力室１３１
の圧力を制御する圧力制御弁８が設けられており、この
圧力制御弁８により燃料噴射ポンプ１の燃料噴射開始時
期、噴射量、噴射率が制？ＩＩｌされる。

圧力制御弁８は、電圧の印加に応じて伸縮する本実施例
の電歪体であるピエゾ積層体８１と、このピエゾ積層体
８１の伸縮変位を受けて変位するピストン８２と、この
ピストン８２を図中上方に付勢する皿バネ８３と、前記
ピエゾ積層体８１、ピストン８２、皿バネ８３を収納す
るピエゾハウジング８４と、ディスタンスピース８７と
、本実施例の弁体であるバルブニードル８５と、このバ
ルブニードル８５を常に閉弁方向に付勢するスプリング
８６と、前記ディスタンスピース８７、バルブニードル
８５、スプリング８６を収納するバルブハウジング８８
とから構成されている。

ピエゾハウジング８４は、バルブハウジング８８に螺着
され、さらに圧力制御弁８はケーシング１７に螺着され
ている。

皿バネ８３は、ピストン８２とディスタンスピース８７
との間に配設されており、そこにはバルブニードル８５
を閉弁方向に付勢するための圧力を保持する変圧室８９
が形成されている。なお、ピストン８２の外周には変圧
室８９内の圧力が洩れないようにＯリング８２１が設け
られている。

ピエゾ積層体８１は、直径１５謙１、厚さ０．５ｍｍの
円板状のＰＺＴ素子と、直径１５■■、厚さＱ、１ｍｍ
の銅板とを交互に積層して円板状にしたものであり、各
々ＰＺＴ素子の厚み方向に並列に電圧を印加できるよう
にリード線２０１と銅板とが結合されている。リード線
２０１はグロメット２０２を介してピエゾハウジング８
４の外部へ伸びていて、図示しない制御回路に接続され
ている。

ＰＺＴ素子はチタン酸ジルコン酸鉛を主成分として、焼
成された強誘電体セラミックスであり、電歪効果を有す
る代表的な素子である。その物性は、厚み方向に５００
Ｖの電圧を印加すると０．５μｍ厚みが増し、逆に５０
０■の電圧が発生している時にこれをショートさせると
０．５μｍ厚みが減り、また厚み方向に２００　ｋｇ／
ｃｎｌの圧力を作用させると厚み方向に２００Ｖの電圧
が発生するというものである。

本実施例において、ピエゾ積層体８１はＰＺＴ素子を１
００枚積層して電気的に並列に結合したものであり、５
００■の電圧を印加すると５０μｍの伸長が得られる。

皿バネ８３により図中上方に付勢されているピストン９
２は、前記ピエゾ積層体８１の伸縮を受けてピエゾハウ
ジング８４内で摺動し、変圧室８９の容積を変動させる
。

バルブニードル８５はパルプハウジング８８内に摺動自
在に配設されており、このバルブニードル８５のディス
タンスピース８７側にはスプリング室９０が形成されて
いる。また、スプリング室９０にはバルブニードル８５
を常時閉弁方向に付勢するスプリング８６が挿入されて
いて、このスプリング室９０はディスタンスピース８７
に穿設された通路９１を介して変圧室８９に導通してい
る。

バルブハウジング８８内であって、バルブニードル８５
の圧力室１３１側には環状溝９２が設けられており、こ
の環状溝９２によりバルブニードル８５が着座するシー
ト部９３が形成されている。

バルブニードル８５はポペットタイプのバルブで、バル
ブニードル８５の先端部は円錐形状になっていて、バル
ブニードル８５がシート部９３に着座すると環状溝９２
に連通ずる通路９４と環状溝９２との連通が遮断される
。

バルブハウジング８８の下端面には、環状の第１突起９
５と環状の第２突起９６が一体的に設けられており、こ
の第１突起９５及び第２突起９６により、ケーシング１
７とバルブハウジング８８との間には、第１室９７と環
状の第２室９８と環状の第３室９９の３つの室が形成さ
れている。なお、第１室９７、第２室９８、第３室９９
は環状突起９５及び９６により互いに連通しないように
なっている。

第１室９７は通路９４と連通ずるとともに、ケーシング
１７及びシリンダ１３に設けられた圧力室通路１００を
介して圧ノコ室１３１と連通している。

第２室９８は、スプリング室９０及び変圧室８９に連通
通路１０１を介して連通ずるとともに、ケーシング１７
及びケーシング１３に設けられた開放通路１０２と連通
し、この開放通路１０２は吸入行程時にプランジャ１１
の吸入グルーブ１２を介して圧力室１３１と連通ずる。

つまり、開放通路１０２、第２室９８、連通通路１０１
、スプリング室９０、通路９１により本実施例の導入通
路が構成され、低圧室１１１より吸入通路１４を介して
圧力室１３１に吸入された所定圧燃料が変圧室８９に導
入される。従って、吸入行程が終了してプランジャ１１
が圧縮行程に入る前には、開放通路１０２と圧力室１３
１との連通はプランジャ１１の回転により遮断され、同
様にプランジャ１１の圧縮行程が終了して吸入行程に入
ってからは、開放通路１０２はプランジャ１１の回転に
より次の吸入グルーブ１２を介して圧力室１３１と連通
ずる。すなわち、プランジャ１１の回転により開放通路
１０２の連通・遮断の切換えが行われ、スプリング室９
０、変圧室８９はプランジャ１１の吸入行程時のみ圧力
室１３１と連通ずる。

第３室９９は、連通孔１０３を介して環状溝９２と連通
ずるとともに、低圧室１１１と低圧通路１０４を介して
連通している。従って、圧力室通路１００、第１室９７
、通路９４、環状溝９２、連通孔１０３、第３室９９、
低圧通路１０４により本実施例の溢流通路が構成され、
バルブニードル８５が開弁すると圧力室１３１は低圧室
１１１と連通ずる。

次に、第２図〜第５図を用いて本実施例の作動を説明す
る。第２図〜第４図は本実施例の作動状態を示す断面図
で、第２図は吸入行程時の状態図、第３図は噴射開始時
の状態図、第４図は噴射終了時の状態図、第５図は本実
施例の時間の経過につれての各部の動きを示した作動説
明図である。

プランジャ１１の吸入行程時には、第２図に示されるよ
うに、プランジャ１１の吸入グルーブ１２は、フィード
ポンプ（図示せず）より数気圧Ｓこ加圧された燃料が供
給される吸入口１４に導通し、プランジャ１１の図中左
方向の移動とともに低圧室１１１の燃料を圧力室１３１
内に吸入する。ここで、吸入口１４と導通している吸入
グルーブ１２と１８０°ずれた位置になる別の吸入グル
ーブ１２は開放通路１０２と導通しており、スプリング
室９０及び変圧室８９は第５図に示されるように低圧室
１１１と同じ圧力の５ｋｇ　／　ｃａになっている。

プランジャ１１の吸入行程が終了すると、吸入口１４と
圧力室１３１との連通がプランジ５−１１の回転により
遮断され、開放通路１０２と圧力室１３１との連通も同
様に遮断される。

プランジャ１１の圧縮行程時には、図示しない制御回路
から５００Ｖの噴射開始信号がピエゾ積層体８１に印力
りされ、第３図に示されるようにピエゾ積層体８１は伸
長し、ピストン８２を皿バネ８３に抗して押し下げて変
圧室８９の容積を縮小させる。このため、変圧室８９、
スプリング室９０の圧力は第５図に示されるように７０
ｋｇ／ｃ１１１に上昇し、バルブニードル８５はシート
部９３に押しつけられて圧力室１３１と環状溝９２との
導通が遮断される。

圧力室１３１の圧力はプランジャ１１の右行とともに上
昇してゆき、ノズル２の開弁圧である１６０ｋｇ／ｃｕ
ｔに達すると第３図に示されるように噴射を開始する。

その後、プランジャ１１は右行を続けこの右行につれて
圧力室１３１内の圧力はさらに上昇する。

ここで、バルブニードル８５の直径は６１であり、変圧
室８９内の圧力は７０ｋｇ／ｃＩ１１となっている。従
って、バルブニードル８５の下方向の閉弁力Ｆ１は、Ｐ＋　　＝７　Ｑｘ　　　　Ｘ　（０，６）　”　’　
１９．８ｋｇ　ｆとなる。また、バルブニードル８５の
シート径は２．３鶴であり、圧力室１３１の圧力がバル
ブニードル８５を開弁する時の圧力室１３１内の圧力を
Ｐ、　　とすると、Ｐ＋　　ｘ−−ｘ　　（０，２３）
　”　＝Ｆ１よりＰ　＋　＃４８０　ｋｇ／ｃｆｆｌと
なる。しかし、本実施例の燃料噴射ポンプ１の最大圧力
は高速時において４５０ｋｇ／ｃｎｉであるので、全域
においてバルブニードル８５の閉弁を維持することがで
きる。

プランジャ１１の噴射終了時には、制御回路によりピエ
ゾ積層体８１に印加されていた５００Ｖの印加電圧が解
除され、第４図に示すように、ピエゾ積層体８１は収縮
し、ピストン８２は皿バネ８３により上昇する。これに
より、変圧室８９の容積は増加し、変圧室８９、スプリ
ング室９０の圧力は、第５図に示されるように７Ｑｋｇ
／Ｃ１１１から５　ｋｇ　／　ｃａｌまで低下する。こ
の状態では、バルブニードル８５の閉弁力Ｆ２はＦｚ　＝５ｘ　　　　Ｘ　（０，６）　２！；１．４ｋ
ｇ　ｆとなす、また、この閉弁力Ｆ２よりＰｚ　＃３５
　ｋｇ／ｃｎ！となる。従って、圧力室１３１の圧力が
３５に＋ｒ／−に低下するまで、圧力室１３１の加圧燃
料は低圧室１１１にスピルされる。その後、吸入グルー
ブ１２が吸入口１４と連通ずると、圧力室１３１の圧力
は低圧室１１１の圧力まで低下する。

以上のように、本実施例の燃料噴射ポンプ１によれば、
噴射開始時期はピエゾ積層体８１の伸長時期を調整する
ことで制御でき、噴射終了時期（噴射量）はピエゾ積層
体８１の収縮時期を調整することで制御できる。

また、変圧室８９には吸入行程時に圧力室１３１の低圧
燃料が４人されるため、バルブニードル８５には常に変
圧室１３１内の安定した燃料圧が作用し、弁体の作動を
確実なものとすることができ、最大噴射率及び噴射率の
低下を防止することができる。

また、本実施例と同一構成で噴射率制御（パイロ、ト噴
射）を行なうことも可能である。第６図は噴射率側ｉ’
ｔｆｌを行った場合の時間の経過につれての各部の動き
を示した作動説明図である。第６図において、第５図と
異なるものは、ピエゾ積層体８１を伸長させた後、一旦
収縮させ、再び伸長させている点である。

従って、この収縮の際に変圧室８９の圧力が低下し、バ
ルブニードル８５は瞬間的に開弁じ、再び閉じる。これ
により、圧力室１３１の圧力も低下し、噴射が一旦途切
れ、パイロット噴射が行われる。

このように、ピエゾ積層体８１の収縮時期及び収縮期間
を変えることでパイロット噴射、メイン噴射の噴射量や
、パイロット噴射とメイン噴射との間隔等を自由に制御
することができる。

次に、第７図を用いて本発明の第２実施例を説明する。

第７図は本実施例の構成を示す縦断面図である。

前記第１実施例では弁体としてポペットタイプのバルブ
ニードル８５を使用していたが、本実施例では第７図に
示されるように、弁体としてスプール弁８５０を使用し
ている。

第７図において、スプール弁８５０は大径部８５１と小
径部８５２とを有する段付き円筒形状で、このスプール
弁８５０はバルブハウジング８８内で摺動する。また、
スプール弁８５０の上端面８５３は変圧室８９の圧力を
受けやすいように一部窪んでいる。

スプール弁８５０の小径部８５２とバルブハウジング８
８との間にはスプリング８５４が挿入されており、この
スプリング８５４はスプール弁８５０を常に上方に付勢
している。また、変圧室８９の圧力が上昇すると、スプ
ール弁８５０はスプリング８５４シこ抗して下方へ所定
ストローク移動し、小径部８５２の下端面８５５はバル
ブハウジングに当接する。

バルブハウジング８８には環状溝８８１が形成されてお
り、スプール弁８５０がスプリング８５４により上方に
付勢された状態では、環状４８８ｌとスプリング８５４
が挿入されることにより形成されるスプリング室８５５
とは導通している。

一方、変圧室８９の圧力が上昇し、スプール弁８５０が
下方へ移動すると、スプール弁８５０の大径部８５１に
より、環状ｉ＜１８８１とスプリング室８５５との導通
が遮断される。

環状溝８８１は、高圧通路８８２、第１室９７、圧力室
通路１００を順次介して圧力室１３１と連通しており、
スプリング室８５５は、連通孔８８３、第３室９９、低
圧通路１０４を順次介して低圧室１１１と連通している
。また、変圧室８９は、連通孔１０１、第２室９８、開
放通路１０２を順次介して、吸入行程時のみ圧力室１３
１と連通ずる。

次に、本実施例の作動を説明する。

プランジャ１１の吸入行程時には、プランジャ１１の吸
入グルーブ１２はシリンダ１３の吸入口１４と導通する
とともに、１８０’ずれた位置にある別の吸入グルーブ
１２は開放通路１０２と導通ずる。従って、変圧室８９
の圧力は低圧室１１１及び圧力室１３１と同圧になる。

プランジャ１１の吸入行程が終了すると、吸入口１４、
開放通路１０２はプランジャ１１の回転により閉鎖され
る。

プランジャ１１の圧縮行程時には、図示しない制御回路
から５００Ｖの噴射開始信号がピエゾ積層体８１に印加
され、ピエゾ積層体８１は伸長し、ピストン８２を皿バ
ネ８３に抗して押し下げて変圧室８９の容積を縮小させ
る。これにより、スプール弁８５０は下方向へ押し下げ
られ、環状溝８８１とスプリング室８５５とはスプール
弁８５０の大径部８５１により遮断される。このため、
圧力室１３１の燃料圧はプランジャ１１の右行とともに
上昇し、ノズル２より噴射される。

プランジャ１１の噴射終了時には、ピエゾ積層体８１に
印加されていた印加電圧が解除され、ピエゾ積層体８１
は収縮し、ピストン８２は皿バネ８３により上昇する。

これにより、変圧室８９の容積は増加し、スプール弁８
５０は元の位置まで上昇する。このため、環状溝８８１
とスプリング室８５５とが導通し、圧力室１３１内の加
圧燃料は低圧室１１１ヘスピルされ、燃料噴射が終了す
る。

以上のように、弁体として本実施例のようなスプール弁
８５０を用いて前記第１実施例と同様の効果が得られる
。

次に、第８図を用いて本発明の第３実施例を説明する。

第８図は本実施例の構成を示す縦断面図である。

第１図に示される第１実施例においては、バルブニード
ル８５の先端の円錐部とシート部９３との間に異物が噛
み込んだ場合、圧力室１３１の燃料はこの異物により常
時スピルされてしまう。

従って、噴射終了時において、ピエゾ積層体８１を収縮
させても圧力室１３１の燃料圧が低圧であるためバルブ
ニードル８５はリフトしない。よって、異物を流し出す
ことができず、エンジンは停止し、再始動不可能になる
恐れがある。

このため、本実施例では、第８図に示されろように、圧
力室１３１と変圧室８９とを連通ずる連通通路１０１に
連通する導通通路３０１を設け、この導通通路３０１を
電磁弁２００により開閉するようにしたものである。

第８図において、電磁弁２００はニードル２０１３コイ
ル２０２、ハウジング２０３、スプリング２０４から成
り、コイル２０２に通電を行なうとコイル２０２はニー
ドル２０１を上方つまり開弁方向へ引き上げる。これに
より、変圧室８９の燃料は導通通路３０１を介してスピ
ルされ、変圧室８９の圧力は大気圧まで低下する。変圧
室８９が大気圧状態になると、バルブニードル８５には
下方向より低圧室１１１の圧力が作用し、上方向より大
気圧が作用するため、バルブニードル８５は最大リフト
ｆｆｉで開弁する。このため、噛み込んでいた異物が流
し出され、コイル２０２の通電を遮断してニードル２０
１を閉弁すれば再び噴射を行なうことができる。

なお、電磁弁２００の制御は、キースイッチＯＦＦ後エ
ンジンが惰性で回転する数サイクルの期間において通電
を行い、噛み込んで異物を流し出す。また、圧力センサ
ーを圧力室１３１に設け、運転中にモニターを行い、圧
力室１３１の圧力が所定圧以上に立ち上らないことを検
出した際、故サイクルの期間通電を行っても良い。さら
に、圧力センサーのかわりに、ポンプの回転変動により
異物の噛み込みを検出して電磁弁２００への通電を行な
っても良い。

なお、第１図に示される第１実施例と同一構成において
も、第９図に示す制御を行なうことにより、異物の噛み
込みに対応することができる。つまり、異物の噛み込み
を検出した場合、第５図に示す制御を第９図に示す制御
に数ナイクル朋間切換えて行なうようにする。

第５図と第９図とで異なるのはピエゾ積層体８１が伸長
する時期である。第５図に示す制御においては、開放通
路１０２が閉鎖された後でピエゾ積層体８１が伸長して
いたが、第９図に示す制御では、吸入口１４、開放通路
１０２が開いている時にピエゾ積層体８１が伸長するよ
うになっている。従って、ピエゾ積層体８１の伸長時に
おいて変圧室８９の圧力は５　ｋｇ　／　ｃａｌに保持
され、開放通路１０２は閉鎖される。

その後、ピエゾ積層体８１が収縮すると変圧室８９の容
積は増大し、変圧室８９の圧力はｌ　ｋｇ　／　ｃｔ以
下まで低下する。この時、バルブニードル８５の下端面
には低圧室１１１以上の圧力が加わるためバルブニード
ル８５は最大リフ）　ｉｔ　（０，２３ｃ＋＋＋）で開
弁じ、噛み込んでいた異物を流し出すことができる。こ
の制御は数サイクル期間において行われ、第５図に示す
制御に切換わる。ここで、異物が流し出されていれば第
５図に示す制御を続行し、流し出されていなければ再び
数サイクル期間第９図に示す制御を行なう。

また、異物の噛み込み防止対策として各回のバルブニー
ドル８５のリフトを確実にするために第１０図に示す制
御を行っても良い。

第１０図が第３図と異なるのは、噴射終了時に負電圧（
−２００Ｖ）を加えてピエゾ積層体８１を通常時よりさ
らに縮めている点である。これにより、変圧室８９の圧
力は低圧室１１１よりさらに低下し、バルブニードル８
５のリフトが確実となり異物が噛み込みにくくなる。ま
た、異物が噛み込んだとしても、変圧室８９の圧力は毎
回１　ｋｇ　／　ｃｒＡ以下に低下するため、バルブニ
ードル８５は常に全リフトｆｆｌで確実に開弁じ、異物
を流し出すことが可能となる。

なお、噴射率制御（パイロット噴射）を行なう場合には
、ピエゾ積層体８１に印加する印加電圧を、５００Ｖ−
−２００Ｖ−５００Ｖ−−２００Ｖ−ＯＶというように
変化させて繰り返し制御する。

また、制御を簡単にするために、パイロット噴射を行な
う時のみ０Ｖ−５００Ｖ−ＯＶ−−２００Ｖ−〇■の制
御を行っても良い。これは、パイロット噴射終了時には
圧力室１３１の圧力がノズル閉弁圧以下であれば良く、
−２Ｏ０Ｖを印加してバルブニードル８５を最大リフト
させる必要がないからである。

〔発明の効果〕

以上説明したように、本発明によれば、噴射開始時期、
噴射量及び噴射率（パイロット噴射）の制御を高応答性
を有する電歪体により高精度で行なうことができる。ま
た、弁体には吸入行程時に変圧室に導入された燃料の燃
料圧が常に作用するため、弁体の作動を確実なものとす
ることができ、最大噴射量及び噴射率が低下してしまう
ことはない。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第６図は本発明の第１実施例に関するもので、
第１図は本実施例の構成を示す縦断面図、第２図〜第４
図は本実施例の作動状態を示す縦断面図で、第２図は吸
入行程時の状態図、第３図は噴射開始時の状態図、第４
図は噴射終了時の状態図、第５図は本実施例の時間の経
過につれての各部の動きを示す作動説明図、第６図は本
実施例において噴射率制御（パイロット噴射）を行った
場合の時間の経過につれての各部の動きを示す作動説明
図、第７図は本発明の第２実施例の構成を示す縦断面図
、第８図は本発明の第３実施例の構成を示す縦断面図、
第９図及び第１０１７１は各々異物の噛み込み防止のた
めの制御を行った場合の時間の経過につれての各部の動
きを示す作動説明図である。１１・・・プランジャ、１２・・・吸入グルーブ、８１
・・・ピエゾ積層体（電歪体）、８５・・・バルブニー
ドル（弁体）、８９・・・変圧室、９０・・・スプリン
グ室（導入通路）、９１・・・通路（導入通路）、９４
・・・通路（溢流通路）、９７・・・第１室（溢流通路
）。９８・・・第２室（導入通路）、９９・・・第３室（溢
流通路）、１００・・・圧力室通路（溢流通路）、１０
１・・・連通通路（導入通路）、１０２・・・開放通路
（導入通路）、１０３・・・連通孔（溢流通路）、１０
４・・・低圧通路（溢流通路）、１１１・・・低圧室。１３１・・・圧力室。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）　プランジャが往復動することにより、低圧室か
ら圧力室に吸入された所定圧燃料を加圧して、内燃機関
にこの加圧燃料を噴射する燃料噴射ポンプにおいて、前記圧力室内の燃料を溢流する溢流通路と、この溢流通
路を開閉する弁体と、この弁体を閉方向に付勢するための圧力を保持する変圧
室と、電圧の印加に応じて伸縮して前記変圧室の容積を変動さ
せる電歪体と、前記低圧室の所定圧燃料を前記変圧室に導入する導入通
路と、前記低圧室から前記圧力室に所定圧燃料を吸入する吸入
行程時において、前記導入通路を連通させる切換手段と
を備え、電圧の印加に応じて前記弁体に作用する前記変圧室内の
圧力が変化して、燃料の噴射開始時期、噴射終了時期、
噴射率の制御が行なわれることを特徴とする燃料噴射ポ
ンプ。
（２）　前記低圧室から前記圧力室に吸入された所定圧
燃料が前記導入通路を介して前記変圧室に導入されるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射ポ
ンプ。
（３）　前記切換手段は前記プランジャに形成された吸
入グルーブにより構成され、前記プランジャが回転動す
ることにより吸入行程時において前記導入通路が連通す
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項記載の燃料噴
射ポンプ。