JPS62206238A - 燃料噴射ポンプのパイロツト噴射装置 - Google Patents
燃料噴射ポンプのパイロツト噴射装置Info
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- JPS62206238A JPS62206238A JP61047713A JP4771386A JPS62206238A JP S62206238 A JPS62206238 A JP S62206238A JP 61047713 A JP61047713 A JP 61047713A JP 4771386 A JP4771386 A JP 4771386A JP S62206238 A JPS62206238 A JP S62206238A
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M59/00—Pumps specially adapted for fuel-injection and not provided for in groups F02M39/00 -F02M57/00, e.g. rotary cylinder-block type of pumps
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- F02M59/36—Varying fuel delivery in quantity or timing by variably-timed valves controlling fuel passages to pumping elements or overflow passages
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-
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02M41/00—Fuel-injection apparatus with two or more injectors fed from a common pressure-source sequentially by means of a distributor
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- F02M41/125—Variably-timed valves controlling fuel passages
-
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- F02M59/468—Electrically operated valves, e.g. using electromagnetic or piezoelectric operating means using piezoelectric operating means
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
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- High-Pressure Fuel Injection Pump Control (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、燃料噴射ポンプに設けられ圧電素子積層体に
よりパイロット噴射を制御するパイロット噴射装置に関
する。
よりパイロット噴射を制御するパイロット噴射装置に関
する。
自動車用のディーゼルエンジンでは、燃料噴射ポンプで
加圧された燃料を噴射ノズルを通じて工ンジンに供給す
るようになっているが、アイドリング運転中の騒音、振
動を低減するため、燃料をパイロット噴射すると効果的
であることは知られている。
加圧された燃料を噴射ノズルを通じて工ンジンに供給す
るようになっているが、アイドリング運転中の騒音、振
動を低減するため、燃料をパイロット噴射すると効果的
であることは知られている。
パイロット噴射装置としては、燃料噴射ポンプのポンプ
室にアクチュエータを接続して燃料の圧力を制御してい
る。
室にアクチュエータを接続して燃料の圧力を制御してい
る。
例えば、分配型燃料噴射ポンプにあ゛っては、プランジ
ャにてポンプ室の燃料を加圧中に、この燃料を一時的に
アクチュエータにより逃してやれば、ポンプ室の燃料圧
が噴射ノズルの開弁圧以下となり、噴射が一旦停止され
るのでパイロット噴射が可能になる。
ャにてポンプ室の燃料を加圧中に、この燃料を一時的に
アクチュエータにより逃してやれば、ポンプ室の燃料圧
が噴射ノズルの開弁圧以下となり、噴射が一旦停止され
るのでパイロット噴射が可能になる。
このようなパイロット噴射装置にあっては、アクチュエ
ータの作動性能、すなわち応答性が問題となる。
ータの作動性能、すなわち応答性が問題となる。
つまり、エンジンのアイドリング時にパイロット噴射を
行わせようとする場合、１ｍ５ｅｃ（１０”３ｓｅｃ）
以下の応答性を必要とし、応答性に優れたアクチュエー
タが望まれる。
行わせようとする場合、１ｍ５ｅｃ（１０”３ｓｅｃ）
以下の応答性を必要とし、応答性に優れたアクチュエー
タが望まれる。
従来においては、電磁駆動型のアクチュエータが知られ
ていが、このようなものでは高速作動が未だ不充分であ
り、安定した作動が得られない。
ていが、このようなものでは高速作動が未だ不充分であ
り、安定した作動が得られない。
また、電磁型アクチュエータは押圧力が比較的小さく、
これを大きくしようとすると大形になるなどの不具合も
ある。
これを大きくしようとすると大形になるなどの不具合も
ある。
このような問題点を解消するため、アクチュエータの駆
動源に圧電素子積層体を使用することが検討されている
。
動源に圧電素子積層体を使用することが検討されている
。
圧電素子積層体は、数１０枚のＰＺＴ素子を、電極板と
交互に積層して構成され、圧電効果および逆圧電効果を
もっことは知られており、このような圧電素子積層体を
アクチュエータの駆動源として使用すると、数１００μ
ｓｅｃ （１０−６ｓｅｃ）オーダの応答性があり、し
かも大きな押圧力が得られる利点があるので、パイロッ
ト噴射装置には好都合である。
交互に積層して構成され、圧電効果および逆圧電効果を
もっことは知られており、このような圧電素子積層体を
アクチュエータの駆動源として使用すると、数１００μ
ｓｅｃ （１０−６ｓｅｃ）オーダの応答性があり、し
かも大きな押圧力が得られる利点があるので、パイロッ
ト噴射装置には好都合である。
ところで、上記のような圧電素子積層体を駆動源として
使用しようとする場合、実施する上で種々の問題を抱え
ている。
使用しようとする場合、実施する上で種々の問題を抱え
ている。
すなわち、現時点で考えられている圧電素子積層体型ア
クチュエータは、シリンダおよびこのシリンダに収容さ
れたピストンならびにこのピストンを駆動する圧電素子
積層体によって構成し、上記シリンダとピストンとで囲
まれた圧力室を直接ポンプ室に連通させる構造である。
クチュエータは、シリンダおよびこのシリンダに収容さ
れたピストンならびにこのピストンを駆動する圧電素子
積層体によって構成し、上記シリンダとピストンとで囲
まれた圧力室を直接ポンプ室に連通させる構造である。
このものは、プランジャにてポンプ室の燃料を加圧中に
圧電素子積層体を収縮させると、圧力室の容積が増すの
で上記ポンプ室内の燃料がこの圧力室に逃げ、ポンプ室
の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるから、噴射が
一旦停止されパイロット噴射が可能になる。
圧電素子積層体を収縮させると、圧力室の容積が増すの
で上記ポンプ室内の燃料がこの圧力室に逃げ、ポンプ室
の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるから、噴射が
一旦停止されパイロット噴射が可能になる。
しかしながらこのような構造では、ポンプ室の容積変化
率が圧電素子積層体の伸縮量に依存することになり、充
分に満足するパイロット噴射をさせることは難しい。
率が圧電素子積層体の伸縮量に依存することになり、充
分に満足するパイロット噴射をさせることは難しい。
また、パイロット噴射をさせない高速回転時においても
、ポンプ室内の高圧力が直接的に圧電素子積層体に作用
することになり、圧電素子の割れを発生させる心配があ
る。
、ポンプ室内の高圧力が直接的に圧電素子積層体に作用
することになり、圧電素子の割れを発生させる心配があ
る。
したがって、本発明は圧電素子積層体の応答性を活用し
、ポンプ室の容積変化率が圧電素子積層体の伸縮量に依
存せず、パイロット噴射をさせない時においてポンプ室
内の高圧力が直接的に圧電素子積層体に作用することが
ない燃料噴射ポンプのパイロット噴射装置を提供しよう
とするものである。
、ポンプ室の容積変化率が圧電素子積層体の伸縮量に依
存せず、パイロット噴射をさせない時においてポンプ室
内の高圧力が直接的に圧電素子積層体に作用することが
ない燃料噴射ポンプのパイロット噴射装置を提供しよう
とするものである。
本発明のパイロット噴射装置は、ポンプハウジングに固
定されたケーシングと、プランジャにより燃料を加圧す
るポンプ室と上記ケーシングの内部に形成された燃料逃
し室とを区画する仕切り壁と、この仕切り壁に開口され
上記ポンプ室と上記燃料逃し室とを導通する弁孔と、こ
の弁孔を開閉する弁体と、上記燃料逃し室に収容され上
記弁体に連結された可動壁と、このケーシングに収容さ
れ上記可動壁を駆動する圧電素子積層体と、上記可動壁
を押圧付勢する復帰用コイルばねと、上記燃料逃し室を
低圧燃料部に導通させる逃し通路とを具備し、上記弁体
は上記圧電素子積層体の収縮作動に伴い上記ポンプ室側
から着座して上記弁孔を閉塞することを特徴とする。
定されたケーシングと、プランジャにより燃料を加圧す
るポンプ室と上記ケーシングの内部に形成された燃料逃
し室とを区画する仕切り壁と、この仕切り壁に開口され
上記ポンプ室と上記燃料逃し室とを導通する弁孔と、こ
の弁孔を開閉する弁体と、上記燃料逃し室に収容され上
記弁体に連結された可動壁と、このケーシングに収容さ
れ上記可動壁を駆動する圧電素子積層体と、上記可動壁
を押圧付勢する復帰用コイルばねと、上記燃料逃し室を
低圧燃料部に導通させる逃し通路とを具備し、上記弁体
は上記圧電素子積層体の収縮作動に伴い上記ポンプ室側
から着座して上記弁孔を閉塞することを特徴とする。
このような構成によると、圧電素子積層体により可動壁
を介して弁体を作動させると、仕切り壁に開口された弁
孔が開いてポンプ室の燃料が燃料逃し室から逃し通路を
通じて低圧燃料部に逃されることになり、よってポンプ
室の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるので噴射が
一旦停止され、パイロット噴射がなされる。この場合、
ポンプ室の容積変化率、つまりポンプ室からの燃料逃し
量は弁孔が開いている時間に依存し、圧電素子積層体の
伸縮量には依存しない。また弁体は上記圧電素子積層体
の収縮作動時に上記ポンプ室側から着座して上記弁孔を
閉塞するから、パイロット噴射をさせない時においてポ
ンプ室内の高圧力が圧電素子積層体に作用することがな
くなる。
を介して弁体を作動させると、仕切り壁に開口された弁
孔が開いてポンプ室の燃料が燃料逃し室から逃し通路を
通じて低圧燃料部に逃されることになり、よってポンプ
室の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるので噴射が
一旦停止され、パイロット噴射がなされる。この場合、
ポンプ室の容積変化率、つまりポンプ室からの燃料逃し
量は弁孔が開いている時間に依存し、圧電素子積層体の
伸縮量には依存しない。また弁体は上記圧電素子積層体
の収縮作動時に上記ポンプ室側から着座して上記弁孔を
閉塞するから、パイロット噴射をさせない時においてポ
ンプ室内の高圧力が圧電素子積層体に作用することがな
くなる。
以下本発明について、第１図ないし第３図に示す第１の
実施例にもとづき説明する。
実施例にもとづき説明する。
本実施例は分配型燃料噴射ポンプにパイロット噴射装置
を設置したもので、第２図に分配型燃料噴射ポンプの全
体を示し、まずこれから説明する。
を設置したもので、第２図に分配型燃料噴射ポンプの全
体を示し、まずこれから説明する。
すなわち、ｌは分配型燃料噴射ポンプであり、この分配
型燃料噴射ポンプｌは公知のものであるから詳細な説明
を省略するが、図示しないエンジンにより回転される駆
動軸２によってポンプハウジング３内のフェイスカム４
を駆動し、このフェイスカム４に転接している気筒数と
同数のカムローラ５によりこのフェイスカム４を、その
１回転中にエンジンの気筒数に応じて往復移動させ、同
じく該フェイスカム４に連結したプランジャ６を、１回
転中にエンジンの気筒数に応じて複数回往復移動させる
。プランジャＢの吸入行程中に、このプランジャＢの先
端部周面に形成した吸入溝７・・・の１つが吸入ボート
８に連通ずると、燃料室９の燃料が導入路ｌＯを通じて
ポンプ室１１に吸入される。
型燃料噴射ポンプｌは公知のものであるから詳細な説明
を省略するが、図示しないエンジンにより回転される駆
動軸２によってポンプハウジング３内のフェイスカム４
を駆動し、このフェイスカム４に転接している気筒数と
同数のカムローラ５によりこのフェイスカム４を、その
１回転中にエンジンの気筒数に応じて往復移動させ、同
じく該フェイスカム４に連結したプランジャ６を、１回
転中にエンジンの気筒数に応じて複数回往復移動させる
。プランジャＢの吸入行程中に、このプランジャＢの先
端部周面に形成した吸入溝７・・・の１つが吸入ボート
８に連通ずると、燃料室９の燃料が導入路ｌＯを通じて
ポンプ室１１に吸入される。
プランジャ６の圧縮行程中にポンプ室１１内の燃料は加
圧され、この加圧された燃料は縦孔１２に押し出され、
供給ボート１３が複数個の内の１個の吐出ポート１４と
連通した場合に噴射通路１５を通じて、デリバリ弁１６
を経て、燃料噴射ノズル１７に供給される。
圧され、この加圧された燃料は縦孔１２に押し出され、
供給ボート１３が複数個の内の１個の吐出ポート１４と
連通した場合に噴射通路１５を通じて、デリバリ弁１６
を経て、燃料噴射ノズル１７に供給される。
上記噴射通路１５を通じて燃料噴射ノズル１７に燃料を
供給している時に、プランジャＢに設けたスピルリング
１８の端面から、縦孔１２に通じているスピルボート１
９が燃料室９へ開放され、縦孔１２内の燃料がスピルポ
ート１９より燃料室９へ逃がされる。
供給している時に、プランジャＢに設けたスピルリング
１８の端面から、縦孔１２に通じているスピルボート１
９が燃料室９へ開放され、縦孔１２内の燃料がスピルポ
ート１９より燃料室９へ逃がされる。
これにより燃料噴射ノズル１７への燃料供給を停止する
。したがって、スピルリング１８をプランジャＢの軸方
向へ移動制御することにより燃料噴射量を制御すること
ができる。
。したがって、スピルリング１８をプランジャＢの軸方
向へ移動制御することにより燃料噴射量を制御すること
ができる。
スピルリング１８は、遠心力ガバナ２０およびアクセル
連動レバー２１により作動される。
連動レバー２１により作動される。
なお、燃料室９はフィードポンプ２２から送られた燃料
が貯えられている。
が貯えられている。
この燃料室９の燃料をタイマーシリンダ２３に導入し、
この燃料圧力でタイマーピストン２４を作動させること
により、複数のカムローラ５を保持したローラリング２
５を進角または遅角させると、プランジャ６の軸方向へ
移動タイミングが変化され、これにより燃料噴射タイミ
ングが制御される。
この燃料圧力でタイマーピストン２４を作動させること
により、複数のカムローラ５を保持したローラリング２
５を進角または遅角させると、プランジャ６の軸方向へ
移動タイミングが変化され、これにより燃料噴射タイミ
ングが制御される。
ポンプハウジング３にはパイロット噴射装置３゜が取付
けられており、このパイロット噴射装置３゜は第１図に
示すように構成されている。すなわち、３１はシリンダ
形を有するケーシングであり、このケーシング３１はポ
ンプハウジング３の一部を構成しかつ前記ポンプ室１１
を形成するポンプヘッド２Ｂに螺着されており、０１Ｊ
ング３２などのシーール材により液密が保たれている。
けられており、このパイロット噴射装置３゜は第１図に
示すように構成されている。すなわち、３１はシリンダ
形を有するケーシングであり、このケーシング３１はポ
ンプハウジング３の一部を構成しかつ前記ポンプ室１１
を形成するポンプヘッド２Ｂに螺着されており、０１Ｊ
ング３２などのシーール材により液密が保たれている。
ケーシング３１には仕切り壁８３が設けられており、こ
の仕切り９３３には上記ポンプ室１１とケーシング３１
の内部を導通させる弁孔３４が形成されている。
の仕切り９３３には上記ポンプ室１１とケーシング３１
の内部を導通させる弁孔３４が形成されている。
弁孔３４は、上記ポンプ室１１に向かって径が拡大する
円錐形をなしている。
円錐形をなしている。
仕切り！１３３の先端面には環状の突起３５が形成され
ており、この突起３５の外周囲には燃料溜り部３Ｂが形
成されていて、この燃料溜り部３６は連通孔３７を通じ
て吸入ポート８に連通している。
ており、この突起３５の外周囲には燃料溜り部３Ｂが形
成されていて、この燃料溜り部３６は連通孔３７を通じ
て吸入ポート８に連通している。
ケーシング３１の内部には、上記仕切り壁３３との間で
燃料逃し室３８を構成する可動壁３９が摺動自在に収容
されている。可動壁３９は上記ケーシング３１の内面に
対し０リング４０などのシール材により液密を保ってい
る。
燃料逃し室３８を構成する可動壁３９が摺動自在に収容
されている。可動壁３９は上記ケーシング３１の内面に
対し０リング４０などのシール材により液密を保ってい
る。
燃料逃し室３８は仕切り壁３３に形成した燃料逃し通路
４１を通じて上記燃料溜り部３Ｂに導通している。
４１を通じて上記燃料溜り部３Ｂに導通している。
可動壁３９には弁体４２が連結されている。弁体４２は
上記円錐形をなした弁孔３４に対し同じく円錐形をなし
ており、上記ポンプ室１１側から接離可能に密着してこ
の弁孔３４を閉塞するようになっている。
上記円錐形をなした弁孔３４に対し同じく円錐形をなし
ており、上記ポンプ室１１側から接離可能に密着してこ
の弁孔３４を閉塞するようになっている。
弁体４２に突設したロッド４８は弁孔３４を遊貫し、上
記可動壁８９にねじ込み固定されている。このロッド４
３の周囲には仕切り壁３３と可動壁３９の間に跨がって
復帰用スプリング４４が設けられており、可動壁３９を
常時図示右側、つまり弁体４２が弁孔３４を閉塞する方
向に押圧付勢している。
記可動壁８９にねじ込み固定されている。このロッド４
３の周囲には仕切り壁３３と可動壁３９の間に跨がって
復帰用スプリング４４が設けられており、可動壁３９を
常時図示右側、つまり弁体４２が弁孔３４を閉塞する方
向に押圧付勢している。
ケーシング３１の内部には、圧電素子積層体４５が収容
されている。この圧電素子積層体４５は、詳図しないが
、数１０枚のＰＺＴ素子を、電極板と交互に積層して構
成されたもので、上記可動壁３９に結合されている。
されている。この圧電素子積層体４５は、詳図しないが
、数１０枚のＰＺＴ素子を、電極板と交互に積層して構
成されたもので、上記可動壁３９に結合されている。
なお、４８．４８はリード線である。
このような構成に係る実施例の作用を説明する。
分配゛形燃料噴射ポンプｌは、先に述べたように、プラ
ンジャ６の圧縮作動によりポンプ室１１内の燃料を加圧
し、この加圧された燃料を縦孔１２に押し出し、噴射通
路１５より燃料噴射ノズル１７に供給するが、噴射ノズ
ル１７から燃料が噴射し始めた時、圧電素子積層体４５
に電圧を印加すると、圧電素子積層体４５はコイルばね
４４の押圧力に抗して瞬時に伸長する。
ンジャ６の圧縮作動によりポンプ室１１内の燃料を加圧
し、この加圧された燃料を縦孔１２に押し出し、噴射通
路１５より燃料噴射ノズル１７に供給するが、噴射ノズ
ル１７から燃料が噴射し始めた時、圧電素子積層体４５
に電圧を印加すると、圧電素子積層体４５はコイルばね
４４の押圧力に抗して瞬時に伸長する。
この圧電素子積層体４５の伸長作動は、可動壁３９を介
して弁体４２をポンプ室ｌｌ側に移動させるから、弁体
４２は仕切り壁３３から離れ弁孔３４を開く。このため
、ポンプ室ｌｌ内の燃料が弁孔３４を通じて燃料逃し室
３８に流れ、ポンプ室ｌｌ内の燃料圧力が低下する。す
なわち、ポンプ室ｌｌ内の燃料圧力は噴射ノズル１７の
開弁圧以下になり、よって噴射ノズル１７からの噴射が
停止される。これにより、第３図に示すパイロット噴射
ａがなされる。
して弁体４２をポンプ室ｌｌ側に移動させるから、弁体
４２は仕切り壁３３から離れ弁孔３４を開く。このため
、ポンプ室ｌｌ内の燃料が弁孔３４を通じて燃料逃し室
３８に流れ、ポンプ室ｌｌ内の燃料圧力が低下する。す
なわち、ポンプ室ｌｌ内の燃料圧力は噴射ノズル１７の
開弁圧以下になり、よって噴射ノズル１７からの噴射が
停止される。これにより、第３図に示すパイロット噴射
ａがなされる。
燃料逃し室３８に流れた燃料は、仕切り壁３３に形成し
た燃料逃し通路４１を通じて燃料溜り部３Ｂに逃げ、連
通孔３７を通じて吸入ボート８側に戻される。
た燃料逃し通路４１を通じて燃料溜り部３Ｂに逃げ、連
通孔３７を通じて吸入ボート８側に戻される。
上記パイロット噴射ａが終了して、圧電素子積層体４５
に印加していた電圧を除去すると圧電素子積層体４５は
収縮し、しかもこのときコイルばね４４の押圧力が作用
するから、可動壁３９を介して弁体４２が弁孔３４を閉
じる。このため、プランジャＢに押圧されているポンプ
室１１内の燃料圧力が再び上昇し、噴射ノズル１７の開
弁圧以上になると、再び噴射ノズル１７から噴射がなさ
れる。これにより、第３図に示すメイン噴射すがなされ
る。
に印加していた電圧を除去すると圧電素子積層体４５は
収縮し、しかもこのときコイルばね４４の押圧力が作用
するから、可動壁３９を介して弁体４２が弁孔３４を閉
じる。このため、プランジャＢに押圧されているポンプ
室１１内の燃料圧力が再び上昇し、噴射ノズル１７の開
弁圧以上になると、再び噴射ノズル１７から噴射がなさ
れる。これにより、第３図に示すメイン噴射すがなされ
る。
このようして、プランジャＢの圧縮作動により噴射ノズ
ル１７から噴射している最中に、圧電素子積層体４５に
電圧を印加および解除して圧電素子積層体４５を伸縮さ
せることによりパイロット噴射が可能になる。
ル１７から噴射している最中に、圧電素子積層体４５に
電圧を印加および解除して圧電素子積層体４５を伸縮さ
せることによりパイロット噴射が可能になる。
また、エンジンの高速高出力運転時には圧電素子積層体
４５を伸縮させないようにすれば、第３図の破線Ｃで示
すような、通常の噴射ができる。
４５を伸縮させないようにすれば、第３図の破線Ｃで示
すような、通常の噴射ができる。
しかして、上記圧電素子積層体４５はその伸縮作動を極
めて瞬時に行なえるから、応答性がよい。
めて瞬時に行なえるから、応答性がよい。
また、ポンプ室ｌｌ内の燃料圧力は弁孔３４が開くこと
により低下するものであるため、圧電素子積層体４５の
伸縮量には依存せず、伸縮量が微量であっても弁孔３４
を開くことができるので、このことも応答性の向上に寄
与する。
により低下するものであるため、圧電素子積層体４５の
伸縮量には依存せず、伸縮量が微量であっても弁孔３４
を開くことができるので、このことも応答性の向上に寄
与する。
さらに、圧電素子積層体４５の応答性は数１００μ５ｅ
ｃ（１０″″６ｓｅｃ）オーダであり、これはエンジン
が高速運転中に燃料を送っている時であっても燃料圧力
上昇速度に比べてはるかに速いから、安定したパイロッ
ト噴射をさせることができるとともに、パイロット噴射
タイミングも自由に調整することができる。
ｃ（１０″″６ｓｅｃ）オーダであり、これはエンジン
が高速運転中に燃料を送っている時であっても燃料圧力
上昇速度に比べてはるかに速いから、安定したパイロッ
ト噴射をさせることができるとともに、パイロット噴射
タイミングも自由に調整することができる。
圧電素子積層体４５の伸縮時に発生する力は大きく、し
たがってポンプ室１１側から高圧を受けている弁体４２
をこのポンプ室１１の高圧に逆らって、かつ復帰用コイ
ルばね４４に抗して押す力を充分に生じ、弁孔３４を確
実に開かせることができる。
たがってポンプ室１１側から高圧を受けている弁体４２
をこのポンプ室１１の高圧に逆らって、かつ復帰用コイ
ルばね４４に抗して押す力を充分に生じ、弁孔３４を確
実に開かせることができる。
パイロット噴射をさせない時には、弁体４２により弁孔
３４を閉じているから、燃料逃し室３８にポンプ室１１
の高圧力が作用しない。しかも、この場合には弁体４２
の前面に受けるポンプ室１１の高圧を円錐形の弁孔３４
により仕切り壁３３に分散して支承させることができる
。したがって圧電素子積層体４５に高い圧縮力を加えな
いから、応力を発生させることがなく、素子割れなどを
生じる心配はない。
３４を閉じているから、燃料逃し室３８にポンプ室１１
の高圧力が作用しない。しかも、この場合には弁体４２
の前面に受けるポンプ室１１の高圧を円錐形の弁孔３４
により仕切り壁３３に分散して支承させることができる
。したがって圧電素子積層体４５に高い圧縮力を加えな
いから、応力を発生させることがなく、素子割れなどを
生じる心配はない。
圧電素子積層体４５は高電圧を要するため僅かな水分で
もリークの恐れがあるが、可動壁３９はＯリング４０に
より液密が保たれているので圧電素子積層体４５が含水
燃料に浸されることがない。
もリークの恐れがあるが、可動壁３９はＯリング４０に
より液密が保たれているので圧電素子積層体４５が含水
燃料に浸されることがない。
さらに、弁体４２のロッド４３を可動壁３９に対しねじ
込み式にすれば、弁体４２の突出長さを調整することが
でき、弁孔３４の円錐面との密着性を調節することがで
きる。
込み式にすれば、弁体４２の突出長さを調整することが
でき、弁孔３４の円錐面との密着性を調節することがで
きる。
なお、本発明は上記実施例に制約されるものではなく、
第４図および第５図にそれぞれ示された第２および第３
の実施例のようにしてもよい。
第４図および第５図にそれぞれ示された第２および第３
の実施例のようにしてもよい。
すなわち、第４図のものは可動壁５０を壷形にして圧電
素子積層体４５を収納したものである。圧電素子積層体
４５は数１０枚のＰＺＴ素子を積層したものであるから
、振動などの外力が加わると素子１枚１枚の中心がずれ
たり、素子割れの原因になるが、上記のように周囲を包
囲して°保護すれば芯ずれや素子割れを防ぐことができ
る。
素子積層体４５を収納したものである。圧電素子積層体
４５は数１０枚のＰＺＴ素子を積層したものであるから
、振動などの外力が加わると素子１枚１枚の中心がずれ
たり、素子割れの原因になるが、上記のように周囲を包
囲して°保護すれば芯ずれや素子割れを防ぐことができ
る。
また、第５図のものは、弁体４２のポンプ室１１に臨む
前面に、中心部がポンプ室１１側に突出する円錐面等の
如き傾斜面６０を形成してあり、弁体４２に作用するポ
ンプ室１１側からの力を一層分散させることができる。
前面に、中心部がポンプ室１１側に突出する円錐面等の
如き傾斜面６０を形成してあり、弁体４２に作用するポ
ンプ室１１側からの力を一層分散させることができる。
以上説明した通り本発明によれば、圧電素子積層体によ
り可動壁を介して弁体を作動させると、仕切り壁に開口
された弁孔が開いてポンプ室の燃料が燃料逃し室から逃
し通路を通じて低圧燃料部に逃されることになり、よっ
てポンプ室の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるの
で噴射が一旦停止され、パイロラット噴射がなされる。
り可動壁を介して弁体を作動させると、仕切り壁に開口
された弁孔が開いてポンプ室の燃料が燃料逃し室から逃
し通路を通じて低圧燃料部に逃されることになり、よっ
てポンプ室の燃料圧が噴射ノズルの開弁圧以下となるの
で噴射が一旦停止され、パイロラット噴射がなされる。
このため圧電素子積層体の優れた応答性を活用して瞬時
にかつ安定したパイロット噴射が可能になる。しかも、
ポンプ室の容積変化率、っまりポンプ室からの燃料逃し
量は弁孔が開いている時間に依存し、圧電素子積層体の
伸縮量には依存しないから、圧電素子積層体の大きな伸
縮量つまり大きなストロークを必要とせず、小形が可能
になる。また弁体は上記圧電素子積層体の収縮作動時に
上記ポンプ室側から着座して上記弁孔を閉塞するから、
パイロット噴射をさせない時においてポンプ室内の高圧
力が圧電素子積層体に作用することがなく、よって素子
割れなどの心配はない。
にかつ安定したパイロット噴射が可能になる。しかも、
ポンプ室の容積変化率、っまりポンプ室からの燃料逃し
量は弁孔が開いている時間に依存し、圧電素子積層体の
伸縮量には依存しないから、圧電素子積層体の大きな伸
縮量つまり大きなストロークを必要とせず、小形が可能
になる。また弁体は上記圧電素子積層体の収縮作動時に
上記ポンプ室側から着座して上記弁孔を閉塞するから、
パイロット噴射をさせない時においてポンプ室内の高圧
力が圧電素子積層体に作用することがなく、よって素子
割れなどの心配はない。
第１図ないし第３図は本発明の一実施例を示し、第１図
は第２図の■部を拡大して示す断面図、第２図は分配型
燃料噴射ポンプ全体の断面図、第３図は噴射特性を示す
図、第４図および第５図はそれぞれ本発明の第２および
第３実施例を示すパイロット噴射装置の断面図である。 ■・・・分配型燃料噴射ポンプ、６．・・プランジャ、
１１・・・ポンプ室、１５・・・噴射通路、１７・・・
燃料噴射ノズル、３０・・・パイロット噴射装置、３１
・・・ケーシング、３３・・・仕切り壁、３４・・・弁
孔、３８・・・燃料逃し室、３９・・・可動壁、４１・
・・燃料逃し通路、４２・・・弁体、４４・・・復帰用
コイルばね、４５・・・圧電素子積層体。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 Ｍ２Ｗ！Ｊ 第 ３ 図 第５図
は第２図の■部を拡大して示す断面図、第２図は分配型
燃料噴射ポンプ全体の断面図、第３図は噴射特性を示す
図、第４図および第５図はそれぞれ本発明の第２および
第３実施例を示すパイロット噴射装置の断面図である。 ■・・・分配型燃料噴射ポンプ、６．・・プランジャ、
１１・・・ポンプ室、１５・・・噴射通路、１７・・・
燃料噴射ノズル、３０・・・パイロット噴射装置、３１
・・・ケーシング、３３・・・仕切り壁、３４・・・弁
孔、３８・・・燃料逃し室、３９・・・可動壁、４１・
・・燃料逃し通路、４２・・・弁体、４４・・・復帰用
コイルばね、４５・・・圧電素子積層体。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図 Ｍ２Ｗ！Ｊ 第 ３ 図 第５図
Claims (2)
- （１） プランジャにて加圧されたポンプ室の燃料を噴
射通路を通じて噴射ノズルに圧送するとともに、上記ポ
ンプ室内で加圧される燃料の圧力を制御してパイロット
噴射を行わせるパイロット噴射装置を設けた燃料噴射ポ
ンプにおいて、パイロット噴射装置は、ポンプハウジン
グに固定されたケーシングと、上記ポンプ室とこのケー
シングの内部に形成された燃料逃し室とを区画する仕切
り壁と、この仕切り壁に開口され上記ポンプ室と上記燃
料逃し室とを導通する弁孔と、この弁孔を開閉する弁体
と、上記燃料逃し室に収容され上記弁体に連結された可
動壁と、このケーシングに収容され上記可動壁を駆動す
る圧電素子積層体と、上記可動壁を押圧付勢する復帰用
コイルばねと、上記燃料逃し室を低圧燃料部に導通させ
る逃し通路とを具備し、上記弁体は上記圧電素子積層体
の収縮作動に伴い上記ポンプ室側から着座して上記弁孔
を閉塞することを特徴とする燃料噴射装置のパイロット
噴射装置。 - （２） 上記弁孔は、燃料逃し室側の開口面積よりポン
プ室側の開口面積が大きくなる拡開形をなしており、上
記弁体はこの弁孔に密着する拡開形をなしていることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置の
パイロット噴射装置。（３） 上記弁体のポンプ室側に
臨む端面には、中央部が突出する円錐面を形成したこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項または第２項記載の
燃料噴射装置のパイロット噴射装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047713A JPS62206238A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 燃料噴射ポンプのパイロツト噴射装置 |
| US07/268,659 US4838233A (en) | 1986-03-05 | 1988-11-08 | Pilot injection system for fuel injection pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047713A JPS62206238A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 燃料噴射ポンプのパイロツト噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62206238A true JPS62206238A (ja) | 1987-09-10 |
Family
ID=12782946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61047713A Pending JPS62206238A (ja) | 1986-03-05 | 1986-03-05 | 燃料噴射ポンプのパイロツト噴射装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4838233A (ja) |
| JP (1) | JPS62206238A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013096390A (ja) * | 2011-11-07 | 2013-05-20 | Denso Corp | フローダンパ |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2636379B2 (ja) * | 1988-11-07 | 1997-07-30 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料噴射装置 |
| JP2636410B2 (ja) * | 1989-03-27 | 1997-07-30 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関用燃料供給ポンプ制御装置 |
| DE3929747A1 (de) * | 1989-09-07 | 1991-03-14 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und einrichtung zum steuern der kraftstoffeinspritzung |
| DE4032279A1 (de) * | 1990-10-11 | 1992-04-16 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzpumpe fuer brennkraftmaschinen |
| DE4119467C2 (de) * | 1991-06-13 | 1996-10-17 | Daimler Benz Ag | Nach dem Verdrängerprinzip arbeitende Vorrichtung zur Kraft- und Hubübersetzung bzw. -übertragung |
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| US5353766A (en) * | 1993-09-08 | 1994-10-11 | Cummins Engine Company, Inc. | Distributor for a high pressure fuel system |
| ATE178973T1 (de) * | 1993-05-06 | 1999-04-15 | Cummins Engine Co Inc | Kompakte kraftstoffanlage hoher leistung mit speicher |
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| US5900882A (en) * | 1996-11-15 | 1999-05-04 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Determining texture coordinates in computer graphics |
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| DE19837333A1 (de) * | 1998-08-18 | 2000-02-24 | Bosch Gmbh Robert | Steuereinheit zur Steuerung des Druckaufbaus in einer Pumpeneinheit |
| DE19912665A1 (de) * | 1999-03-20 | 2000-09-21 | Bosch Gmbh Robert | Brennstoffeinspritzventil |
| DE19925102B4 (de) * | 1999-06-01 | 2013-12-12 | Robert Bosch Gmbh | Brennstoffeinspritzventil |
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| US6437226B2 (en) | 2000-03-07 | 2002-08-20 | Viking Technologies, Inc. | Method and system for automatically tuning a stringed instrument |
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| US6548938B2 (en) * | 2000-04-18 | 2003-04-15 | Viking Technologies, L.C. | Apparatus having a pair of opposing surfaces driven by a piezoelectric actuator |
| US6879087B2 (en) | 2002-02-06 | 2005-04-12 | Viking Technologies, L.C. | Apparatus for moving a pair of opposing surfaces in response to an electrical activation |
| US6759790B1 (en) | 2001-01-29 | 2004-07-06 | Viking Technologies, L.C. | Apparatus for moving folded-back arms having a pair of opposing surfaces in response to an electrical activation |
| US6647966B2 (en) | 2001-09-21 | 2003-11-18 | Caterpillar Inc | Common rail fuel injection system and fuel injector for same |
| DE10146747A1 (de) * | 2001-09-22 | 2003-04-10 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffeinspritzeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
| US6655602B2 (en) | 2001-09-24 | 2003-12-02 | Caterpillar Inc | Fuel injector having a hydraulically actuated control valve and hydraulic system using same |
| DE10216153A1 (de) * | 2002-04-12 | 2003-10-23 | Hydraulik Ring Gmbh | Drosselventil,insbesondere für Diesel-Hochdruckpumpen von Einspritzvorrichtung in Kraftfahrzeugen |
| DE10216154A1 (de) * | 2002-04-12 | 2003-10-23 | Hydraulik Ring Gmbh | Druckbegrenzungsventil, insbesondere für Diesel-Hochdruckpumpen von Einspritzvorrichtungen in Kraftfahrzeugen |
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| CA2488481C (en) * | 2002-06-21 | 2011-09-06 | Viking Technologies, L.C. | Uni-body piezoelectric motor |
| GB2416425B (en) | 2003-04-04 | 2007-01-03 | Viking Technologies Lc | Apparatus and process for optimizing work from a smart material actuator product |
| CN101216027B (zh) * | 2008-01-11 | 2010-08-18 | 吉林大学 | 压电叠堆泵 |
| DE102010027745A1 (de) * | 2010-04-14 | 2011-10-20 | Robert Bosch Gmbh | Hochdruckpumpe |
| GB201518923D0 (en) * | 2015-10-27 | 2015-12-09 | Delphi Internat Operations Luxembourg S À R L | Control valve arrangement of a fuel injector |
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| JPS5918249A (ja) * | 1982-07-22 | 1984-01-30 | Nissan Motor Co Ltd | デイ−ゼル機関における燃料噴射率制御装置 |
| DE3300876A1 (de) * | 1983-01-13 | 1984-07-19 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kraftstoffeinspritzpumpe |
| JPS60116853A (ja) * | 1983-11-26 | 1985-06-24 | Diesel Kiki Co Ltd | 分配型燃料噴射ポンプ |
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| JPS623133A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-09 | Nippon Soken Inc | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JPS635140A (ja) * | 1986-06-24 | 1988-01-11 | Diesel Kiki Co Ltd | 燃料噴射ポンプの噴射制御方法 |
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-
1986
- 1986-03-05 JP JP61047713A patent/JPS62206238A/ja active Pending
-
1988
- 1988-11-08 US US07/268,659 patent/US4838233A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013096390A (ja) * | 2011-11-07 | 2013-05-20 | Denso Corp | フローダンパ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4838233A (en) | 1989-06-13 |
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