JPS6360101B2 - - Google Patents
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- JPS6360101B2 JPS6360101B2 JP57201183A JP20118382A JPS6360101B2 JP S6360101 B2 JPS6360101 B2 JP S6360101B2 JP 57201183 A JP57201183 A JP 57201183A JP 20118382 A JP20118382 A JP 20118382A JP S6360101 B2 JPS6360101 B2 JP S6360101B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
この発明は軟質錫メツキ原板T1〜T3の製造
方法に関する。 軟質錫メツキ原板は、従来は箱型焼鈍炉により
製造されていたが、この場合焼鈍時間が長いこ
と、製品ブリキの耐食性がTUブリキ(CALブリ
キ)より劣ること等の欠点があつた。 そのため、この軟質錫メツキ原板を連続焼鈍炉
で製造することが考えられるが、通常の従来型連
続焼鈍炉では軟質材を得ることはできない。また
過時効処理付の軟質鋼板用連続焼鈍炉を用いる場
合には、従来の急冷方式ではいずれも欠点があつ
た。即ち水噴霧式の場合には原板表面に酸化皮膜
が形成され酸洗処理が必要となる欠点があり、一
方ガスジエツト冷却の場合には冷却速度が遅いの
で過時効に5分以上を要し、極薄鋼板を製造する
には能率を極端に低下させるか或いは長大な過時
効帯を必要とする欠点があつた。 このような欠点を改善できるものとしては、特
開昭57−23032号の技術や本出願人の提案に係る
特開昭54−118315号及び特公昭57−49097号の技
術等にある冷却ロールを用いた冷却法があり、鋼
板表面に酸化皮膜を生ずることはなく、しかも高
い冷却速度を得られる冷却法として知られてい
る。 しかしこれらの技術は上記の欠点の改善につき
有効であるが、それだけでは品質の良い軟質錫メ
ツキ原板を製造することはできず、そのため該原
板の製造に適した新たな方法の開発が望まれてい
た。 本発明はこのような従来からの要請に基づいて
なされたもので、軟質錫メツキ原板をT級別に製
造することができる最適な方法を提案しようとす
るものである。従つて、上記要請に照らして溶製
する鋼成分とこれらの各組成範囲を明らかにする
と共に、熱間圧延時の巻取り温度、連続焼鈍の焼
鈍温度を限定し、更に冷却ロールによる冷却方法
に上記要請を達するのに必要な改良を加えたこと
を基本的特徴としている。 以下本発明法を詳細に説明する。 まず本発明法において、溶製する鋼成分は、軟
質錫メツキ原板の材質に大きな影響を与えるため
次のような範囲に特定した。即ち、該成分は、
C:0.025%以下、Mn:0.25%以下、S:0.025%
以下、P:0.020%以下、N:0.0040%以下、
SolAl:0.03〜0.07%、残部鉄及び不可避不純物
に限定される。この限定理由は次の通りである。 C:0.025%をこえると焼鈍後の材質が硬質にな
つて好ましくないため、これを上限とする。 Mn:Mnは多すぎると焼きが入りやすくなる。
熱間脆性を防ぐために0.25%以下とする。 S,P:S,Pともに表面性状に悪影響を与える
ものであり、その許容量の上限をSは0.025
%、Pは0.020%とする。 N:Nは多すぎると材質が固くなるため、0.0040
%を上限とする。 SolAl:SolAlは0.07%を超えると表面性状が悪
くなり、0.03%未満では添加効果がない。そ
のため、上記範囲に限定する。 以上の成分範囲の鋼を溶製し、通常の方法で熱
間圧延を行なつた。この時の巻取り温度は、後述
する第2表の実施例にも示されているように、得
ようとするT1級からT3級のテンパー度によつて
調整する。これは熱間圧延の巻取り温度がテンパ
ー度の調整の上で、Mn,N、更にはC,SolAl
と共に有効であるからであり、特に軟質材を得よ
うとする場合は680℃以上とすることが必要であ
る。 更にこの巻取りが終了した後、通常の方法で冷
延鋼板とし、連続焼鈍炉により軟質鋼とする。こ
の連続焼鈍炉では、焼鈍温度の調整を行なうと共
に、急冷のため実施されるロール冷却法に更に改
良を加えて絞り発生等のブリキ原板の製造に特有
な現象を回避できるような構成にし、実施する必
要がある。 本発明方法で用いる連続焼鈍炉の概要を図面に
示す。 第1図に示すようにこの連続焼鈍炉において
は、テンシヨンリール1から巻戻される鋼ストリ
ツプXがクリーニングセクシヨン2で洗浄された
のち入側ルーパ3を経て、加熱炉4から均熱炉5
に送られ、680℃以上に加熱されたのち、予冷帯
6を通つて冷却ロール域7において50〜500℃/
sの速度で急速冷却される。急速冷却された鋼ス
トリツプXは、続いて過時効処理帯8で250〜500
℃で1.5分〜5分の過時効処理をうけた後、冷却
帯9を経て出側ルーパ10からテンパミル11を
経てテンシヨンリール12に巻取られる。 冷却ロール域7における各冷却ロール20は第
2図に示すように、ロールシエル21の内側に螺
旋状の冷却水通路22を有し、ダクト23外に設
けた軸受24,24によつて空転自在に支持され
ている。冷却水通路22は、軸部25,25で冷
却水路26,26に通じ、ロータリジヨイント2
7,27を介して冷却水循環系に接続した構造と
なつている。 このような冷却ロールによる冷却法自身は前述
のように特公昭57−49097号等によつて公知であ
り、鋼板表面に酸化皮膜を生ずることなく、しか
も高い冷却速度を得られるとして用いられてい
る。 このような冷却ロール20による冷却では、50
℃/sec〜500℃/secの高速冷却が可能であり、
10℃/sec〜40℃/sec程度の冷却速度であるガス
ジエツト冷却の際に必要な過時効時間(5分〜10
分)を大幅に減少させ、1分30秒〜5分程度まで
過時効時間を短縮できる。 本発明では、このようなロール冷却技術を軟質
ブリキ原板の製造に適するように、次のような改
良を加えた。即ち、ブリキ原板は通常極薄鋼板で
あるため冷却ロール20の表面で所謂「絞り」を
発生しやすい。そのためこの実施例では冷却ロー
ル群の前後に張力制御装置30,30を設け、最
適張力をストリツプXに付与することにより急冷
の際のストリツプ内不均一応力の発生を避けてい
る。この張力制御装置30は従来のものと同様な
構成となつており、3個のロールにより鋼ストリ
ツプに任意の張力を付与し得るように構成されて
いる。この張力は0.3Kg/mm2〜4Kg/mm2の範囲内
の一定値とする。これは、張力が0.3Kg/mm2未満
の場合に「絞り」発生を防止できず、又4Kg/mm2
を超える場合は過負荷となるからである。 次に実施例を示す。 実施例 下掲第1表に示す成分の鋼を溶製して通常の方
法で熱間圧延し、560℃と700℃の巻取り温度で巻
取つた後通常の方法で冷延鋼板として前述したよ
うなライン構成からなる連続焼鈍炉で連続焼鈍を
施して錫メツキ原板を得た。その結果を従来法と
対比して第2表に示す。
方法に関する。 軟質錫メツキ原板は、従来は箱型焼鈍炉により
製造されていたが、この場合焼鈍時間が長いこ
と、製品ブリキの耐食性がTUブリキ(CALブリ
キ)より劣ること等の欠点があつた。 そのため、この軟質錫メツキ原板を連続焼鈍炉
で製造することが考えられるが、通常の従来型連
続焼鈍炉では軟質材を得ることはできない。また
過時効処理付の軟質鋼板用連続焼鈍炉を用いる場
合には、従来の急冷方式ではいずれも欠点があつ
た。即ち水噴霧式の場合には原板表面に酸化皮膜
が形成され酸洗処理が必要となる欠点があり、一
方ガスジエツト冷却の場合には冷却速度が遅いの
で過時効に5分以上を要し、極薄鋼板を製造する
には能率を極端に低下させるか或いは長大な過時
効帯を必要とする欠点があつた。 このような欠点を改善できるものとしては、特
開昭57−23032号の技術や本出願人の提案に係る
特開昭54−118315号及び特公昭57−49097号の技
術等にある冷却ロールを用いた冷却法があり、鋼
板表面に酸化皮膜を生ずることはなく、しかも高
い冷却速度を得られる冷却法として知られてい
る。 しかしこれらの技術は上記の欠点の改善につき
有効であるが、それだけでは品質の良い軟質錫メ
ツキ原板を製造することはできず、そのため該原
板の製造に適した新たな方法の開発が望まれてい
た。 本発明はこのような従来からの要請に基づいて
なされたもので、軟質錫メツキ原板をT級別に製
造することができる最適な方法を提案しようとす
るものである。従つて、上記要請に照らして溶製
する鋼成分とこれらの各組成範囲を明らかにする
と共に、熱間圧延時の巻取り温度、連続焼鈍の焼
鈍温度を限定し、更に冷却ロールによる冷却方法
に上記要請を達するのに必要な改良を加えたこと
を基本的特徴としている。 以下本発明法を詳細に説明する。 まず本発明法において、溶製する鋼成分は、軟
質錫メツキ原板の材質に大きな影響を与えるため
次のような範囲に特定した。即ち、該成分は、
C:0.025%以下、Mn:0.25%以下、S:0.025%
以下、P:0.020%以下、N:0.0040%以下、
SolAl:0.03〜0.07%、残部鉄及び不可避不純物
に限定される。この限定理由は次の通りである。 C:0.025%をこえると焼鈍後の材質が硬質にな
つて好ましくないため、これを上限とする。 Mn:Mnは多すぎると焼きが入りやすくなる。
熱間脆性を防ぐために0.25%以下とする。 S,P:S,Pともに表面性状に悪影響を与える
ものであり、その許容量の上限をSは0.025
%、Pは0.020%とする。 N:Nは多すぎると材質が固くなるため、0.0040
%を上限とする。 SolAl:SolAlは0.07%を超えると表面性状が悪
くなり、0.03%未満では添加効果がない。そ
のため、上記範囲に限定する。 以上の成分範囲の鋼を溶製し、通常の方法で熱
間圧延を行なつた。この時の巻取り温度は、後述
する第2表の実施例にも示されているように、得
ようとするT1級からT3級のテンパー度によつて
調整する。これは熱間圧延の巻取り温度がテンパ
ー度の調整の上で、Mn,N、更にはC,SolAl
と共に有効であるからであり、特に軟質材を得よ
うとする場合は680℃以上とすることが必要であ
る。 更にこの巻取りが終了した後、通常の方法で冷
延鋼板とし、連続焼鈍炉により軟質鋼とする。こ
の連続焼鈍炉では、焼鈍温度の調整を行なうと共
に、急冷のため実施されるロール冷却法に更に改
良を加えて絞り発生等のブリキ原板の製造に特有
な現象を回避できるような構成にし、実施する必
要がある。 本発明方法で用いる連続焼鈍炉の概要を図面に
示す。 第1図に示すようにこの連続焼鈍炉において
は、テンシヨンリール1から巻戻される鋼ストリ
ツプXがクリーニングセクシヨン2で洗浄された
のち入側ルーパ3を経て、加熱炉4から均熱炉5
に送られ、680℃以上に加熱されたのち、予冷帯
6を通つて冷却ロール域7において50〜500℃/
sの速度で急速冷却される。急速冷却された鋼ス
トリツプXは、続いて過時効処理帯8で250〜500
℃で1.5分〜5分の過時効処理をうけた後、冷却
帯9を経て出側ルーパ10からテンパミル11を
経てテンシヨンリール12に巻取られる。 冷却ロール域7における各冷却ロール20は第
2図に示すように、ロールシエル21の内側に螺
旋状の冷却水通路22を有し、ダクト23外に設
けた軸受24,24によつて空転自在に支持され
ている。冷却水通路22は、軸部25,25で冷
却水路26,26に通じ、ロータリジヨイント2
7,27を介して冷却水循環系に接続した構造と
なつている。 このような冷却ロールによる冷却法自身は前述
のように特公昭57−49097号等によつて公知であ
り、鋼板表面に酸化皮膜を生ずることなく、しか
も高い冷却速度を得られるとして用いられてい
る。 このような冷却ロール20による冷却では、50
℃/sec〜500℃/secの高速冷却が可能であり、
10℃/sec〜40℃/sec程度の冷却速度であるガス
ジエツト冷却の際に必要な過時効時間(5分〜10
分)を大幅に減少させ、1分30秒〜5分程度まで
過時効時間を短縮できる。 本発明では、このようなロール冷却技術を軟質
ブリキ原板の製造に適するように、次のような改
良を加えた。即ち、ブリキ原板は通常極薄鋼板で
あるため冷却ロール20の表面で所謂「絞り」を
発生しやすい。そのためこの実施例では冷却ロー
ル群の前後に張力制御装置30,30を設け、最
適張力をストリツプXに付与することにより急冷
の際のストリツプ内不均一応力の発生を避けてい
る。この張力制御装置30は従来のものと同様な
構成となつており、3個のロールにより鋼ストリ
ツプに任意の張力を付与し得るように構成されて
いる。この張力は0.3Kg/mm2〜4Kg/mm2の範囲内
の一定値とする。これは、張力が0.3Kg/mm2未満
の場合に「絞り」発生を防止できず、又4Kg/mm2
を超える場合は過負荷となるからである。 次に実施例を示す。 実施例 下掲第1表に示す成分の鋼を溶製して通常の方
法で熱間圧延し、560℃と700℃の巻取り温度で巻
取つた後通常の方法で冷延鋼板として前述したよ
うなライン構成からなる連続焼鈍炉で連続焼鈍を
施して錫メツキ原板を得た。その結果を従来法と
対比して第2表に示す。
【表】
【表】
上掲表からわかるように本発明方法によれば
T1級からT3級の軟質な原板を得ることができる。
T1級からT3級の軟質な原板を得ることができる。
第1図は連続焼鈍炉の概略図、第2図は冷却ロ
ールの正断面図である。 20…冷却ロール、30…張力制御装置。
ールの正断面図である。 20…冷却ロール、30…張力制御装置。
Claims (1)
- 1 C:0.025%以下、Mn:0.25%以下、S:
0.025%以下、P:0.020%以下、N:0.0040%以
下、SolAl:0.03〜0.07%、残部鉄及び不可避不
純物から成る鋼を溶製し、通常の方法で熱間圧延
して、得ようとするテンパー度により熱間圧延の
巻取り温度を調整すると共に、通常の方法で冷延
鋼板とし、更に連続焼鈍炉にて680℃以上の焼鈍
温度で加熱・均熱した後、0.3〜4Kg/mm2の範囲
で一定の張力を加えながらその張力付加部分に冷
却ロールを接触させて50〜500℃/secの冷却速度
で冷却し、その後1.5〜5分間過時効処理を施す
ことを特徴とする軟質錫メツキ原板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20118382A JPS5993826A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 軟質錫メツキ原板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20118382A JPS5993826A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 軟質錫メツキ原板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5993826A JPS5993826A (ja) | 1984-05-30 |
JPS6360101B2 true JPS6360101B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=16436719
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20118382A Granted JPS5993826A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | 軟質錫メツキ原板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5993826A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02106703A (ja) * | 1988-10-14 | 1990-04-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学フィルタ |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2571166B2 (ja) * | 1991-07-29 | 1997-01-16 | 東洋鋼鈑株式会社 | Di缶用表面処理鋼板の製造方法 |
DE102005012296A1 (de) † | 2005-03-17 | 2006-09-21 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Entzundern eines Metallbandes |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54118315A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Metal belt cooling |
JPS5548574A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-07 | Nagano Denshi Kogyo Kk | Polishing method |
JPS5635729A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel hoop with metallic rotator |
JPS5665942A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Kawasaki Steel Corp | Continuous annealing furnace for hoop |
JPS5723032A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Apparatus for cooling metal strip |
JPS57114618A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of mild tin plate by continuous annealing |
-
1982
- 1982-11-18 JP JP20118382A patent/JPS5993826A/ja active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS54118315A (en) * | 1978-03-08 | 1979-09-13 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Metal belt cooling |
JPS5548574A (en) * | 1978-09-27 | 1980-04-07 | Nagano Denshi Kogyo Kk | Polishing method |
JPS5635729A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Cooling method for steel hoop with metallic rotator |
JPS5665942A (en) * | 1979-10-31 | 1981-06-04 | Kawasaki Steel Corp | Continuous annealing furnace for hoop |
JPS5723032A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Apparatus for cooling metal strip |
JPS57114618A (en) * | 1981-01-08 | 1982-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of mild tin plate by continuous annealing |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02106703A (ja) * | 1988-10-14 | 1990-04-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 光学フィルタ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5993826A (ja) | 1984-05-30 |
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