JPS63434A - 原子炉用高強度フエライト鋼 - Google Patents
原子炉用高強度フエライト鋼Info
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- JPS63434A JPS63434A JP61145465A JP14546586A JPS63434A JP S63434 A JPS63434 A JP S63434A JP 61145465 A JP61145465 A JP 61145465A JP 14546586 A JP14546586 A JP 14546586A JP S63434 A JPS63434 A JP S63434A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、約700 ’Cまで優れた高温強度を有す
る高強度フェライト鋼に関するものである。
る高強度フェライト鋼に関するものである。
この発明の高強度フェライト鋼は、原子炉、特に高速増
殖炉の炉心で使用される炉心構成要素(例えば燃料集合
体、制御棒、反射体等)や機器構造物(例えば冷却系配
管、機器容器等)などに好ましく利用できる。
殖炉の炉心で使用される炉心構成要素(例えば燃料集合
体、制御棒、反射体等)や機器構造物(例えば冷却系配
管、機器容器等)などに好ましく利用できる。
〈従来の技術〉
上記したごとき原子炉、特に高速増殖炉の炉心構成要素
や機器構造物などの用途に用いられる鋼には、■高温強
度、■液体ナトリウム及び高温水に対する耐食性、■加
工性、溶接性、■長期の高温安定性などざまざまな特性
が要求される。特に炉心構成要素においては、高線量の
高速中性子雰囲気に対する耐久[1(例えば耐スエリン
グ性や耐照射脆化特性)が要求される。
や機器構造物などの用途に用いられる鋼には、■高温強
度、■液体ナトリウム及び高温水に対する耐食性、■加
工性、溶接性、■長期の高温安定性などざまざまな特性
が要求される。特に炉心構成要素においては、高線量の
高速中性子雰囲気に対する耐久[1(例えば耐スエリン
グ性や耐照射脆化特性)が要求される。
一般にこのような用途には従来から5US316、5t
JS 304ステンレス鋼などのオーステナイ1〜・ス
テンレス鋼が多用されている。しかしオースブナイト・
ステンレス鋼は熱伝導が悪く、熱膨張係数も大きいため
、緊急時等原子炉に急激な温度変化が生ずると構造物に
過大な熱応力を生じさせる欠点がある。一方、フェライ
ト鋼は熱伝導率が良く、熱膨張係数が小さいことから熱
応力を低減でき、構造部材として適している。
JS 304ステンレス鋼などのオーステナイ1〜・ス
テンレス鋼が多用されている。しかしオースブナイト・
ステンレス鋼は熱伝導が悪く、熱膨張係数も大きいため
、緊急時等原子炉に急激な温度変化が生ずると構造物に
過大な熱応力を生じさせる欠点がある。一方、フェライ
ト鋼は熱伝導率が良く、熱膨張係数が小さいことから熱
応力を低減でき、構造部材として適している。
また炉心部については、経汎性向上の観点から、燃料の
長々9化を達成するためには、3〜5年炉内に滞在し、
高速中性子照射ネで3〜4x 1023n/cm’の条
件まで使用可能な材料が必要であるが、従来のオーステ
ナイト・ステンレス鋼では、特に高速中性子雰囲気に対
する耐久性について限界があると予想されている。これ
に対して、フ1ライト系耐熱鋼は、高温単照射環F下で
従来のオーステナイト・ステンレス鋼に比較して、中性
子に対する耐久性が遥かに優れていることが広く知られ
ている。
長々9化を達成するためには、3〜5年炉内に滞在し、
高速中性子照射ネで3〜4x 1023n/cm’の条
件まで使用可能な材料が必要であるが、従来のオーステ
ナイト・ステンレス鋼では、特に高速中性子雰囲気に対
する耐久性について限界があると予想されている。これ
に対して、フ1ライト系耐熱鋼は、高温単照射環F下で
従来のオーステナイト・ステンレス鋼に比較して、中性
子に対する耐久性が遥かに優れていることが広く知られ
ている。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかし、従来開発されてきたフェライト鋼は高温強度が
低く、特に高速炉材′A91として必要とされる最高的
700 ’Cのクリープ破断強さは、代表的オーステナ
イ1へ・ステンレスj14sLIs316を遥かに下回
っていたため、高速炉材料として満足できるものが見当
らないのが現状であった。
低く、特に高速炉材′A91として必要とされる最高的
700 ’Cのクリープ破断強さは、代表的オーステナ
イ1へ・ステンレスj14sLIs316を遥かに下回
っていたため、高速炉材料として満足できるものが見当
らないのが現状であった。
そこでこの発明は、原子炉特に高速増殖炉の炉心構成要
素及び!a器構漬物に要求される温度域高温的700℃
まで優れたクリープ破断強さを示す高強度フェライト鋼
を提供することを目的としてなされたものである。
素及び!a器構漬物に要求される温度域高温的700℃
まで優れたクリープ破断強さを示す高強度フェライト鋼
を提供することを目的としてなされたものである。
〈問題点を解決するための手段〉
すなわちこの発明の原子炉用高強度フェライト鋼は、重
量%でC0.02〜0.15%、3i0、20%以下、
Cr8〜15%、Mn0.1〜1.5%、Mo 0.0
2〜2.0%、Wl、0〜2.98%(ただしMoとW
との合計Wは3.0%以下)、V 0.05〜0.40
%、N b 0.01〜0.20%、N 0.01〜0
.15%、残部が「eおよび付随的不純物よりなり、δ
−フェライト相を含む焼戻しマルテンサイト組織または
焼戻しマルテンサイト単相組織であることを特徴とする
ものである。
量%でC0.02〜0.15%、3i0、20%以下、
Cr8〜15%、Mn0.1〜1.5%、Mo 0.0
2〜2.0%、Wl、0〜2.98%(ただしMoとW
との合計Wは3.0%以下)、V 0.05〜0.40
%、N b 0.01〜0.20%、N 0.01〜0
.15%、残部が「eおよび付随的不純物よりなり、δ
−フェライト相を含む焼戻しマルテンサイト組織または
焼戻しマルテンサイト単相組織であることを特徴とする
ものである。
以下この発明のフェライト鋼の化学成分およびその限定
理由について各成分別に述べる。
理由について各成分別に述べる。
Cは、原子炉材料に必要な高温強度、溶接性。
加工性などを考慮して0.02〜0.15%とする。
0.02%より少ないと溶接性がよくても高温強度が十
分でないし、0.15%より長釘に添加すると高温強度
がよくても溶接性、加工性が悪くなる。ざらに高温長時
間の加熱において析出物の凝集粗大化を促進し、クリー
プ破断強さを低下させる。Cの最適添加量(重量%)は
、■およびNbの添加量(重量%)との関係から一般に
次式により求められる。
分でないし、0.15%より長釘に添加すると高温強度
がよくても溶接性、加工性が悪くなる。ざらに高温長時
間の加熱において析出物の凝集粗大化を促進し、クリー
プ破断強さを低下させる。Cの最適添加量(重量%)は
、■およびNbの添加量(重量%)との関係から一般に
次式により求められる。
3iは、溶解+15の脱酸剤として必要な元素であるが
、原子炉材料の使用中の靭・[り低下を防止するため0
120%以下、好ましくは0.10%以下の少量に抑え
る。4fi(t(s i化によって、クリープ破断強さ
を損うことなく、靭性を左右するδ−フェライト相を適
度に抑制することができる。また(水低3i化によって
製品の表面性状を良好にし、−析を少なくづることらで
きる。)容屏時(真空)の)脱酸は、〜1n a3よび
Cの併用により解決できる。
、原子炉材料の使用中の靭・[り低下を防止するため0
120%以下、好ましくは0.10%以下の少量に抑え
る。4fi(t(s i化によって、クリープ破断強さ
を損うことなく、靭性を左右するδ−フェライト相を適
度に抑制することができる。また(水低3i化によって
製品の表面性状を良好にし、−析を少なくづることらで
きる。)容屏時(真空)の)脱酸は、〜1n a3よび
Cの併用により解決できる。
Crは、8〜15%とすることにより高温でのクリープ
破断強さを高めることができる。8%より少ないと高温
(600〜700℃)でのナトリウム中脱炭抵抗性およ
び耐食性が悪くなる。
破断強さを高めることができる。8%より少ないと高温
(600〜700℃)でのナトリウム中脱炭抵抗性およ
び耐食性が悪くなる。
一方、15%より多いと多■のδ−フェライト相を生成
し、靭性を劣化さぜる。δ−フエライ1へ相を10%程
度会右J゛る焼戻しマルテンサイト相として靭性を損う
ことなく高強度を1qるためには、Crを約11%含有
させることが最適で必る。
し、靭性を劣化さぜる。δ−フエライ1へ相を10%程
度会右J゛る焼戻しマルテンサイト相として靭性を損う
ことなく高強度を1qるためには、Crを約11%含有
させることが最適で必る。
Mnは、溶解過程の脱酸・脱1が1剤として必要な元素
であるとともに、この発明の鋼のオーステナイト相の範
囲を拡げるのに必要な元素であって、0.1〜1.5%
の範囲とする。0.1%より少ないとその効果が十分で
なく、1.5%を超えると高温のクリープ破断強さを低
下さける傾向がある。またこのM nは、熱間1ノ[1
工性の改善にも有効である。
であるとともに、この発明の鋼のオーステナイト相の範
囲を拡げるのに必要な元素であって、0.1〜1.5%
の範囲とする。0.1%より少ないとその効果が十分で
なく、1.5%を超えると高温のクリープ破断強さを低
下さける傾向がある。またこのM nは、熱間1ノ[1
工性の改善にも有効である。
Moは合金中に固溶し、高温強度を向上さVる重要な元
素であり、0.02%以上添加する必要がある。一方、
Mo=を多くすれば、固溶強化作用、炭化物(M23C
62M6Cなど)および金属間化合物(Fe2Mo)の
析出強化作用により、高温クリープ破断強ざを増加させ
るが、2.0%を超えるとδ−フェライト量が多くなる
ので2.0%以下に抑える。
素であり、0.02%以上添加する必要がある。一方、
Mo=を多くすれば、固溶強化作用、炭化物(M23C
62M6Cなど)および金属間化合物(Fe2Mo)の
析出強化作用により、高温クリープ破断強ざを増加させ
るが、2.0%を超えるとδ−フェライト量が多くなる
ので2.0%以下に抑える。
Wは、Moと同様にこの系の耐熱鋼のクリープ破断強ざ
を左右する最も重要な元素であり、1.0〜2.98%
の範囲で添加することにより優れたクリープ破断強さが
1qられる。1.0%未満ではその添加効果が顕著でな
く、また2、98%を超えると靭性が低下する。
を左右する最も重要な元素であり、1.0〜2.98%
の範囲で添加することにより優れたクリープ破断強さが
1qられる。1.0%未満ではその添加効果が顕著でな
く、また2、98%を超えると靭性が低下する。
なお、MoとWとの添加量の合計は添付図面のグラフに
示す斜線領域(W+Mo≦3%)とする。特に最高強度
を得るには、Mo当足(Mo+1/2 W)が1.2〜
1.5%となる組合せが良い。グラフの斜線を外れた足
を添加する場合には、高温強度の改善効果は期待できな
い。
示す斜線領域(W+Mo≦3%)とする。特に最高強度
を得るには、Mo当足(Mo+1/2 W)が1.2〜
1.5%となる組合せが良い。グラフの斜線を外れた足
を添加する場合には、高温強度の改善効果は期待できな
い。
■およびNbは、微量添加で高温強度を暑しく変化させ
る。特に高速増殖炉材料としては、高温約700℃、最
大10万時間まで優れた高温強度を発揮させる必要があ
るため、VC,to、05〜0.40%、Nbは0.0
1〜0.20%とする。
る。特に高速増殖炉材料としては、高温約700℃、最
大10万時間まで優れた高温強度を発揮させる必要があ
るため、VC,to、05〜0.40%、Nbは0.0
1〜0.20%とする。
■の0.05%未満またはNbの0.01%未満では十
分な高温強度が認められない。また、■の0.4%また
はNbの0.2%を超えた場合にも高温強度が低下する
。なお、Cを0.05%添加した場合に■を0.25%
を超えて添加すると、固)容CがすべてV2O3として
消費されるためV4C3Lか析出しなくなる。従って多
種類の炭化物を使用期間中栓々に析出させて高温強度を
高めるためには、0.05%CのときV G4を0.2
5%以下とすぺぎてあり、0.15〜0.20%V付近
が最適である。一方、NbCは高温でも固溶しにくい。
分な高温強度が認められない。また、■の0.4%また
はNbの0.2%を超えた場合にも高温強度が低下する
。なお、Cを0.05%添加した場合に■を0.25%
を超えて添加すると、固)容CがすべてV2O3として
消費されるためV4C3Lか析出しなくなる。従って多
種類の炭化物を使用期間中栓々に析出させて高温強度を
高めるためには、0.05%CのときV G4を0.2
5%以下とすぺぎてあり、0.15〜0.20%V付近
が最適である。一方、NbCは高温でも固溶しにくい。
従って、1050℃の焼ならしてすべてのNbCがマト
リックスに固溶するためには、0.05%CではNbを
0503〜0.05%、0.1%CではNbを0.02
〜0.03%程度とすべきでおるが、1050℃の焼な
らしてすべてのNbCが固溶すれば結晶粒径が粗大化し
靭性を低下させる。そのため、0.05〜0.1%Cお
よび0.15〜0.20%Vの場合には、NbCが少量
焼なまし状態で残る0、 04〜0.06%のNb添加
が最適である。
リックスに固溶するためには、0.05%CではNbを
0503〜0.05%、0.1%CではNbを0.02
〜0.03%程度とすべきでおるが、1050℃の焼な
らしてすべてのNbCが固溶すれば結晶粒径が粗大化し
靭性を低下させる。そのため、0.05〜0.1%Cお
よび0.15〜0.20%Vの場合には、NbCが少量
焼なまし状態で残る0、 04〜0.06%のNb添加
が最適である。
Nはフェライト相の生成を抑制するとともに炭窒化物を
析出し、クリープ破断強さを向上させるのに必要な元素
であり、0..01〜0.15%の範囲で添加する。0
.01%未満では高温強度の向上は望めず、また0、1
5%を超える場合には靭性を低下させる。最適値は0.
05%付近である。
析出し、クリープ破断強さを向上させるのに必要な元素
であり、0..01〜0.15%の範囲で添加する。0
.01%未満では高温強度の向上は望めず、また0、1
5%を超える場合には靭性を低下させる。最適値は0.
05%付近である。
この発明ではよ)ホしたような成分組成に、B。
Ti、Zr、Ce−La、Niの1種又は2種以上を必
要に応じて含有せしめることができる。
要に応じて含有せしめることができる。
これらのうら、B、T+は少量の添加によって高温強度
を改善するが、Bは0.006%を超えて添加すると溶
接性を損うこと、Tiは0.10%を超えて添加すると
靭性が低下することより、Bは0.006%以下、T1
は0.005〜0.10%の範囲で添加するのが有効で
ある。また7r及びCe−Laはともに強力な脱酸剤と
しての作用が期待でき、靭性を向上させる効果があるの
で、ともに0.1%以下の範囲での添加が有効である。
を改善するが、Bは0.006%を超えて添加すると溶
接性を損うこと、Tiは0.10%を超えて添加すると
靭性が低下することより、Bは0.006%以下、T1
は0.005〜0.10%の範囲で添加するのが有効で
ある。また7r及びCe−Laはともに強力な脱酸剤と
しての作用が期待でき、靭性を向上させる効果があるの
で、ともに0.1%以下の範囲での添加が有効である。
0.1%を超えて添加しても効果は飽和し、経済的でな
い。Niは2%以下の添加でろ一フェライト相○右量を
制御するために添加することが必要な場合がある。2%
を超えて添加すると高温強度を低下させる。
い。Niは2%以下の添加でろ一フェライト相○右量を
制御するために添加することが必要な場合がある。2%
を超えて添加すると高温強度を低下させる。
このようにして組成が決定されたこの発明の高強度フェ
ライト鋼は、1000〜1100°Cの温度範囲で焼な
らし、次いで700〜800°Cの温度範囲で焼戻すこ
とを行ない、最終的にδ−フェライト相を含む焼戻しマ
ルテンサイト組織又は焼戻しマルテンサイ1へ単相組織
になる。
ライト鋼は、1000〜1100°Cの温度範囲で焼な
らし、次いで700〜800°Cの温度範囲で焼戻すこ
とを行ない、最終的にδ−フェライト相を含む焼戻しマ
ルテンサイト組織又は焼戻しマルテンサイ1へ単相組織
になる。
〈実施例〉
以下にこの発明を実施例および比較例を挙げて説明する
。
。
第1表〜第6表に示した化学組成の合金試料を高周波真
空炉で溶解、鍛造、圧延により棒材とし、その後焼きな
らし、焼戻しを行なった。
空炉で溶解、鍛造、圧延により棒材とし、その後焼きな
らし、焼戻しを行なった。
かくしてjjられた各試験素材から試験片を作製し、高
温クリープ破断強さをJIS Z2272 (197
8年)の試験方法に基づき、また空温衝撃値をJ I
S Z 2242 (1980年)の試験方法に基
づきそれぞれ測定するとともに、溶接性、加工性、すi
ヘリウム中説炭抵抗性、δ−ノエライ!・含イi N等
を調べた。結果を各人に併ぜて示す。
温クリープ破断強さをJIS Z2272 (197
8年)の試験方法に基づき、また空温衝撃値をJ I
S Z 2242 (1980年)の試験方法に基
づきそれぞれ測定するとともに、溶接性、加工性、すi
ヘリウム中説炭抵抗性、δ−ノエライ!・含イi N等
を調べた。結果を各人に併ぜて示す。
第1表はCの添加fflを変えて試験した結果であり、
Cが0.02〜0.15%の範囲からはずれると、高温
強度の低下(0,02%C未満)、溶接性および加工性
の劣化(0,15%C超)が生ずることがわかる。
Cが0.02〜0.15%の範囲からはずれると、高温
強度の低下(0,02%C未満)、溶接性および加工性
の劣化(0,15%C超)が生ずることがわかる。
第2表は3iの添加量を変えて試験した結果であり、こ
の場合の焼戻し温度は800 ’Cとした。
の場合の焼戻し温度は800 ’Cとした。
なa3比較例4〜8ではW@Moにて代表させてMoを
略一定量としであるが、かような比較例により3iの効
果を判定できる。Siにより特に高温長時間使用後の靭
性劣化の傾向はSi開0.18〜0.26%以下で著し
い。それ故この発明ではSiの上限を0.2%に設定し
ている。
略一定量としであるが、かような比較例により3iの効
果を判定できる。Siにより特に高温長時間使用後の靭
性劣化の傾向はSi開0.18〜0.26%以下で著し
い。それ故この発明ではSiの上限を0.2%に設定し
ている。
第3表はCrの添加量を変えた試験結果である。なお比
較例9〜13ではWをMoにて代表させてMoを略一定
量としであるが、かような比較例によりCrの効果を測
定できる。第3表かられかるようにCrが7.1〜9,
2%の間です!−リウム中説炭抵抗性が悪くなっており
、それ故、この発明では中間値である8%をcrの下限
としている。
較例9〜13ではWをMoにて代表させてMoを略一定
量としであるが、かような比較例によりCrの効果を測
定できる。第3表かられかるようにCrが7.1〜9,
2%の間です!−リウム中説炭抵抗性が悪くなっており
、それ故、この発明では中間値である8%をcrの下限
としている。
第4表はMoの添加量を変えた試験結果である。なおW
は基本的にMoと買換できるため、比較例14〜18の
ようにMo単独でも基本的な効果を判定することができ
る。第4表かられかるようにMobが2.0%を超える
とδ−フエワイ1〜含有量が50%を上回るため、この
発明にa3いてはMoを2.Q%以下に設定している。
は基本的にMoと買換できるため、比較例14〜18の
ようにMo単独でも基本的な効果を判定することができ
る。第4表かられかるようにMobが2.0%を超える
とδ−フエワイ1〜含有量が50%を上回るため、この
発明にa3いてはMoを2.Q%以下に設定している。
第5表はWの添加量を変えた試験結果を示し、この発明
におけるWの添加尾範囲では高温クリープ破断強ざが十
分高いことがわかる。
におけるWの添加尾範囲では高温クリープ破断強ざが十
分高いことがわかる。
第6表はVとNbの添加量を変えた試験結果である。な
お比較例20〜29ではWをMoにて代表させてM O
を略一定量としであるが、かような比較例によりVとN
bの添加効果を判定できる。第6表かられかるように、
600 ’Cでは0.10 V −0,05N b、6
50 ’Cテハ0.18 V −0,05NbにJ5い
て最強のV−Nbの絹合せが111られる。
お比較例20〜29ではWをMoにて代表させてM O
を略一定量としであるが、かような比較例によりVとN
bの添加効果を判定できる。第6表かられかるように、
600 ’Cでは0.10 V −0,05N b、6
50 ’Cテハ0.18 V −0,05NbにJ5い
て最強のV−Nbの絹合せが111られる。
く発明の効果〉
以上の説明かられかるようにこの発明によれば、約70
0°Cといった高温においても十分なりリープ破断強さ
を有する高強度フェライト鋼を提供することができる。
0°Cといった高温においても十分なりリープ破断強さ
を有する高強度フェライト鋼を提供することができる。
かような高強度フェライト鋼は、原子炉、特に高速炉燃
料被覆管で代表される炉心月利や蒸気発生器配管で代表
されるIa器(91造物等に十分適用可能であり、原子
炉の耐久性を高めて艮スI命化を図ることができ、その
結果、経済性を向上させることか可能となる。
料被覆管で代表される炉心月利や蒸気発生器配管で代表
されるIa器(91造物等に十分適用可能であり、原子
炉の耐久性を高めて艮スI命化を図ることができ、その
結果、経済性を向上させることか可能となる。
添fJ図面は、この発明のフェライト鋼におけるM O
J> J:びWの添加量の範囲を示すグラフである。
J> J:びWの添加量の範囲を示すグラフである。
Claims (1)
- 1、重量%でC0.02〜0.15%、Si0.20%
以下、Cr8〜15%、Mn0.1〜1.5%、Mo0
.02〜2.0%、W1.0〜2.98%(ただしMo
とWとの合計量は3.0%以下)、V0.05〜0.4
0%、Nb0.01〜0.20%、N0.01〜0.1
5%、残部がFeおよび付随的不純物よりなり、δ−フ
ェライト相を含む焼戻しマルテンサイト組織または焼戻
しマルテンサイト中和組織であることを特徴とする原子
炉用高強度フェライト鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61145465A JPS63434A (ja) | 1986-06-20 | 1986-06-20 | 原子炉用高強度フエライト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61145465A JPS63434A (ja) | 1986-06-20 | 1986-06-20 | 原子炉用高強度フエライト鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63434A true JPS63434A (ja) | 1988-01-05 |
JPH0248613B2 JPH0248613B2 (ja) | 1990-10-25 |
Family
ID=15385867
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61145465A Granted JPS63434A (ja) | 1986-06-20 | 1986-06-20 | 原子炉用高強度フエライト鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63434A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03240935A (ja) * | 1990-02-19 | 1991-10-28 | Nippon Steel Corp | 高窒素フェライト系耐熱鋼の製造方法 |
JP2002146484A (ja) * | 2000-11-10 | 2002-05-22 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度フェライト系耐熱鋼 |
KR101054642B1 (ko) | 2008-11-06 | 2011-08-08 | 한국원자력연구원 | 고 강도 페라이트/마르텐사이트 강의 제조방법 |
WO2015076697A1 (ru) * | 2013-11-19 | 2015-05-28 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Оболочка для тепловыделяющего элемента, тепловыделяющий элемент и тепловыделяющая сборка |
KR20160096126A (ko) * | 2013-12-10 | 2016-08-12 | 조인트 스탁 컴퍼니 ″아크메-엔지니어링″ | 고속 중성자로 및 고속 중성자로의 중성자 반사체 블록 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20170292179A1 (en) * | 2016-04-11 | 2017-10-12 | Terrapower, Llc | High temperature, radiation-resistant, ferritic-martensitic steels |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5736341A (en) * | 1980-08-14 | 1982-02-27 | Tokyo Electric Co Ltd | Electronic cash register |
JPS59140352A (ja) * | 1983-01-28 | 1984-08-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性の優れた耐熱高クロム鋼 |
JPS60155619A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 靭性に優れた高クロム鋼の製造方法 |
JPS61231139A (ja) * | 1985-04-06 | 1986-10-15 | Nippon Steel Corp | 高強度フエライト系耐熱鋼 |
JPS62170419A (ja) * | 1986-01-22 | 1987-07-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クリ−プ強度の良好な溶接継手の製造方法 |
JPS62297435A (ja) * | 1986-06-14 | 1987-12-24 | Nippon Steel Corp | 溶接性を改善せる高強度フエライト系ボイラ鋼管用鋼 |
-
1986
- 1986-06-20 JP JP61145465A patent/JPS63434A/ja active Granted
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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CN105723465A (zh) * | 2013-11-19 | 2016-06-29 | 阿科姆工程合资(控股)公司 | 一种燃料元件包壳、燃料元件及燃料组件 |
JP2016537656A (ja) * | 2013-11-19 | 2016-12-01 | ジョイント ストック カンパニー“アクメ−エンジニアリング” | 燃料棒被覆管、燃料棒及び燃料集合体 |
EP3076397A4 (en) * | 2013-11-19 | 2017-04-12 | Joint Stock Company "Akme-Engineering" | Fuel rod cladding, fuel rod and fuel assembly |
EA026547B1 (ru) * | 2013-11-19 | 2017-04-28 | Открытое Акционерное Общество "Акмэ-Инжиниринг" | Оболочка для тепловыделяющего элемента, тепловыделяющий элемент и тепловыделяющая сборка |
US10720244B2 (en) | 2013-11-19 | 2020-07-21 | Joint Stock Company “Akme-Engineering” | Fuel rod cladding, fuel rod and fuel assembly |
KR20160096126A (ko) * | 2013-12-10 | 2016-08-12 | 조인트 스탁 컴퍼니 ″아크메-엔지니어링″ | 고속 중성자로 및 고속 중성자로의 중성자 반사체 블록 |
JP2017503156A (ja) * | 2013-12-10 | 2017-01-26 | ジョイント ストック カンパニー“アクメ−エンジニアリング” | 高速中性子炉及び高速中性子炉の中性子反射体ブロック |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0248613B2 (ja) | 1990-10-25 |
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