JPS60155619A - 靭性に優れた高クロム鋼の製造方法 - Google Patents
靭性に優れた高クロム鋼の製造方法Info
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- JPS60155619A JPS60155619A JP1025584A JP1025584A JPS60155619A JP S60155619 A JPS60155619 A JP S60155619A JP 1025584 A JP1025584 A JP 1025584A JP 1025584 A JP1025584 A JP 1025584A JP S60155619 A JPS60155619 A JP S60155619A
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- Japan
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- steel
- amount
- toughness
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
法に関し、特に低温靭性及び耐熱性に優扛た高クロム鋼
を製造することができる方法を提供せんとするものであ
る。
を製造することができる方法を提供せんとするものであ
る。
ボイラの過熱器、蒸気管や化学プラント、原子炉等の高
温部に利用さ扛る鋼材には，高温強度だけでなく、耐食
性、靭性，加工性、溶接性等の面で優れた特性が要求さ
ｎる。特た近年、安全性が重視さｎｌまた省エネルギー
の視点から既存プラントラ少しでも長く使用しなけ扛ば
ならないことから、長期間使用しても劣化を生じないよ
うな材料がめられる傾向にあシ、また補修時の衝撃荷重
にも耐え得ることがめら扛ること等もあシ、耐熱鋼につ
いても十分な靭性を持つことが必要条件となってきた。
温部に利用さ扛る鋼材には，高温強度だけでなく、耐食
性、靭性，加工性、溶接性等の面で優れた特性が要求さ
ｎる。特た近年、安全性が重視さｎｌまた省エネルギー
の視点から既存プラントラ少しでも長く使用しなけ扛ば
ならないことから、長期間使用しても劣化を生じないよ
うな材料がめられる傾向にあシ、また補修時の衝撃荷重
にも耐え得ることがめら扛ること等もあシ、耐熱鋼につ
いても十分な靭性を持つことが必要条件となってきた。
この種の用途に供さｎる鋼として、オーステナイト鋼、
ニッケル基合金、フェライト系ステンレス鋼、２ −Ｃ
ｒ−ＩＭＯ鋼。
ニッケル基合金、フェライト系ステンレス鋼、２ −Ｃ
ｒ−ＩＭＯ鋼。
９ Ｃｒ−Ｉ ＭｏｆＭ等が知らｎているが、とｎらの
うち、オーステナイト鋼は塩化物応力腐食割ｎ感受性が
大であシ、またニッケル基合金は高価であるという問題
がある。またフェライト系ステンレス鋼は概して強度が
低く、脆いという欠点があシ、また２７Ｃｒ−Ｉ Ｍ（
１鋼もＣｒ含有量の関係から耐酸化性に着千の問題が残
されている。このような各種鋼の中にあって、Ｑｅｒ１
Ｍ□系の鋼が高温強度に優ｎしかも耐酸化性も良好であ
るため注目を集めつつある。
うち、オーステナイト鋼は塩化物応力腐食割ｎ感受性が
大であシ、またニッケル基合金は高価であるという問題
がある。またフェライト系ステンレス鋼は概して強度が
低く、脆いという欠点があシ、また２７Ｃｒ−Ｉ Ｍ（
１鋼もＣｒ含有量の関係から耐酸化性に着千の問題が残
されている。このような各種鋼の中にあって、Ｑｅｒ１
Ｍ□系の鋼が高温強度に優ｎしかも耐酸化性も良好であ
るため注目を集めつつある。
この９ｃｒ−ＩＭＯ系の鋼には、その組織がフェライト
−焼戻しマルテンサイトからなる二相鋼と、焼戻しマル
テンサイト−相の鋼があるが、これらの鋼のうち一相系
の９Ｃｒ−ＩＭｏ系の鋼は、概してＣがｏ、１〜０．２
ｗｔ％と高いため溶接性が充分でないことが多い。こ
ｎに対し、よシ低炭素含有量の二相系９Ｃｒ−ＩＭＯ鋼
は溶接性は良いが高温強度が必ずしも十分であるとは言
い難い。この欠点を補うため、同系列の銅にＮｂ％Ｖさ
らに必要に応じてＢを添加し高温強度を改善した９ Ｃ
ｒ −Ｉ Ｍｏ −Ｖ −Ｎｂ （Ｂ）鋼があるが、靭
性が十分でない難点がある。このように従来の鋼は、高
温における耐酸化性、高温強度、靭性、溶接性の総てを
バランス良く満足させるというものではなく、いずれか
の特性に弱点を有するものであった。
−焼戻しマルテンサイトからなる二相鋼と、焼戻しマル
テンサイト−相の鋼があるが、これらの鋼のうち一相系
の９Ｃｒ−ＩＭｏ系の鋼は、概してＣがｏ、１〜０．２
ｗｔ％と高いため溶接性が充分でないことが多い。こ
ｎに対し、よシ低炭素含有量の二相系９Ｃｒ−ＩＭＯ鋼
は溶接性は良いが高温強度が必ずしも十分であるとは言
い難い。この欠点を補うため、同系列の銅にＮｂ％Ｖさ
らに必要に応じてＢを添加し高温強度を改善した９ Ｃ
ｒ −Ｉ Ｍｏ −Ｖ −Ｎｂ （Ｂ）鋼があるが、靭
性が十分でない難点がある。このように従来の鋼は、高
温における耐酸化性、高温強度、靭性、溶接性の総てを
バランス良く満足させるというものではなく、いずれか
の特性に弱点を有するものであった。
本発明はこのような事情に鑑み新声に研究開発されたも
ので、耐酸化性、高温強度、低温靭性、溶接性の総てを
バランス良く満足させ得る鋼を提供せんとするものであ
シ、このため本発明は、低Ｃの９ Ｃｒ−ＩＭＯ−Ｖ−
Ｎｂ系成分組成を採用するとともにそのδフエライト量
に当該銅に加える加工比（主として圧延比）との関係を
調整することによシ、高温強度と溶接性を損うξとなく
靭性を改善するヒとに成功したものである。
ので、耐酸化性、高温強度、低温靭性、溶接性の総てを
バランス良く満足させ得る鋼を提供せんとするものであ
シ、このため本発明は、低Ｃの９ Ｃｒ−ＩＭＯ−Ｖ−
Ｎｂ系成分組成を採用するとともにそのδフエライト量
に当該銅に加える加工比（主として圧延比）との関係を
調整することによシ、高温強度と溶接性を損うξとなく
靭性を改善するヒとに成功したものである。
本発明の基本的％徴は、Ｃ：０．０４〜０．１５％、Ｓ
ｌ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：５〜１
２％。
ｌ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：５〜１
２％。
ＭＯ及びＷの１種又は２種を合計で０．５〜２．０チ、
■＝０．０５〜１．５％、Ｎｂ（及びこれに不可避的に
随伴するＴａの和） ： ０．０３〜０．６％、Ａｔ：
０．３％以下、Ｎ：０．ｉ係以下、さらに必要に応じて
Ｂ：０．０１チ以下、Ｎｉ ： １．０％以下の１種又
は２種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなシ、
δフエライト量が１〜５０チとなるような銀金１そのδ
フエライト量（δ）に応じて下式で示されるＰが０．２
以上となるように加工するようにしたことにある。
■＝０．０５〜１．５％、Ｎｂ（及びこれに不可避的に
随伴するＴａの和） ： ０．０３〜０．６％、Ａｔ：
０．３％以下、Ｎ：０．ｉ係以下、さらに必要に応じて
Ｂ：０．０１チ以下、Ｎｉ ： １．０％以下の１種又
は２種を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなシ、
δフエライト量が１〜５０チとなるような銀金１そのδ
フエライト量（δ）に応じて下式で示されるＰが０．２
以上となるように加工するようにしたことにある。
δ
Ｐ ＝ ｌｏｇ Ｆ’−３ｆｔ
但し、Ｆ：加工比
以下、本発明の限定理由を説明する。
まず、本発明は上記した特定の成分組成を採用する。Ｃ
は十分な高温強度を確保するためには０．０４％以上必
要であるが、０．１５％を超えると溶接性を害するため
好ましくない。
は十分な高温強度を確保するためには０．０４％以上必
要であるが、０．１５％を超えると溶接性を害するため
好ましくない。
このためＣｆ［は０．０４〜０．１５チとする。
Ｓｔは脱酸剤として添加されるが、その量が１．０％を
超えると溶接性が害さｆｔ−１このため８１量は１，０
％以下に規制される。
超えると溶接性が害さｆｔ−１このため８１量は１，０
％以下に規制される。
Ｍｎも脱酸剤としてＳｔとともに添加されるが、その量
が１．０ ％ ｋ超えると加工性と溶接性が劣化し、こ
のためＭｎｉも１．０係以下に規制さ詐る。
が１．０ ％ ｋ超えると加工性と溶接性が劣化し、こ
のためＭｎｉも１．０係以下に規制さ詐る。
Ｃｒは高温での耐酸化性を十分に確保するため５チ以上
添加することが必要であるが、１２％を超えるとフェラ
イト量が著しく少なくなシ靭性を損なうことになる。し
たがってＣｒ量は５〜１２チとする。
添加することが必要であるが、１２％を超えるとフェラ
イト量が著しく少なくなシ靭性を損なうことになる。し
たがってＣｒ量は５〜１２チとする。
ＭｏとＷは高温強度を高めるための必須元素であシ、そ
れらのｌ禎又は２徨を合計で０．５チ以上添加すること
が必要である。一方、そｎらの１種又は２種を合計で２
．０％を超えて添加しても、添加量に見合う高温強度の
改善が期待できず、却って経済性を損なうととになる。
れらのｌ禎又は２徨を合計で０．５チ以上添加すること
が必要である。一方、そｎらの１種又は２種を合計で２
．０％を超えて添加しても、添加量に見合う高温強度の
改善が期待できず、却って経済性を損なうととになる。
このためＭＯ％Ｗ量はその１種又は２種を合計で０．５
〜２．０％の範囲とする。
〜２．０％の範囲とする。
■は高温強度に有効な元素であ多、必要な高温強度を得
るために０．９５４以上添加さ・れる。しかし１．５％
を超えると靭性を著しく害し、したがってＶ量は０，０
５〜１．５チとする。
るために０．９５４以上添加さ・れる。しかし１．５％
を超えると靭性を著しく害し、したがってＶ量は０，０
５〜１．５チとする。
ＮｂはＣとともにクリープ強度に寄与する元素であるが
、上述したＣの範囲に対しては０゜０３％未満ではその
効果が薄く、このｋめ０，０３チリ上添加される。しか
し、０．６％を超えると溶接性を著しく害する。Ｎｂは
、これを添加する場合同様の性質を有するＴａを不可避
的に随伴するものであシ、このためＮｂ量はＴａとの和
の総量で０．０３〜０．６％とする。
、上述したＣの範囲に対しては０゜０３％未満ではその
効果が薄く、このｋめ０，０３チリ上添加される。しか
し、０．６％を超えると溶接性を著しく害する。Ｎｂは
、これを添加する場合同様の性質を有するＴａを不可避
的に随伴するものであシ、このためＮｂ量はＴａとの和
の総量で０．０３〜０．６％とする。
Ａｔは脱酸剤として添加さｎ１且つ適量の添加によって
窒素とともにＡｔＮを形成し、これによる微細粒化作用
によって靭性を改善する。
窒素とともにＡｔＮを形成し、これによる微細粒化作用
によって靭性を改善する。
しかしその添加量が０．３％を超えるとりＩＪ −プ強
度を低下させるため好ましくなく、シたがってＡｔＭは
０．３％以下とする。
度を低下させるため好ましくなく、シたがってＡｔＭは
０．３％以下とする。
Ｎは強度を高める元素であるが、０．１チを超えると靭
性を害するとともに、厚板を電子ビーム溶接等の高エネ
ルギー溶接する場合に気泡を生じやすく、このためＮ量
は０．１ ％以下とする。
性を害するとともに、厚板を電子ビーム溶接等の高エネ
ルギー溶接する場合に気泡を生じやすく、このためＮ量
は０．１ ％以下とする。
Ｂ及びＮｉは以上の基本成分に対して必要に応じて１種
又は２種添加するものである。このうち、Ｂはクリープ
強度を高める元素であるが、その量が０．０１チな超え
ると溶接性を害し、このためＢ量は０．０１ ’％以下
とする。
又は２種添加するものである。このうち、Ｂはクリープ
強度を高める元素であるが、その量が０．０１チな超え
ると溶接性を害し、このためＢ量は０．０１ ’％以下
とする。
またＮｉは適量の添加によシ靭性を高める効果があるが
、１．０％を超えるような添加は塩化物応力腐食割ｔ′
Ｌｆ、生じる可能性があるため好ましくなく、このため
Ｎｉ ：ｉｔｉ １．０％以下とする。
、１．０％を超えるような添加は塩化物応力腐食割ｔ′
Ｌｆ、生じる可能性があるため好ましくなく、このため
Ｎｉ ：ｉｔｉ １．０％以下とする。
本発明では、上述したような組成条件に加え、さらに組
織中のδフエライト量の規制が加えられる。すなわち、
溶接性を改善するためには、焼戻しマルテンサイト−相
組織ではなく、δフェライト＋焼戻しマルテンサイトの
混合組織が望ましく、このためδフエライト量は少なく
とも１％は必要である。しかしδフェライトが５０％を
超えると所定の靭性を確保するために必要な圧延・鍛鐘
比を著しく大きくしなければならず、この結果、所定寸
法の材料を作成するため超大形鋼塊を作成してとｆ′Ｌ
’ｔ”加工していくことが必要となシ、極めて不経済な
ものとなる。このようなこと ゛から、本発明では鋼中
δフエライト量が１〜５０％の範囲に限定さｎる。なお
、このようなδフエライト量としては、所定の熱処理を
施した鋼を光学顕微鏡で検鏡し、帯状又は島状をなした
フェライトの面積率をめることによって得らｎる値を用
いることが一般的であるが、精度が十分確保さｎるなら
ば、鮨該鋼が含有する各元素の含有量から経験式に基づ
いて得られる値を用いるとともできる。
織中のδフエライト量の規制が加えられる。すなわち、
溶接性を改善するためには、焼戻しマルテンサイト−相
組織ではなく、δフェライト＋焼戻しマルテンサイトの
混合組織が望ましく、このためδフエライト量は少なく
とも１％は必要である。しかしδフェライトが５０％を
超えると所定の靭性を確保するために必要な圧延・鍛鐘
比を著しく大きくしなければならず、この結果、所定寸
法の材料を作成するため超大形鋼塊を作成してとｆ′Ｌ
’ｔ”加工していくことが必要となシ、極めて不経済な
ものとなる。このようなこと ゛から、本発明では鋼中
δフエライト量が１〜５０％の範囲に限定さｎる。なお
、このようなδフエライト量としては、所定の熱処理を
施した鋼を光学顕微鏡で検鏡し、帯状又は島状をなした
フェライトの面積率をめることによって得らｎる値を用
いることが一般的であるが、精度が十分確保さｎるなら
ば、鮨該鋼が含有する各元素の含有量から経験式に基づ
いて得られる値を用いるとともできる。
本発明では以上のような組成及び組織上の規制に加え、
さらに圧延等の加工の面でも一定の規制が加えられる。
さらに圧延等の加工の面でも一定の規制が加えられる。
本発明者等は、上記組成及び組織上の規制に加え、δフ
エライト量との関係において圧延等の加工を一定以上の
加工比で行うことによシ優れた靭性が得られることを知
見したものであシ、これが本発明の大きな特徴である。
エライト量との関係において圧延等の加工を一定以上の
加工比で行うことによシ優れた靭性が得られることを知
見したものであシ、これが本発明の大きな特徴である。
すなわち、Ｆを加工比（加工前素材断面積Ａ／製品断面
積Ｂ）とした場合、δフエライト量、（δ）との関係で
下式に示さ扛るＰが０．２以上となるような加工比（Ｆ
）で加工を行う。
積Ｂ）とした場合、δフエライト量、（δ）との関係で
下式に示さ扛るＰが０．２以上となるような加工比（Ｆ
）で加工を行う。
δ
Ｐ＝１ｏｇＦ−ａ−
００
ここで、加工とは圧延、鍛造、押し出し等、鋳造組織を
破壊するいずれの加工でもよく、また熱間加工、冷間加
工の別を問わない。但し、当該加工は、加工の容易さ等
から１２５０〜１０００℃の温度範囲で行うことが好ま
しい。
破壊するいずれの加工でもよく、また熱間加工、冷間加
工の別を問わない。但し、当該加工は、加工の容易さ等
から１２５０〜１０００℃の温度範囲で行うことが好ま
しい。
加工を行う上で１２５０℃を超えて加熱するヒとは炉の
寿命を著しく短縮させ、また１０００℃未満では変形抵
抗が大きくなシ過ぎ好ましくない。また上記加工比Ｆは
、前記したように加工前素材断面積管Ａ１製品の断面積
をＢとした場合、 Ｆ＝− で表わさ扛るが、ここで加工前素材断面積Ａは、一般造
塊で製造する場合には、分塊後の半製品の断面積ではな
く鋼塊そのものの断面積を意味し、また連続鋳造で得た
スラブ又はビレットを使用して製造する場合においては
、これらスリブ又はビレットの断面積を意味するもので
ある。
寿命を著しく短縮させ、また１０００℃未満では変形抵
抗が大きくなシ過ぎ好ましくない。また上記加工比Ｆは
、前記したように加工前素材断面積管Ａ１製品の断面積
をＢとした場合、 Ｆ＝− で表わさ扛るが、ここで加工前素材断面積Ａは、一般造
塊で製造する場合には、分塊後の半製品の断面積ではな
く鋼塊そのものの断面積を意味し、また連続鋳造で得た
スラブ又はビレットを使用して製造する場合においては
、これらスリブ又はビレットの断面積を意味するもので
ある。
本発明において一般に採用さｎる熱処理は通常の規準−
焼戻処理であシ、溶製した鋼を。
焼戻処理であシ、溶製した鋼を。
鍛錬・圧延後９５０℃以上で焼準し、次いで７００℃以
上ＡＣ１以下の温度で焼戻すものである。
上ＡＣ１以下の温度で焼戻すものである。
第１表に示す組成の鋼を溶製し、これを圧延後、規準−
焼戻処理を行い、フルサイズのシャルビ衝撃試験とＪＩ
Ｓの最高硬さ試験（ＪＩ８Ｚ３１０１）’！ｒ行った。
焼戻処理を行い、フルサイズのシャルビ衝撃試験とＪＩ
Ｓの最高硬さ試験（ＪＩ８Ｚ３１０１）’！ｒ行った。
その結果を同表に合せて示す。比較材としては、商用の
焼戻マルテンサイト−相系の２− Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９
Ｃｒ ＩＭｏ＠及びＸ２０ＣｒＭｏＶ鋼等を用いた。
焼戻マルテンサイト−相系の２− Ｃｒ−１Ｍｏ鋼、９
Ｃｒ ＩＭｏ＠及びＸ２０ＣｒＭｏＶ鋼等を用いた。
同表中のＢ鋼と１１４’（ｒ比較しても判るように衝撃
試験の結果はδフエライト量が少ないほうが靭性が優れ
ているが、吸収エネルギー（０℃シャルビテスト）に関
しては鋼Ａ−Ｆをみても判るように圧延比が高くδフエ
ライト量との関係でＰ値が０．２以上でないと好ましい
靭性が得らｎていない。第１図は、上記第１表中の供試
鋼を含めたいくつかの供試鋼のＰ値を０℃シャルビ吸収
エネルギとの関係を示したものであシ、こｔによｎばＰ
値が０．２以上で０℃吸収エネルギが５ Ｋ９・ｍ以上
の優ｎた靭性が得らすることが判る。
試験の結果はδフエライト量が少ないほうが靭性が優れ
ているが、吸収エネルギー（０℃シャルビテスト）に関
しては鋼Ａ−Ｆをみても判るように圧延比が高くδフエ
ライト量との関係でＰ値が０．２以上でないと好ましい
靭性が得らｎていない。第１図は、上記第１表中の供試
鋼を含めたいくつかの供試鋼のＰ値を０℃シャルビ吸収
エネルギとの関係を示したものであシ、こｔによｎばＰ
値が０．２以上で０℃吸収エネルギが５ Ｋ９・ｍ以上
の優ｎた靭性が得らすることが判る。
一方、靭性に富むという点ではＧ鋼やＢ鋼のように一相
系Ω鋼も有望であるが、第１表に示すように二相系の材
料に較べて最高硬さ試験に示される溶接性には問題が残
されている。またＩ＃またる２７Ｃｒ−・Ｉ Ｍｏ鋼は
靭性も溶接性も優ｎ、ているが、クロム量が少なく、耐
食性が不十分である。
系Ω鋼も有望であるが、第１表に示すように二相系の材
料に較べて最高硬さ試験に示される溶接性には問題が残
されている。またＩ＃またる２７Ｃｒ−・Ｉ Ｍｏ鋼は
靭性も溶接性も優ｎ、ているが、クロム量が少なく、耐
食性が不十分である。
第２図は本発明鋼たるＡ銅と比較鋼たるＧ鋼（焼戻しマ
ルテンサイト系の９Ｃｒ−ＩＭ、鋼、５ＴＢＡ２６）の
クリープ強さく６５０℃における〕 を比較して示した
ものであシ、と扛によれば本発明鋼が優れた高温強度を
備えていることが判る。
ルテンサイト系の９Ｃｒ−ＩＭ、鋼、５ＴＢＡ２６）の
クリープ強さく６５０℃における〕 を比較して示した
ものであシ、と扛によれば本発明鋼が優れた高温強度を
備えていることが判る。
以上述べた本発明によ扛げ、高温強度に優ｎ、Ｌかも低
温靭性及び溶接性にも優扛た高クロム鋼を製造し得るも
のであシ、ボイラや化学プラント、原子炉用等の鏑材の
製造方法として極めて有用なものであるということがで
きる。
温靭性及び溶接性にも優扛た高クロム鋼を製造し得るも
のであシ、ボイラや化学プラント、原子炉用等の鏑材の
製造方法として極めて有用なものであるということがで
きる。
記１図は第１表に示す供試鋼等においてＰ値とシャルビ
吸収エネルギとの関係を示すものである。第２図は第１
表におけるＡ鋼とＧｉのクリープ強さを比較して示すも
のである。 特許出願人 日本鋼管株式会社
吸収エネルギとの関係を示すものである。第２図は第１
表におけるＡ鋼とＧｉのクリープ強さを比較して示すも
のである。 特許出願人 日本鋼管株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ： ０．０４〜０．１５ ％、Ｓｉ ： １．０％以
下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：５〜１２％、Ｍ、及び
Ｗの１ｍ又は２種を合計で０．５〜２．０％、Ｖ：０．
０５〜１．５％、Ｎｂ （及びこｎに不可避的に随伴す
る’ｒａの和） ： ０．０３〜０．６％、 Ａｔ：
０．３％以下、Ｎ：０１％以下、さらに必要に応じてＢ
二０．０１チ以下、Ｎｉ：１．０％以下の１種又は２種
を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からな）、δフエ
ライト量が１〜５０％となるような鋼を、そのδフエラ
イト量（δ）に応じて下式で示されるＰが０．２以上と
なるように加工することを特徴とする靭性に優扛た高ク
ロム鋼の製造方法。 δ Ｐ＝ｌｏｇＦ−３爾 但し、Ｆ：加工比
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1025584A JPS60155619A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 靭性に優れた高クロム鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1025584A JPS60155619A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 靭性に優れた高クロム鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155619A true JPS60155619A (ja) | 1985-08-15 |
| JPH0125810B2 JPH0125810B2 (ja) | 1989-05-19 |
Family
ID=11745206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1025584A Granted JPS60155619A (ja) | 1984-01-25 | 1984-01-25 | 靭性に優れた高クロム鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155619A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63434A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-05 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 原子炉用高強度フエライト鋼 |
-
1984
- 1984-01-25 JP JP1025584A patent/JPS60155619A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63434A (ja) * | 1986-06-20 | 1988-01-05 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | 原子炉用高強度フエライト鋼 |
| JPH0248613B2 (ja) * | 1986-06-20 | 1990-10-25 | Doryokuro Kakunenryo Kaihatsu Jigyodan |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0125810B2 (ja) | 1989-05-19 |
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