JPH01316441A - 靭性に優れた耐熱鋼 - Google Patents
靭性に優れた耐熱鋼Info
- Publication number
- JPH01316441A JPH01316441A JP14621888A JP14621888A JPH01316441A JP H01316441 A JPH01316441 A JP H01316441A JP 14621888 A JP14621888 A JP 14621888A JP 14621888 A JP14621888 A JP 14621888A JP H01316441 A JPH01316441 A JP H01316441A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- steel
- vanadium
- normalizing
- resistant steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 37
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 abstract description 10
- INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 1-(chloromethyl)-4-[4-(chloromethyl)phenyl]benzene Chemical compound C1=CC(CCl)=CC=C1C1=CC=C(CCl)C=C1 INZDTEICWPZYJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 8
- SKKMWRVAJNPLFY-UHFFFAOYSA-N azanylidynevanadium Chemical compound [V]#N SKKMWRVAJNPLFY-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract description 6
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 8
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 7
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 5
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000011328 necessary treatment Methods 0.000 description 1
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、火力発電プラント、化学プラント用等に使
用される靭性に優れた耐熱鋼に関するものである。
用される靭性に優れた耐熱鋼に関するものである。
バナジウムを含有する低合金耐熱鋼は、良好なりリープ
強さを得るために、焼ならし加熱時にバナジウムカーバ
イドを十分に固溶させ、その後の焼もどし時に微細析出
させる必要がある。バナジウムカーバイドを十分に固溶
させるためには９５０〜１０５０℃程度の高温部ならし
が必要であるが、粗粒化による靭性低下を伴う。このた
め、従来は焼ならし加熱時に非常に厳重な温度管理を必
要とし、しかも靭性も全体的に低かった。
強さを得るために、焼ならし加熱時にバナジウムカーバ
イドを十分に固溶させ、その後の焼もどし時に微細析出
させる必要がある。バナジウムカーバイドを十分に固溶
させるためには９５０〜１０５０℃程度の高温部ならし
が必要であるが、粗粒化による靭性低下を伴う。このた
め、従来は焼ならし加熱時に非常に厳重な温度管理を必
要とし、しかも靭性も全体的に低かった。
例えば、特開昭６３−６２８４８号にはバナジウムを含
有した高強度低合金耐熱鋼が開示されているが、前記耐
熱鋼の０℃シャルピー衝撃値は６〜９ Ｋｇｆ−ｍ’／
ａ／ｉであり、その数値は１０−に％ｌｆ−ｍ／−未満
の低い値である。
有した高強度低合金耐熱鋼が開示されているが、前記耐
熱鋼の０℃シャルピー衝撃値は６〜９ Ｋｇｆ−ｍ’／
ａ／ｉであり、その数値は１０−に％ｌｆ−ｍ／−未満
の低い値である。
また、特公昭６１−１６４１９号に開示された低合金耐
熱鋼にみられるように、従来の低合金耐熱鋼の高靭性化
には、Ａｔ、Ｎによるγ粒の微細化が多く用いられてき
たが、焼ならし温度が９５０℃以上の高温の場合、Ａｔ
、 Ｎが粗大化するため細粒化の効果がほとんど認めら
れなくなる問題があった。
熱鋼にみられるように、従来の低合金耐熱鋼の高靭性化
には、Ａｔ、Ｎによるγ粒の微細化が多く用いられてき
たが、焼ならし温度が９５０℃以上の高温の場合、Ａｔ
、 Ｎが粗大化するため細粒化の効果がほとんど認めら
れなくなる問題があった。
従って、この発明の目的は、バナジウムカーノ（イドの
固溶に必要な９５０〜１０５０℃の高温部ならしを行な
った場合に、細粒細織および良好な靭性を得ることがで
き、しかも、曲げ加工性が低下することのない低合金耐
熱鋼を提供することにある。
固溶に必要な９５０〜１０５０℃の高温部ならしを行な
った場合に、細粒細織および良好な靭性を得ることがで
き、しかも、曲げ加工性が低下することのない低合金耐
熱鋼を提供することにある。
この発明は、
Ｃ：０．０５〜０．１５ ｖｒｔ、係、Ｓｉ：０．１〜
１． Ｏｖｒｔ、チ、 Ｍｎ ： ０．１〜１．５ ｗｔ、％、Ｃｒ ： ０．
４〜１．４ ｗｔ、％、Ｍｏ：Ｑ、１〜０．７ ｗｔ、
％、 ｖ ： ０．１〜０．４ ｗｔ、％、 Ｎ：０．００５〜０．０２５ ｗｔ、俤、および、残部
二Ｆｅおよび不可避不純物からなることに特徴を有し、 または、 Ｃ：０．０５〜０．ｌ ５ ｗｔ、チ、Ｓｉ：０．１〜
１． ０ｗｔ．％、 Ｍｎ ： ０．１〜１．５ ｗｔ、％、Ｃｒ ：
０．４〜１．４ ｖｒｔ、％、Ｍｏ ： ０．
１−１−０．７ ｗｔ、％、Ｖ ： ０，１〜０．
４ ｗｔ、％、Ｎ ： ０．００５ 〜０．０２５
ｗｔ、％下記からなる群から選んだ少なくとも１つ
の元素、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００２ ｗｔ、％、Ｎｉ
： ０．１〜０．５ ｖｒｔ、％、ＮｂＨｏ、ｏｘ〜０
．ｌ ０ｗｔ．％、および、残部二Ｆｅおよび不可避不
純物からなることに特徴を有するものである。
１． Ｏｖｒｔ、チ、 Ｍｎ ： ０．１〜１．５ ｗｔ、％、Ｃｒ ： ０．
４〜１．４ ｗｔ、％、Ｍｏ：Ｑ、１〜０．７ ｗｔ、
％、 ｖ ： ０．１〜０．４ ｗｔ、％、 Ｎ：０．００５〜０．０２５ ｗｔ、俤、および、残部
二Ｆｅおよび不可避不純物からなることに特徴を有し、 または、 Ｃ：０．０５〜０．ｌ ５ ｗｔ、チ、Ｓｉ：０．１〜
１． ０ｗｔ．％、 Ｍｎ ： ０．１〜１．５ ｗｔ、％、Ｃｒ ：
０．４〜１．４ ｖｒｔ、％、Ｍｏ ： ０．
１−１−０．７ ｗｔ、％、Ｖ ： ０，１〜０．
４ ｗｔ、％、Ｎ ： ０．００５ 〜０．０２５
ｗｔ、％下記からなる群から選んだ少なくとも１つ
の元素、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００２ ｗｔ、％、Ｎｉ
： ０．１〜０．５ ｖｒｔ、％、ＮｂＨｏ、ｏｘ〜０
．ｌ ０ｗｔ．％、および、残部二Ｆｅおよび不可避不
純物からなることに特徴を有するものである。
次に、この発明の耐熱鋼について詳細に説明する。
良好な靭性を得るためには細粒組織にすることが必要で
ある。本発明については、Ｎを０．００５〜０．０２５
ｗｔ、％含有させることにより、９５０〜１０５０℃
の高温部ならしを行なった場合でもバナジウムナイトラ
イドが完全に固溶しなくなる。
ある。本発明については、Ｎを０．００５〜０．０２５
ｗｔ、％含有させることにより、９５０〜１０５０℃
の高温部ならしを行なった場合でもバナジウムナイトラ
イドが完全に固溶しなくなる。
この未固溶のバナジウムナイトライドの存在により、加
熱時の粒成長が抑制され、細粒細織が維持される。次い
で本発明の耐熱鋼の化学成分組成を上述のように限定し
た理由について以下に述べる。
熱時の粒成長が抑制され、細粒細織が維持される。次い
で本発明の耐熱鋼の化学成分組成を上述のように限定し
た理由について以下に述べる。
（１）Ｃ：
Ｃはクリープ破断強さに寄与するバナジウムカーバイド
を形成するために含有される。Ｃの含有量が０，０５ｗ
ｔ、％ 未満では所望の効果が得られず、一方、０．ｌ
５ ｗｔ、％ を超えると溶接性が悪くなる。
を形成するために含有される。Ｃの含有量が０，０５ｗ
ｔ、％ 未満では所望の効果が得られず、一方、０．ｌ
５ ｗｔ、％ を超えると溶接性が悪くなる。
従って、Ｃの含有量はｏ、ｏ ｓ 〜０．１５ｖｉ、％
の範囲に限定すべきである。
の範囲に限定すべきである。
（ｚ）ｓｔ：
Ｓｌは脱酸剤として添加され、 耐酸化性を向上させる
。Ｓｌの含有量が０．ｌ Ｏｗｔ、４未満では脱酸が充
分に行なわれず、一方、１． Ｏｗｔ、％ を超えると
過剰添加となり靭性が損われる。従って、Ｓｌの、含有
量は０．１〜１．０ｗｔ．％ の範囲に限定すべきであ
る。
。Ｓｌの含有量が０．ｌ Ｏｗｔ、４未満では脱酸が充
分に行なわれず、一方、１． Ｏｗｔ、％ を超えると
過剰添加となり靭性が損われる。従って、Ｓｌの、含有
量は０．１〜１．０ｗｔ．％ の範囲に限定すべきであ
る。
（３）Ｍｎ：
ＭｎはＳｌと同様に脱酸剤として用いられる。また、熱
間加工性に有害な不純物のＳをＭｎＳとじて固定するの
に必要である。Ｍｎの含有量が０．１０ｗｔ。
間加工性に有害な不純物のＳをＭｎＳとじて固定するの
に必要である。Ｍｎの含有量が０．１０ｗｔ。
チ未満では所望の効果が得られず、一方、１ｍ５ Ｗｔ
。
。
チを超えると靭性が低下する。従って、Ｍｎの含有量は
０．１〜１．５ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
０．１〜１．５ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
（４） Ｃｒ：
Ｃｒ は高温における耐酸化性上重要な元素である。
Ｃｒの含有量がｏ、４ｗｔ、４未満では所望の効果が得
られず、一方、１．４ ｗＬ％ を超えると溶接性が低
下し、且つ、高価である。従って、Ｃｒの含有量は０．
４〜１．４ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
られず、一方、１．４ ｗＬ％ を超えると溶接性が低
下し、且つ、高価である。従って、Ｃｒの含有量は０．
４〜１．４ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
（５）Ｍｏ：
Ｍｏ は固溶強化によりクリープ破断強さを上昇させ
る。ＭＯの含有量がｏ、１ｗｔ、４未満では所望の効果
が得られず、一方、Ｑ、７ｗｔ、％ を超えると溶接性
が低下し、且つ、高価である。従って、ＭＯの含有量は
０．１〜ｏ、７ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
る。ＭＯの含有量がｏ、１ｗｔ、４未満では所望の効果
が得られず、一方、Ｑ、７ｗｔ、％ を超えると溶接性
が低下し、且つ、高価である。従って、ＭＯの含有量は
０．１〜ｏ、７ｗｔ、％ の範囲に限定すべきである。
（６）ｖ：
■はバナジウムカーバイドの微細分散によるクリープ強
さの向上、および、未阻溶バナジウムナイトライドによ
る細粒化をもたらすために必要である。Ｖの含有量がｏ
、１ｗｔ、、％ 未満では所望の効果が得られず、一方
、ｏ、４ｗｔ、、％ を超えると靭性の低下をもたら
し、且つ、高価である。従って、■の含有量は０．１〜
０．４ｗｔ、％の範囲に限定すべきである。
さの向上、および、未阻溶バナジウムナイトライドによ
る細粒化をもたらすために必要である。Ｖの含有量がｏ
、１ｗｔ、、％ 未満では所望の効果が得られず、一方
、ｏ、４ｗｔ、、％ を超えると靭性の低下をもたら
し、且つ、高価である。従って、■の含有量は０．１〜
０．４ｗｔ、％の範囲に限定すべきである。
（７）Ｎ：
Ｎは前述したように、高温焼ならしを行なった場合のバ
ナジウムナイトライドの完全固溶をなくし、未固溶のバ
ナジウムナイトライドの存在により加熱時の粒成長を抑
制する。Ｎの含有量が０．００５ｙｔ、 ％ 未満では
所望の効果が得られず一方、０．０２５ｙｔ、 ％
を超えるとバナジウムナイトライドとしてバナジウムが
多量に奪われ、バナジウムカーバイドの析出量が減少す
る。従って、Ｎの含有量は０．００５〜０．０２５ ｗ
ｔ、チの範囲に限定すべきである。
ナジウムナイトライドの完全固溶をなくし、未固溶のバ
ナジウムナイトライドの存在により加熱時の粒成長を抑
制する。Ｎの含有量が０．００５ｙｔ、 ％ 未満では
所望の効果が得られず一方、０．０２５ｙｔ、 ％
を超えるとバナジウムナイトライドとしてバナジウムが
多量に奪われ、バナジウムカーバイドの析出量が減少す
る。従って、Ｎの含有量は０．００５〜０．０２５ ｗ
ｔ、チの範囲に限定すべきである。
（８）Ｂ：
Ｂは粒界の強度を高め、クリープ破断強さの上昇に有効
である。Ｂの含有量が０．０００５ ｗｔ、４未満では
所望の効果が得られず、一方、０，００２ ｗｔ。
である。Ｂの含有量が０．０００５ ｗｔ、４未満では
所望の効果が得られず、一方、０，００２ ｗｔ。
チを超えると溶接性が悪化する。従って、Ｂの含有量は
０．０００５〜０．００２ ｖｒｔ、％の範囲に限定す
べきである。
０．０００５〜０．００２ ｖｒｔ、％の範囲に限定す
べきである。
（９）Ｎ１：
Ｎ１は靭性を向上させる効果がある。Ｎｉの含有量が０
．１ ｗｔ、４未満では所望の効果が得られず、一方、
ｏ、５ｗｔ、％ を超えると効果は飽和する。従って
、Ｎｉの含有量は０．１〜０．５ｗｔ、％の範囲に限定
すべきである。
．１ ｗｔ、４未満では所望の効果が得られず、一方、
ｏ、５ｗｔ、％ を超えると効果は飽和する。従って
、Ｎｉの含有量は０．１〜０．５ｗｔ、％の範囲に限定
すべきである。
αＩＮｂ：
Ｎｂ は細粒化に有効であり、且つ、クリープ破断強さ
にも有効である。Ｎｂの含有量が０．０１ ｗｔ、４未
満では所望の効果が得られず、一方、０．ｌ ｗｔ、％
を超えると溶接性が悪化する。従って、Ｎｂ の含有量
は０．０１〜０．１０ ｗｔ、％の範囲に限定すべきで
ある。
にも有効である。Ｎｂの含有量が０．０１ ｗｔ、４未
満では所望の効果が得られず、一方、０．ｌ ｗｔ、％
を超えると溶接性が悪化する。従って、Ｎｂ の含有量
は０．０１〜０．１０ ｗｔ、％の範囲に限定すべきで
ある。
本発明においては、Ｂ、ＮｉおよびＮｂを上記含有量の
範囲内において１種以上含有させる。
範囲内において１種以上含有させる。
次いで、熱処理について述べる。
本発明鋼は以下に述べる熱処理を施すことが有効である
。焼ならし温度は９５０〜１０５０°Ｃの範囲にするこ
とが好ましい。焼ならし温度が９５０℃未満ではバナジ
ウムカーバイドが十分に固溶せず、一方、１０５０℃を
超えると粗粒化により靭性が劣化する。
。焼ならし温度は９５０〜１０５０°Ｃの範囲にするこ
とが好ましい。焼ならし温度が９５０℃未満ではバナジ
ウムカーバイドが十分に固溶せず、一方、１０５０℃を
超えると粗粒化により靭性が劣化する。
焼きもどしはバナジウムカーバイドを微細に析出させる
ために必要な処理で′あるが、Ａｃ、点を超えて加熱す
るとオーステナイト相が現出してくるためＡｃ１点以下
で加熱処理することが好ましい。
ために必要な処理で′あるが、Ａｃ、点を超えて加熱す
るとオーステナイト相が現出してくるためＡｃ１点以下
で加熱処理することが好ましい。
ミクロ組織がベイナイト−相組織の場合には、長時間ク
リープの破断延性が劣る。従って、フェライト、ベイナ
イトまたはバーライトニ相組織とする必要がある。
リープの破断延性が劣る。従って、フェライト、ベイナ
イトまたはバーライトニ相組織とする必要がある。
次にこの発明を実施例によって説明する。
真空高周波溶解ケによって５’ＯＫｇの鋼塊に溶製され
た第１表に示す本発明鋼および本発明の範囲外の化学成
分組成を有する比較鋼の各々を熱間圧延し、肉厚１２簡
の供試体に調製した。
た第１表に示す本発明鋼および本発明の範囲外の化学成
分組成を有する比較鋼の各々を熱間圧延し、肉厚１２簡
の供試体に調製した。
次いで、各供試体に対して１０００℃の温度で焼ならし
を行なった後、７４０℃の温度で焼もどしを行なった。
を行なった後、７４０℃の温度で焼もどしを行なった。
この焼もどしを行った時の状態の各供試体のＡＳＴＭｒ
粒度番号、フェライト相率（１）、および、破面遷移温
度（℃）を第１表に併せて示した。
粒度番号、フェライト相率（１）、および、破面遷移温
度（℃）を第１表に併せて示した。
次いで、焼もどしを行なった時の各供試体に対して、室
温引張強さ試験、５５０℃でのクリープ破断強さ試験、
および、０℃におけるシャルピー吸収エネルギー試験を
実施し、その結果を第１表に併せて示した。
温引張強さ試験、５５０℃でのクリープ破断強さ試験、
および、０℃におけるシャルピー吸収エネルギー試験を
実施し、その結果を第１表に併せて示した。
５５０℃でのクリープ破断強さ試験は１０３ｈの破断強
度を求めた。
度を求めた。
なお、比較鋼隊８〜１０は、特開昭６３−６２８４８号
に開示された発明に係るものである。
に開示された発明に係るものである。
第１表に示すように、本発明鋼Ｎｌｌ〜２２は、いずれ
も、破面遷移温度が一１５℃以下、０℃のシャルピー吸
収エネルギーが２８ Ｋｇｆ Ｈｒｎ／ａ／ｌ 以上
であυ良好な靭性を示し、且つ、５５０℃ＸＩＯ’ｈの
クリープ破断強さが２０． ｓ Ｋｇｔ／ｄ以上であシ
良好なりリープ破断強さを示した。
も、破面遷移温度が一１５℃以下、０℃のシャルピー吸
収エネルギーが２８ Ｋｇｆ Ｈｒｎ／ａ／ｌ 以上
であυ良好な靭性を示し、且つ、５５０℃ＸＩＯ’ｈの
クリープ破断強さが２０． ｓ Ｋｇｔ／ｄ以上であシ
良好なりリープ破断強さを示した。
これに対して、比較鋼随１〜ｍｌｏには靭性およびクリ
ープ破断強さの両；；が良好な特性を示すものはなかっ
た。
ープ破断強さの両；；が良好な特性を示すものはなかっ
た。
Ｃの含有量が本発明の範囲を外れて低い比較鋼Ｎａｌは
クリープ破断強さが劣っていた。
クリープ破断強さが劣っていた。
Ｃｒの含有量が本発明の範囲を外れて高い比較鋼Ｎ１２
は靭性およびクリープ破断強さが劣っていた。
は靭性およびクリープ破断強さが劣っていた。
Ｍｏの含有量が本発明の範囲を外れて低い比較鋼醜３は
クリープ破断強さが劣っていた。
クリープ破断強さが劣っていた。
Ｖの含有量が本発明の範囲を外れて低い比較鋼ｍａはク
リープ破断強さが劣っていた。
リープ破断強さが劣っていた。
■の含有量が本発明の範囲を外れて高い比較鋼Ｎａ５は
靭性が劣っていた。
靭性が劣っていた。
Ｎの含有量が本発明の範囲を外れて低い比較鋼Ｎ１１６
はｒ粒径が大きく、破面遷移温度が＋３０℃と高く、靭
性も劣っていた。
はｒ粒径が大きく、破面遷移温度が＋３０℃と高く、靭
性も劣っていた。
Ｎの含有量が本発明の範囲を外れて高い比較鋼Ｎ１７は
クリープ破断強さが劣っていた。
クリープ破断強さが劣っていた。
Ｎ１およびＮｂを含有するが、Ｃｒの含有量が本発明の
範囲を外れて高い比較鋼Ｎａ８、および、ＣｒおよびＭ
Ｏの含有量が本発明の範囲を外れて高い比較鋼Ｎｌ１９
，１０は、いずれも、破面遷移温度が０℃付近と高く、
また、０℃におけるシャルピー吸収エネルギー値も１０
Ｋｆｆ−ｍ／ｃｌＡ 以下で本発明鋼と比較して靭性
が劣っていた。
範囲を外れて高い比較鋼Ｎａ８、および、ＣｒおよびＭ
Ｏの含有量が本発明の範囲を外れて高い比較鋼Ｎｌ１９
，１０は、いずれも、破面遷移温度が０℃付近と高く、
また、０℃におけるシャルピー吸収エネルギー値も１０
Ｋｆｆ−ｍ／ｃｌＡ 以下で本発明鋼と比較して靭性
が劣っていた。
第１図はＮの含有量とＡＳＴＭ ｒ粒度番号との関係
を示すグラフ、第２図はＮの含有量と破面遷移温度との
関係を示すグラフ、第３図はＮの含有量と５５０℃ＸＩ
Ｏ’ｈ でのクリープ破断強さとの関係を示すグラフで
ある。
を示すグラフ、第２図はＮの含有量と破面遷移温度との
関係を示すグラフ、第３図はＮの含有量と５５０℃ＸＩ
Ｏ’ｈ でのクリープ破断強さとの関係を示すグラフで
ある。
第１図〜第３図において、本発明鋼Ｎ１１１６〜１８、
および、比較鋼Ｎ１１６，７の各々について、Ｎの含有
量のみを変化させ、他の元素の含有量はほぼ一定とし、
６鋼に１０００℃の温度で焼ならしを施し、次いで７４
０℃の温度で焼もどしたときの特性を示している。
および、比較鋼Ｎ１１６，７の各々について、Ｎの含有
量のみを変化させ、他の元素の含有量はほぼ一定とし、
６鋼に１０００℃の温度で焼ならしを施し、次いで７４
０℃の温度で焼もどしたときの特性を示している。
第１図〜第３図に示すように、Ｎの含有量が０、 ＯＱ
５ ｗｔ８％未満では、７粒径が大きく、靭性が低い
。一方、０．０２５ ｗＬ％ を超えると、５５０’（
：Ｘｌ０３ｈ でのクリープ破断強さが急激に低下す
る。従って、Ｎの含有量が本発明の範囲内ケあれば、細
粒によシ良好な靭性を示すことがわかる。
５ ｗｔ８％未満では、７粒径が大きく、靭性が低い
。一方、０．０２５ ｗＬ％ を超えると、５５０’（
：Ｘｌ０３ｈ でのクリープ破断強さが急激に低下す
る。従って、Ｎの含有量が本発明の範囲内ケあれば、細
粒によシ良好な靭性を示すことがわかる。
第４図は本発明鋼Ｎｌ１１に対して、焼ならし温度を変
化させて焼ならしを施したときの５５０℃×１０３ｈ
でのクリープ破断強さと焼ならし温度との関係を示すグ
ラフである。
化させて焼ならしを施したときの５５０℃×１０３ｈ
でのクリープ破断強さと焼ならし温度との関係を示すグ
ラフである。
クリープ破断試・験は、焼ならしを種々の温度で行なっ
た後、−律７４０℃の温度で焼もどしを行った後に実施
した。
た後、−律７４０℃の温度で焼もどしを行った後に実施
した。
第４図に示すように、焼ならし温度が９５０℃未満の場
合にはクリープ破断強さが急激に低下する。従って、焼
ならしは９５０℃以上の高温で行なうことが有効である
ことがわかる。一方、焼ならし温度がｌ’０５０℃を超
えると靭性低下の問題が生じる。
合にはクリープ破断強さが急激に低下する。従って、焼
ならしは９５０℃以上の高温で行なうことが有効である
ことがわかる。一方、焼ならし温度がｌ’０５０℃を超
えると靭性低下の問題が生じる。
以上説明したように、この発明によれば、バナジウムカ
ーバイドの固溶に必要な９５０〜１０５０℃の高温焼な
らしを行なった場合にも細粒組織が得られ、良好な靭性
が得られる。さらに、細粒によシベイナイト量の増加が
抑制されるため、引張強さの上昇を押えることができ、
曲げ加工性上も有益である等、産業上有用な効果が得ら
れる。
ーバイドの固溶に必要な９５０〜１０５０℃の高温焼な
らしを行なった場合にも細粒組織が得られ、良好な靭性
が得られる。さらに、細粒によシベイナイト量の増加が
抑制されるため、引張強さの上昇を押えることができ、
曲げ加工性上も有益である等、産業上有用な効果が得ら
れる。
第１図はＮの含有量とＡＳＴＭγ粒度番号との関係を−
示すグラフ、第２図はＮの含有量と破面遷移温度との関
係を示すグラフ、第３図はＮの含有量と５５０℃Ｘ１０
３ｈ でのクリープ破断強さとの関係を示すグラフ、
第４図は焼ならし温度と５５０℃×１０ｈでのクリープ
破断強さとの関係を示すグラフである。
示すグラフ、第２図はＮの含有量と破面遷移温度との関
係を示すグラフ、第３図はＮの含有量と５５０℃Ｘ１０
３ｈ でのクリープ破断強さとの関係を示すグラフ、
第４図は焼ならし温度と５５０℃×１０ｈでのクリープ
破断強さとの関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ．％、 Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ．％、 Ｍｎ：０．１〜１．５ｗｔ．％、 Ｃｒ：０．４〜１．４ｗｔ．％、 Ｍｏ：０．１〜０．７ｗｔ．％、 Ｖ：０．１〜０．４ｗｔ．％、 Ｎ：０．００５〜０．０２５ｗｔ．％、および、残部：
Ｆｅおよび不可避不純物からなる、靭性に優れた耐熱鋼
。 ２ Ｃ：０．０５〜０．１５ｗｔ．％、 Ｓｉ：０．１〜１．０ｗｔ．％、 Ｍｎ：０．１〜１．５ｗｔ．％、 Ｃｒ：０．４〜１．４ｗｔ．％ 、 Ｍｏ：０．１〜０．７ｗｔ．％、 Ｖ：０．１〜０．４ｗｔ．％、 Ｎ：０．００５〜０．０２５ｗｔ．％ 下記からなる群から選んだ少なくとも１つの元素、Ｂ：
０．０００５〜０．００２ｗｔ．％ Ｎｉ：０．１〜０．５ｗｔ．％、 Ｎｂ：０．０１〜０．１０ｗｔ．％、および、残部：Ｆ
ｅおよび不可避不純物からなる、靭性に優れた耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63146218A JP2734525B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 靭性に優れた耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63146218A JP2734525B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 靭性に優れた耐熱鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01316441A true JPH01316441A (ja) | 1989-12-21 |
| JP2734525B2 JP2734525B2 (ja) | 1998-03-30 |
Family
ID=15402782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63146218A Expired - Lifetime JP2734525B2 (ja) | 1988-06-14 | 1988-06-14 | 靭性に優れた耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2734525B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387333A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 |
| JPH0387332A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 |
| US6358336B1 (en) | 1999-08-31 | 2002-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistance Cr-Mo alloy steel |
| EP1277848A1 (en) * | 2001-07-19 | 2003-01-22 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant steel, process for producing the same, and process for producing high-strength heat-restistant pipe |
| US6514359B2 (en) | 2000-03-30 | 2003-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistant steel |
| WO2007013485A1 (ja) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | 高強度鋼管およびその熱処理方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63303008A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-12-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れたボイラ・圧力容器用０．５％Ｍｏ鋼板の製造方法 |
| JPS6468451A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High strength low alloy heat-resistant steel having excellent strength of its weld zone |
| JPH01172518A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Nippon Steel Corp | 圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
-
1988
- 1988-06-14 JP JP63146218A patent/JP2734525B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63303008A (ja) * | 1987-01-20 | 1988-12-09 | Kobe Steel Ltd | 溶接性の優れたボイラ・圧力容器用０．５％Ｍｏ鋼板の製造方法 |
| JPS6468451A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-14 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | High strength low alloy heat-resistant steel having excellent strength of its weld zone |
| JPH01172518A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Nippon Steel Corp | 圧力容器用極厚鋼板の製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0387333A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 |
| JPH0387332A (ja) * | 1989-08-30 | 1991-04-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高強度低合金耐熱鋼の製造方法 |
| US6358336B1 (en) | 1999-08-31 | 2002-03-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistance Cr-Mo alloy steel |
| US6514359B2 (en) | 2000-03-30 | 2003-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Heat resistant steel |
| EP1277848A1 (en) * | 2001-07-19 | 2003-01-22 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant steel, process for producing the same, and process for producing high-strength heat-restistant pipe |
| US6818072B2 (en) | 2001-07-19 | 2004-11-16 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant steel, process for producing the same, and process for producing high-strength heat-resistant pipe |
| WO2007013485A1 (ja) * | 2005-07-26 | 2007-02-01 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | 高強度鋼管およびその熱処理方法 |
| US8273195B2 (en) | 2005-07-26 | 2012-09-25 | Sanoh Kogyo Kabushiki Kaisha | High-strength steel tube and heat treatment method of heat-treating the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2734525B2 (ja) | 1998-03-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4957701A (en) | High-strength high-Cr ferritic heat-resistant steel | |
| JP2760004B2 (ja) | 加工性に優れた高強度耐熱鋼 | |
| US5746843A (en) | Low Mn-low Cr ferritic heat resistant steel excellent in strength at elevated temperatures | |
| JP5657026B2 (ja) | 溶接後熱処理抵抗性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JPS6024353A (ja) | １２％Ｃｒ系耐熱鋼 | |
| JPH0621323B2 (ja) | 耐食、耐酸化性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| JP6754494B2 (ja) | 低温靭性に優れた高強度高マンガン鋼及びその製造方法 | |
| JP2002146470A (ja) | 靱性に優れた低焼入れまたは焼ならし型低合金ボイラ鋼管用鋼板およびそれを用いた鋼管の製造方法 | |
| JP2970955B2 (ja) | 耐カッパーチェッキング性に優れた高クロムフェライト系耐熱鋼 | |
| JPH01316441A (ja) | 靭性に優れた耐熱鋼 | |
| JPH04147948A (ja) | 高温蒸気タービン用ロータシヤフト | |
| JP2003286543A (ja) | 長時間クリープ特性に優れた高強度低Ｃｒフェライト系ボイラ用鋼管およびその製造方法 | |
| JP3570288B2 (ja) | 熱間加工性に優れた高Ｃｒマルテンサイト系耐熱鋼 | |
| JPS61177352A (ja) | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 | |
| JPH0468374B2 (ja) | ||
| JP3387145B2 (ja) | 高温延性および高温強度に優れた高Ｃｒフェライト鋼 | |
| JPH055891B2 (ja) | ||
| JP3355711B2 (ja) | 高温強度と靱性の優れた高Ｃｒフェライト系耐熱鋼 | |
| JP3446394B2 (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
| JPH0397832A (ja) | 耐酸化性と溶接性に優れた高強度高クロム鋼 | |
| JPH06240407A (ja) | 高耐食性高強度クラッド鋼およびその製造方法 | |
| JPH07113126B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性の優れたステンレス鋼の製造方法 | |
| JP3392639B2 (ja) | 溶接性及び高温強度に優れた低Ｃｒフェライト鋼 | |
| JP3718637B2 (ja) | 溶接性に優れた耐火鋼材 | |
| JPH101737A (ja) | 高温強度と靭性に優れた低合金耐熱鋼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 11 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090109 Year of fee payment: 11 |