JPS6335744A - 高珪素鉄板の圧延方法 - Google Patents
高珪素鉄板の圧延方法Info
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- JPS6335744A JPS6335744A JP61177571A JP17757186A JPS6335744A JP S6335744 A JPS6335744 A JP S6335744A JP 61177571 A JP61177571 A JP 61177571A JP 17757186 A JP17757186 A JP 17757186A JP S6335744 A JPS6335744 A JP S6335744A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は高珪素鉄板の圧延方法に関する。
従来、Ｓｉ含有量が４ｗｔ％未満の珪素鉄板は、その製
造法により方向性荘素鉄板、無方向性珪素鉄板に区別さ
れ、主として各種電磁竹導機器用の積層鉄芯や巻鉄芯或
いは電気シールド用のケース等に加工成形され、実用に
供されている。
造法により方向性荘素鉄板、無方向性珪素鉄板に区別さ
れ、主として各種電磁竹導機器用の積層鉄芯や巻鉄芯或
いは電気シールド用のケース等に加工成形され、実用に
供されている。
しかしながら、近年、省資源、省エネルギーの観点から
電磁電子部品の小型化や高効率化が強く要請され、軟磁
気特性、とりわけ鉄損特性の優れた材料が要求されてＧ
′Ａる。珪素鉄板の軟磁気特性はＳｉの添加量とともに
向上し、特に６．６ｗｔ％付近で最高の透磁率を示し、
さらに固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなる
ことが知られている。
電磁電子部品の小型化や高効率化が強く要請され、軟磁
気特性、とりわけ鉄損特性の優れた材料が要求されてＧ
′Ａる。珪素鉄板の軟磁気特性はＳｉの添加量とともに
向上し、特に６．６ｗｔ％付近で最高の透磁率を示し、
さらに固有電気抵抗も高いことから、鉄損も小さくなる
ことが知られている。
しかし、珪素鉄板はｓｔ含有旦が４．０ｗｔ％以上とな
ると加工性が急激に劣化し、このため従来では圧延法に
より高珪素鉄板を工条的規模で製造することは不可能で
あるとされていた。
ると加工性が急激に劣化し、このため従来では圧延法に
より高珪素鉄板を工条的規模で製造することは不可能で
あるとされていた。
このような圧延法に対し、近年超急冷凝固法と称される
方法が研究開発されているが、この方法により製造され
る高珪素箔帯は表面性状や表面の平坦度が劣り、また厚
さや板幅が限定されてしまい、加えて生産性が劣り生産
コストも高くつく等、工業規模で実施する上で多くの問
題を有している。
方法が研究開発されているが、この方法により製造され
る高珪素箔帯は表面性状や表面の平坦度が劣り、また厚
さや板幅が限定されてしまい、加えて生産性が劣り生産
コストも高くつく等、工業規模で実施する上で多くの問
題を有している。
このようなことから、本発明者等は高珪素鉄板を圧延法
により製造すべく、高珪素鉄合金の冷間圧延性について
検討を重ね、この結果、熱間圧延で得られる高珪素鉄熱
延板のＳｉ含有量及び結晶組織に合せて圧延条件を選択
することにより、高珪素鉄熱延板を冷間若しくは温間で
圧延（以下、低・温間圧延と称す）し得ることを見い出
した。
により製造すべく、高珪素鉄合金の冷間圧延性について
検討を重ね、この結果、熱間圧延で得られる高珪素鉄熱
延板のＳｉ含有量及び結晶組織に合せて圧延条件を選択
することにより、高珪素鉄熱延板を冷間若しくは温間で
圧延（以下、低・温間圧延と称す）し得ることを見い出
した。
すなわち、本発明はＳｔを４．０〜７．０ｗｔ％含有す
る鉄合金スラブを熱間圧延し、得られた熱延板を脱スケ
ール後、圧延、焼鈍して高珪素鉄板を製造するに肖り、
上記脱スケール後の圧延を、４００℃以下の圧延温度（
板温）で、しかも該圧延温度Ｔ （℃）と１バス当りの
圧下率Ｒ（％）とが、 Ｔ−Ｊ罰００Ｒ＞１００λ＋４８Ｘ−３６０但し、λ：
圧延素材の板厚方向平均結晶粒径（、、） Ｘ ： Ｓｔ含有量（ｗｔチ） を満足するようにして行うことをその基本的特徴とする
。
る鉄合金スラブを熱間圧延し、得られた熱延板を脱スケ
ール後、圧延、焼鈍して高珪素鉄板を製造するに肖り、
上記脱スケール後の圧延を、４００℃以下の圧延温度（
板温）で、しかも該圧延温度Ｔ （℃）と１バス当りの
圧下率Ｒ（％）とが、 Ｔ−Ｊ罰００Ｒ＞１００λ＋４８Ｘ−３６０但し、λ：
圧延素材の板厚方向平均結晶粒径（、、） Ｘ ： Ｓｔ含有量（ｗｔチ） を満足するようにして行うことをその基本的特徴とする
。
以下、本発明の詳細な説明する。
第１図ないし第３図は、高珪素鉄合金の圧延性に及ぼす
圧延温度及びｌパス当りの圧下率の影響を４．５ｗｔ
％ 、 ＆５ｗｔ ％及び６．ｓｗｔ％の各含有率の珪
素鉄合金について調べたものである。これらは、熱間圧
延条件を変化させることにより結晶組織の細かさを変え
た圧延素材を作り、これを圧延温度（板温、以下同様）
、１パス轟りの圧下率を変えて圧延したときの圧延可能
と不可能の境界線を示したものである。なお、結晶組織
の細かさは板厚方向平均粒界間隔で表わしである。板厚
方向平均粒界間隔とは板厚方向に測定した平均粒径であ
り、層状または繊維状組織の場合には、板厚方向の平均
粒径であり５等軸組織の場合には、通常の粒径と一致す
る。
圧延温度及びｌパス当りの圧下率の影響を４．５ｗｔ
％ 、 ＆５ｗｔ ％及び６．ｓｗｔ％の各含有率の珪
素鉄合金について調べたものである。これらは、熱間圧
延条件を変化させることにより結晶組織の細かさを変え
た圧延素材を作り、これを圧延温度（板温、以下同様）
、１パス轟りの圧下率を変えて圧延したときの圧延可能
と不可能の境界線を示したものである。なお、結晶組織
の細かさは板厚方向平均粒界間隔で表わしである。板厚
方向平均粒界間隔とは板厚方向に測定した平均粒径であ
り、層状または繊維状組織の場合には、板厚方向の平均
粒径であり５等軸組織の場合には、通常の粒径と一致す
る。
第１図ないし第３図によれば、圧延素材のＳｔ含有量及
びｍ織の細かさに合せて圧延条件を選定すれば高珪素鉄
板の低・温間圧延が可能であり、しかも、圧延素材の状
態と圧延可能となる圧延条件との間には、定量的な関係
があることが判る。
びｍ織の細かさに合せて圧延条件を選定すれば高珪素鉄
板の低・温間圧延が可能であり、しかも、圧延素材の状
態と圧延可能となる圧延条件との間には、定量的な関係
があることが判る。
そして、圧延素材の状態を表わすバラメークとして、
１００λ＋４８Ｘ−３６０
但し、λ：板厚方向平均粒界間隔（、、）Ｘ：Ｓｉ含有
量（ｗｔチ） を、また圧延条件を表わすパラメータとして、Ｔ −、
ｆ丁ヨ面雇 但し、Ｔ：圧延湯度（℃） Ｒ：１バス当りの圧下率（係） ８（４び、西ｌしＪないし第３図の結果をプロットずろ
と、第４１σ〕ように圧延可能な範囲と不可能な範囲は
原点を通る傾き＋１の直線で分けることができる。すな
わち、 Ｔ−ｆ頁頭１≧１００λ＋４８Ｘ−３６０・・・・・・
（１）の伜件を満足させることにより低・温間圧延が可
能となる。この（１）式の関係はＲが０４超であればＴ
がいかなる値でも成立するが、Ｔが４００℃以上になる
と板厚精度が劣化してしまい、このため熱延板の圧延は
、４００℃以下の温度であって、且つ上記（１）式の関
係を満足させるようにして行うことが必要である。
量（ｗｔチ） を、また圧延条件を表わすパラメータとして、Ｔ −、
ｆ丁ヨ面雇 但し、Ｔ：圧延湯度（℃） Ｒ：１バス当りの圧下率（係） ８（４び、西ｌしＪないし第３図の結果をプロットずろ
と、第４１σ〕ように圧延可能な範囲と不可能な範囲は
原点を通る傾き＋１の直線で分けることができる。すな
わち、 Ｔ−ｆ頁頭１≧１００λ＋４８Ｘ−３６０・・・・・・
（１）の伜件を満足させることにより低・温間圧延が可
能となる。この（１）式の関係はＲが０４超であればＴ
がいかなる値でも成立するが、Ｔが４００℃以上になる
と板厚精度が劣化してしまい、このため熱延板の圧延は
、４００℃以下の温度であって、且つ上記（１）式の関
係を満足させるようにして行うことが必要である。
なお１本発明法はｓｓｌが４．０−７．０ｗｔ％の珪素
鉄板をその対象とする。珪素鉄板はＳｉ：６．６ｗｔ５
付近に軟磁性のピークがあり、４．Ｏｗｔ ％未）１４
．７． Ｏｗｔ％超ではその磁気特性が劣り、このため
４．０〜７，０ｗｔ％Ｓｉ％その対象とする。
鉄板をその対象とする。珪素鉄板はＳｉ：６．６ｗｔ５
付近に軟磁性のピークがあり、４．Ｏｗｔ ％未）１４
．７． Ｏｗｔ％超ではその磁気特性が劣り、このため
４．０〜７，０ｗｔ％Ｓｉ％その対象とする。
実施例 （１）
第１表に示す合金Ａのスラブを熱間圧延して板厚方向平
均粒界間隔が３２０μの熱延板を得た。これを第２表の
条件により累積圧下率７５％で圧延し、圧延可能・不可
能の判定を行った。その結果を第２表に示す。
均粒界間隔が３２０μの熱延板を得た。これを第２表の
条件により累積圧下率７５％で圧延し、圧延可能・不可
能の判定を行った。その結果を第２表に示す。
なお、表中圧延不可能とは、圧延後エツジより３諺以上
の割れが生じたことを意味している（以下、同様）。
の割れが生じたことを意味している（以下、同様）。
実施例 （２）
第１表に示す合金Ｂのスラブを熱間圧延して板厚方向平
均粒界間隔２１０μの熱延板を得た。これを第３表の条
件により累積圧下率７５％で圧延し、圧延可能・不可能
の判定を行った。その結果を第３表に示す。
均粒界間隔２１０μの熱延板を得た。これを第３表の条
件により累積圧下率７５％で圧延し、圧延可能・不可能
の判定を行った。その結果を第３表に示す。
第 ３ 表
実施例 （３）
第１表に示す合金Ｃのスラブを熱間圧延して板厚方向平
均粒界間隔２００μと６１０μの熱延板を得た０これを
第４表の条件により累第４￥圧下率７５チで圧延し、圧
延可能・不可能の判定を行った。その結果を第４表ζこ
示すＯ 第 ４ 表 〔発明の効果〕 以上述べた本発明によれば、５１ｗｔ％以上の高珪素鉄
板を圧延法により能率的に製造するこさができる。
均粒界間隔２００μと６１０μの熱延板を得た０これを
第４表の条件により累第４￥圧下率７５チで圧延し、圧
延可能・不可能の判定を行った。その結果を第４表ζこ
示すＯ 第 ４ 表 〔発明の効果〕 以上述べた本発明によれば、５１ｗｔ％以上の高珪素鉄
板を圧延法により能率的に製造するこさができる。
第１図ないし＠３図は、高珪素鉄合金の圧延性に対する
圧延６度及び１バス当りの圧下率の影響を示すものであ
る。第４図は圧延条件に関するパラメータき圧延性との
関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
升 １） 以 和
代理人弁理士 吉 原 省 玉量
同 苫 米 地 正 散開 弁畿士
吉 原 弘 子４．５％Ｓｉ λ
：相厚力向干均粒呑間隔１パス凸りの圧下率 （％） 第 ２ 図
圧延６度及び１バス当りの圧下率の影響を示すものであ
る。第４図は圧延条件に関するパラメータき圧延性との
関係を示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
升 １） 以 和
代理人弁理士 吉 原 省 玉量
同 苫 米 地 正 散開 弁畿士
吉 原 弘 子４．５％Ｓｉ λ
：相厚力向干均粒呑間隔１パス凸りの圧下率 （％） 第 ２ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｉを４．０〜７．０ｗｔ％含有する鉄合金スラブを熱
間圧延し、得られた熱延板を脱スケ ール後、圧延、焼鈍して高珪素鉄板を製造 するに当り、上記脱スケール後の圧延を、 ４００℃以下の圧延温度（板温）で、しかも該圧延温度
Ｔ（℃）と１バス当りの圧下率Ｒ（％）とが下式を満足
するようにして行うことを 特徴とする高珪素鉄板の圧延方法。 Ｔ−■（２０００Ｒ）≧１００λ＋４８Ｘ−３６０但し
、λ：圧延素材の板厚方向平均 結晶粒径（ｍｍ） Ｘ：Ｓｉ含有量（ｗｔ％）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61177571A JPH0621293B2 (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 高珪素鉄板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61177571A JPH0621293B2 (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 高珪素鉄板の圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6335744A true JPS6335744A (ja) | 1988-02-16 |
| JPH0621293B2 JPH0621293B2 (ja) | 1994-03-23 |
Family
ID=16033294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61177571A Expired - Fee Related JPH0621293B2 (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 高珪素鉄板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0621293B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20230312842A1 (en) | 2022-02-08 | 2023-10-05 | Fujifilm Business Innovation Corp. | Cellulosic particle |
-
1986
- 1986-07-30 JP JP61177571A patent/JPH0621293B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0621293B2 (ja) | 1994-03-23 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |