JPS597768B2 - 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法Info
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- JPS597768B2 JPS597768B2 JP56083072A JP8307281A JPS597768B2 JP S597768 B2 JPS597768 B2 JP S597768B2 JP 56083072 A JP56083072 A JP 56083072A JP 8307281 A JP8307281 A JP 8307281A JP S597768 B2 JPS597768 B2 JP S597768B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は鋼板を構成する休心立方格子の結晶粒がミラー
指数で{ 1 1 0 }<O O 1>とじて表わさ
れる方位を有し、圧延方向に磁化され易い一方向性電磁
鋼板の製造法に関するものである。
指数で{ 1 1 0 }<O O 1>とじて表わさ
れる方位を有し、圧延方向に磁化され易い一方向性電磁
鋼板の製造法に関するものである。
周知のごとく、一方向性電磁鋼板は熱延板を1回または
2回の冷延と焼鈍を組合せて処理することにより最終成
品板厚とした鋼板について、仕上焼鈍を行なうことによ
り、{110}<001>方位を有する1次再結晶粒だ
けが選択的に成長する、いわゆる2次再結晶によって得
られる。
2回の冷延と焼鈍を組合せて処理することにより最終成
品板厚とした鋼板について、仕上焼鈍を行なうことによ
り、{110}<001>方位を有する1次再結晶粒だ
けが選択的に成長する、いわゆる2次再結晶によって得
られる。
この2次再結晶のためには、仕上焼鈍前の鋼板に適当な
析出分散相が存在すること、また仕上焼鈍前の鋼板が金
属組織として適切な結晶粒径および集合組織を持つ必要
がある。
析出分散相が存在すること、また仕上焼鈍前の鋼板が金
属組織として適切な結晶粒径および集合組織を持つ必要
がある。
一方向性電磁鋼板の製造において、適当な析出分散相状
態を作ることが、成品の{110}<001>集積度を
高めるととすなわち磁束密度B8を向上させるために不
可欠である。
態を作ることが、成品の{110}<001>集積度を
高めるととすなわち磁束密度B8を向上させるために不
可欠である。
この望捷しい析出分散相の状態を作るために、まずスラ
ブを高温度に加熱することにより析出分散相を構成する
元素(例えばM n ,S ,A I,N ’,を充分
に固溶させた後、熱延を含む後工程で析出制御させるこ
とが通常行なわれている。
ブを高温度に加熱することにより析出分散相を構成する
元素(例えばM n ,S ,A I,N ’,を充分
に固溶させた後、熱延を含む後工程で析出制御させるこ
とが通常行なわれている。
特開昭48−53919号公報で指摘されているように
このスラブ加熱は高温度であるためスラブ結晶粒が過度
に成長し、熱延板に大きな延伸粒が残存することになり
、2次再結晶不完全部(線状細粒と゛呼ぶ)が発生する
。
このスラブ加熱は高温度であるためスラブ結晶粒が過度
に成長し、熱延板に大きな延伸粒が残存することになり
、2次再結晶不完全部(線状細粒と゛呼ぶ)が発生する
。
このような2次再結晶不完全部の発生は、特に連続鋳造
法の場合、あるいは素材のC含有量が低い場合に多い。
法の場合、あるいは素材のC含有量が低い場合に多い。
これらの対策として特開昭48−53919号公報は一
方向性電磁鋼板の特公昭50−37009号公報は高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造においてスラブから2回
の熱延工程を経て熱延板を作る技術を提案している。
方向性電磁鋼板の特公昭50−37009号公報は高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造においてスラブから2回
の熱延工程を経て熱延板を作る技術を提案している。
しかしながら、これら先行技術はいずれも2回の熱延工
程で熱延板を作る技術であり、製造原価が高くなる問題
がある。
程で熱延板を作る技術であり、製造原価が高くなる問題
がある。
特開昭55−152123号公報には板厚方向に上下非
対称な塑性フローを生せしめる熱延が線状細粒の防止に
効果的であるとする技術が開示される。
対称な塑性フローを生せしめる熱延が線状細粒の防止に
効果的であるとする技術が開示される。
しかしながら、との熱延技術は線状細粒の解消を狙った
ものであり、線状細粒が発生しない工程の場合の磁束密
度向上については言及していない。
ものであり、線状細粒が発生しない工程の場合の磁束密
度向上については言及していない。
一方向性電磁鋼板を製造する側にとっては上述の線状細
粒を発生させない製造技術が必要である。
粒を発生させない製造技術が必要である。
一方、一方向性電磁鋼板を用いて変圧器を作る側にとっ
て変圧器の小型化は重要な問題であり、このために磁束
密度の高い一方向性電磁鋼板の開発が要望される。
て変圧器の小型化は重要な問題であり、このために磁束
密度の高い一方向性電磁鋼板の開発が要望される。
本発明は新しい熱延方法を採用することにより、上述の
線状細粒を完全に解消すると同時に、磁束密度B8をも
高くすることを可能にするものである。
線状細粒を完全に解消すると同時に、磁束密度B8をも
高くすることを可能にするものである。
特に、最近は省エネルギーを目的に製品板厚を従来の0
.30mmから0. 2 8 mmあるいはそれ以下に
薄手化して鉄損値の改善を計る傾向にあるが、この薄手
化によって線状細粒は一層発生し易くなる。
.30mmから0. 2 8 mmあるいはそれ以下に
薄手化して鉄損値の改善を計る傾向にあるが、この薄手
化によって線状細粒は一層発生し易くなる。
本発明はこの薄手製品の線状細粒も解消可能にする画期
的な技術である。
的な技術である。
本発明はケイ素2.0〜45%、炭素o.oso%以下
を含有する一方向性電磁鋼板用スラブを熱間圧延した後
、通常の1回圧延工程あるいは2回圧延工程で処理する
ことにより、一方向性電磁鋼板を製造する方法において
、熱間圧延中のいずれかの圧下パスにおいて、上部ワー
クロールと下部ワークロールとの軸線が互いに平行でな
い状態での熱延を少くとも1パス以上施すことを特徴と
する線状細粒のない、かつ磁束密度の高い一方向性電磁
鋼板の製造方法である。
を含有する一方向性電磁鋼板用スラブを熱間圧延した後
、通常の1回圧延工程あるいは2回圧延工程で処理する
ことにより、一方向性電磁鋼板を製造する方法において
、熱間圧延中のいずれかの圧下パスにおいて、上部ワー
クロールと下部ワークロールとの軸線が互いに平行でな
い状態での熱延を少くとも1パス以上施すことを特徴と
する線状細粒のない、かつ磁束密度の高い一方向性電磁
鋼板の製造方法である。
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明を構成する溶鋼は、ケイ素2.0〜4.5%、炭
素o.oso%以下、および析出分散相をつくる元素の
適当量を含み、残余は鉄および若干の混入不鈍物から成
っている。
素o.oso%以下、および析出分散相をつくる元素の
適当量を含み、残余は鉄および若干の混入不鈍物から成
っている。
ケイ素量は少なすぎると2次再結晶を目的とした仕上焼
鈍時にフエライト単相が得られないため、多すぎると冷
間圧延時に破断するため2.0〜4.5%に限定した。
鈍時にフエライト単相が得られないため、多すぎると冷
間圧延時に破断するため2.0〜4.5%に限定した。
析出分散相は仕上焼鈍時に2次再結晶を行なわせ、製品
の{ 1 1 0 }<0 0 1>集積度を高めるた
めに不可欠である。
の{ 1 1 0 }<0 0 1>集積度を高めるた
めに不可欠である。
析出分散相としてMnS単独、AIN単独、あるいはA
INおよびMnS併用が一般的に利用されているが、さ
らにMnSe,VN,TiN々どいかなる形態の析出分
散相でも本発明は適用できる。
INおよびMnS併用が一般的に利用されているが、さ
らにMnSe,VN,TiN々どいかなる形態の析出分
散相でも本発明は適用できる。
その他、Cu ,Nx tCr ,MotSb,Pなど
の溶質原子を一方向性電磁鋼板の製造において意識的に
添加する場合がしばしばあるが、これらの場合において
も本発明の効果は失なわない。
の溶質原子を一方向性電磁鋼板の製造において意識的に
添加する場合がしばしばあるが、これらの場合において
も本発明の効果は失なわない。
上述した成分を含有する溶鋼は、転炉、電気炉、平炉な
ど全ての精錬法によるものが適用できる。
ど全ての精錬法によるものが適用できる。
スラブの鋳造方法としては線状細粒の発生し易い連続鋳
造法に対し、本発明は特に効果的であるが、造塊一分塊
法によって得だスラブの処理についても線状細粒の発生
する場合があるので、本発明はこの造塊法による一方向
性電磁鋼板の製造にも適用出来る。
造法に対し、本発明は特に効果的であるが、造塊一分塊
法によって得だスラブの処理についても線状細粒の発生
する場合があるので、本発明はこの造塊法による一方向
性電磁鋼板の製造にも適用出来る。
さらに、本発明の効果には線状細粒の発生しない正常な
2次再結晶が発生する工程処理について、製品の{11
0}<001>集積度を高める作用があり磁束密度B8
が向上するので全べての鋳造方法に適用出来る。
2次再結晶が発生する工程処理について、製品の{11
0}<001>集積度を高める作用があり磁束密度B8
が向上するので全べての鋳造方法に適用出来る。
このようなスラブは、通常の場合、加熱後に熱延により
熱延板とする。
熱延板とする。
最近、省エネルギーのために、連続鋳造後、あるいは分
塊圧延後にスラブを冷却するとと々く、スラブ顕熱を利
用して直接に熱延する方法が盛んであるが、このよう々
直接熱延を採用しても良い,この熱延板は必要に応じて
焼鈍する。
塊圧延後にスラブを冷却するとと々く、スラブ顕熱を利
用して直接に熱延する方法が盛んであるが、このよう々
直接熱延を採用しても良い,この熱延板は必要に応じて
焼鈍する。
その後、1回圧延工程、あるいは2回圧延工程で処理し
最終板厚とする。
最終板厚とする。
引続く脱炭焼鈍、焼鈍分離剤の塗布、仕上焼鈍は公知の
方法をそのまま行なえば良い。
方法をそのまま行なえば良い。
上記工程において本発明の特徴は既に述べたように熱延
方法にある。
方法にある。
熱延はスラブ厚が150〜300mmと厚い場合、複数
回のパスで行なう粗熱延と仕上熱延とから成るのが一般
的であり、所定温度にあるスラブを粗熱延により所定厚
みの鋼帯とした後、引続く仕上熱延で所定厚の熱延板と
する。
回のパスで行なう粗熱延と仕上熱延とから成るのが一般
的であり、所定温度にあるスラブを粗熱延により所定厚
みの鋼帯とした後、引続く仕上熱延で所定厚の熱延板と
する。
スラブ厚が30〜100mmと薄い場合、粗熱延は省略
され、直接に仕上熱延により熱延板とする。
され、直接に仕上熱延により熱延板とする。
従来から行なわれている熱延では上部ワークロールと下
部ワークロールとの軸線は水平面内で完全に一致させた
状態で作業していた。
部ワークロールとの軸線は水平面内で完全に一致させた
状態で作業していた。
これに対し、本発明では上部ワークロールと下部ワーク
ロールの軸線が互いに平行で々い状態、いわゆるロール
、クロス方式で熱延することに特徴がある。
ロールの軸線が互いに平行で々い状態、いわゆるロール
、クロス方式で熱延することに特徴がある。
このようなロール、クロス方式の圧延方法は例えば、特
公昭37−1568号公報あるいは特開昭55−649
08号公報に示されている如く公知の技術であるが、こ
れらの方法の目的とする所は、通常は中凸の板厚分布(
板幅中央部で厚く、板端部で薄い板厚分布)に々るもの
を、上下ロールを交叉させる事によって中凹あるいは板
幅方向に均一な板厚分布を得る事であって、上下ロール
を交叉させる事によって圧延機の材質がどのように変わ
るかという事については何ら開示されていない。
公昭37−1568号公報あるいは特開昭55−649
08号公報に示されている如く公知の技術であるが、こ
れらの方法の目的とする所は、通常は中凸の板厚分布(
板幅中央部で厚く、板端部で薄い板厚分布)に々るもの
を、上下ロールを交叉させる事によって中凹あるいは板
幅方向に均一な板厚分布を得る事であって、上下ロール
を交叉させる事によって圧延機の材質がどのように変わ
るかという事については何ら開示されていない。
本発明者らは、上記のロール、クロス方式の圧延による
材質への影響について実験研究を行なった結果、以下に
説明する如く、一方向性電磁鋼板の熱間圧延にロール、
クロス方式の圧延を適用する事によって多犬の効果があ
る事を発見し、本発明をなしたものである。
材質への影響について実験研究を行なった結果、以下に
説明する如く、一方向性電磁鋼板の熱間圧延にロール、
クロス方式の圧延を適用する事によって多犬の効果があ
る事を発見し、本発明をなしたものである。
このロール、クロス方式の熱延で磁束密度が向上し、か
つ線状細粒の発生が無くなる明確な冶金的理由はいまの
ところ不明であるが、ロール、クロス方式の圧延の特性
として圧延方向に対して直角方向の塑性歪が現われると
とにより、適切な金属組織が得られるためであろうと考
えられる。
つ線状細粒の発生が無くなる明確な冶金的理由はいまの
ところ不明であるが、ロール、クロス方式の圧延の特性
として圧延方向に対して直角方向の塑性歪が現われると
とにより、適切な金属組織が得られるためであろうと考
えられる。
交叉角が大きくなるほど磁性向上効果が大きく々るが、
圧延可能性からいうと約3゜以上の交叉角は困難になる
。
圧延可能性からいうと約3゜以上の交叉角は困難になる
。
磁性向上効果と圧延性とを勘案すると交叉角10゜前後
が望ましい。
が望ましい。
クロス、ロール方式の熱延を行なう際の材料温度はケイ
素含有鋼において熱延中に再結晶のし易い1160〜8
50°C程度の範囲が望ましく、との範囲であれば1パ
スだけのクロス、ロール熱延でも良い。
素含有鋼において熱延中に再結晶のし易い1160〜8
50°C程度の範囲が望ましく、との範囲であれば1パ
スだけのクロス、ロール熱延でも良い。
複数パスについてクロス、ロール熱延を行なうほどに磁
性向上効果は大きくなるが、その実施は熱延作業の実態
に即して行なう必要がある。
性向上効果は大きくなるが、その実施は熱延作業の実態
に即して行なう必要がある。
このロール、クロス方式の熱延と、さらに上部ワークロ
ールと下部ワークロールとの周速が互いに異なるいわゆ
る異周速熱延とを同一パス、あるいは異なったパスで組
合せて行なうと、線状細粒に対する防止効果は極めて大
きく、板厚0287nr/1以下の薄手製品においても
線状細粒の発生を防止する。
ールと下部ワークロールとの周速が互いに異なるいわゆ
る異周速熱延とを同一パス、あるいは異なったパスで組
合せて行なうと、線状細粒に対する防止効果は極めて大
きく、板厚0287nr/1以下の薄手製品においても
線状細粒の発生を防止する。
次に実験データによって本発明を説明する。
C:0.040%、Si:3.10%、Mn:o.o7
f0、S:0.030%、s o I A l ’00
35係、TN:0.008%を含有する40厚×200
長×100巾mmのケイ素鋼スラブを40枚準備した。
f0、S:0.030%、s o I A l ’00
35係、TN:0.008%を含有する40厚×200
長×100巾mmのケイ素鋼スラブを40枚準備した。
このスラブを1400゜Cに加熱後、各10枚ずつ4種
類の熱延、(1)通常(同周速十ロール、クロスなし)
、(2)異周速(上部ワークロールと下部ワークロール
の回転数に25係の差をつけた)十ロール、クロスなし
、(3)同周速十ロール、クロス(上部ワークロールと
下部ワークロールとの軸線を水平面内で互いに1゜交叉
させた)、(4)異周速(上部ワークロールと下部ワー
クロールの回転数に25%の差をつけた)十ロール、ク
ロス(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線を
水平面内で互いに1゜交叉させた)で3パスで2.2m
mの熱延板にした。
類の熱延、(1)通常(同周速十ロール、クロスなし)
、(2)異周速(上部ワークロールと下部ワークロール
の回転数に25係の差をつけた)十ロール、クロスなし
、(3)同周速十ロール、クロス(上部ワークロールと
下部ワークロールとの軸線を水平面内で互いに1゜交叉
させた)、(4)異周速(上部ワークロールと下部ワー
クロールの回転数に25%の差をつけた)十ロール、ク
ロス(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線を
水平面内で互いに1゜交叉させた)で3パスで2.2m
mの熱延板にした。
この時の1パス目は約1320℃、2パス目は約111
0゜C, 3パス目は約830°Cであり、それぞれ
の圧下率はほぼ等圧下率配分であった。
0゜C, 3パス目は約830°Cであり、それぞれ
の圧下率はほぼ等圧下率配分であった。
この熱延板を1120℃×2minの焼鈍後、10パス
の冷延で0.30mm、0.2 8mm, 0.2
5mmの板厚壕で冷延した。
の冷延で0.30mm、0.2 8mm, 0.2
5mmの板厚壕で冷延した。
この冷延各パス間で150℃X 3 m i nの加熱
を行なった。
を行なった。
さらに冷延板を840℃X4minだけ湿水素中で脱炭
焼鈍1〜、MgOを塗布、乾燥後、12000CX20
hrの仕上焼鈍を行なった。
焼鈍1〜、MgOを塗布、乾燥後、12000CX20
hrの仕上焼鈍を行なった。
この製品の線状細粒の発生程度を第1図に示す。
同図から判るように、通常熱延に比べロール、クロス方
式の熱延を行なったものは線状細粒が減少しており、特
に0.25mmの薄板厚の製品で異周速熱延とロール、
クロス方式の熱延との糾合せ効果が顕著である。
式の熱延を行なったものは線状細粒が減少しており、特
に0.25mmの薄板厚の製品で異周速熱延とロール、
クロス方式の熱延との糾合せ効果が顕著である。
次に線状細粒の発生が無い場合の磁束密度B8Tに対す
る本発明の効果を実験データによって説明する。
る本発明の効果を実験データによって説明する。
c:o.o6o%、Si:2.90%、Mn:0。
08係、S : 0.030%, so IAI :0
.028%、TN:0.009%を含有する40厚×2
00長×100巾mynのケイ素鋼スラブを20枚準備
した。
.028%、TN:0.009%を含有する40厚×2
00長×100巾mynのケイ素鋼スラブを20枚準備
した。
このスラブを1330℃に加熱後、各10枚ずつ2種類
の熱延、(1)通常(同周速十ロール・クロスナシ)、
(2)同周速十ロール●クロス(上部ワークロールと下
部ワークロールとの軸線を水平面内で互いに1.5゜交
叉させた)、で3パスで2.2mmの熱延板にした。
の熱延、(1)通常(同周速十ロール・クロスナシ)、
(2)同周速十ロール●クロス(上部ワークロールと下
部ワークロールとの軸線を水平面内で互いに1.5゜交
叉させた)、で3パスで2.2mmの熱延板にした。
この時の1パス目は1280°C、2パス目は1070
℃、3パス目は790°Cであり、それぞれの圧下率は
等圧下率配分であった。
℃、3パス目は790°Cであり、それぞれの圧下率は
等圧下率配分であった。
この熱延板を1120゜CX2minの焼鈍後、10パ
スの冷延で0.30mmの板厚まで冷延した。
スの冷延で0.30mmの板厚まで冷延した。
この冷延各パス間で200゜CX3minの加熱を行な
った。
った。
さらに冷延板を840゜C×4minだけ湿水素中で脱
炭焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、■200℃X20b
rの仕上焼鈍を行なった。
炭焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、■200℃X20b
rの仕上焼鈍を行なった。
この製品の磁束密度B8Tを第2図に示す。
同図から判るように、通常熱延に比べロール・クロス方
式の熱延を行なったものは磁束密度B8Tが高い。
式の熱延を行なったものは磁束密度B8Tが高い。
ロール、クロス方式の圧延で板形状の改良を目的とした
技術は従来からあるが、一方向性電磁鋼板の製造におい
てロール.クロス方式の熱延が磁性向上に画期的効果を
持つことを見い出したのは本発明が最初であシ、本発明
が産業界に稗益するところは極めて犬である。
技術は従来からあるが、一方向性電磁鋼板の製造におい
てロール.クロス方式の熱延が磁性向上に画期的効果を
持つことを見い出したのは本発明が最初であシ、本発明
が産業界に稗益するところは極めて犬である。
実施例 I
C:0.050%,Si:3.10%、Mn:0.07
%% S: 0.030%,so IAI :0.03
0%,TN:0.007%を含有する4 0mmN×2
0 0mm?X 1 0 0mm巾のケイ素鋼スラブ
を1420℃で加熱後、3パスで板厚2.2關に熱延し
た。
%% S: 0.030%,so IAI :0.03
0%,TN:0.007%を含有する4 0mmN×2
0 0mm?X 1 0 0mm巾のケイ素鋼スラブ
を1420℃で加熱後、3パスで板厚2.2關に熱延し
た。
この2パス目の材料温度1130℃点でロール・クロス
方式(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線を
水平面内で互いに1.5゜交叉させた)の熱延を1パス
目と3パス目を通常熱延で行なった。
方式(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線を
水平面内で互いに1.5゜交叉させた)の熱延を1パス
目と3パス目を通常熱延で行なった。
この熱延板を1120℃X 2 m i nの焼鈍後、
10パスの冷延で0.30mmの板厚まで冷延した。
10パスの冷延で0.30mmの板厚まで冷延した。
この冷延各パス間で200℃X3minの加熱を行なっ
た。
た。
さらに冷延板を840゜CX4mi nだけ湿水素中で
脱炭焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、■200°C×2
0hrの仕上焼鈍を行なった。
脱炭焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、■200°C×2
0hrの仕上焼鈍を行なった。
この製品は線状細粒の発生もなく、正常な2次再結晶組
織であシ、138=1.94Tの高い値であった。
織であシ、138=1.94Tの高い値であった。
実施例 2
C:0.055%、S i : 3.1 0%. Mn
:0.07係、S:0.025%、s o IAI :
0.030%、TN : 0.0 0 8%を含有す
る40mm厚X2 0 oJX100mm巾のケイ素鋼
スラブを1420℃で加熱後、3パスで板厚2.2mr
nに熱延した。
:0.07係、S:0.025%、s o IAI :
0.030%、TN : 0.0 0 8%を含有す
る40mm厚X2 0 oJX100mm巾のケイ素鋼
スラブを1420℃で加熱後、3パスで板厚2.2mr
nに熱延した。
この2パス目の材料温度1130゜C点でロール・クロ
ス方式(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線
を水平面内で1.5゜交叉させた)の熱延を、3パス目
の材料温度8540℃点で異周速熱延(上部ワークロー
ルと下部ワークロールの回転数に25係の差をつけた)
を、1パス目を通常熱延で行なった。
ス方式(上部ワークロールと下部ワークロールとの軸線
を水平面内で1.5゜交叉させた)の熱延を、3パス目
の材料温度8540℃点で異周速熱延(上部ワークロー
ルと下部ワークロールの回転数に25係の差をつけた)
を、1パス目を通常熱延で行なった。
この熱延板を1120°CX2minの焼鈍後、10パ
スの冷延で0.25u+の板厚まで冷延した。
スの冷延で0.25u+の板厚まで冷延した。
この冷延各パス間で200℃X 3 m i nの加熱
を行なった。
を行なった。
さらに冷延板を840℃X4minだけ湿水素中で脱炭
焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、1200℃X20hr
の仕上焼鈍を行なった。
焼鈍し、MgOを塗布、乾燥後、1200℃X20hr
の仕上焼鈍を行なった。
この製品は線状細粒の発生もなく、正常な2次再結晶組
織であシ、B8=1.94T,W1/5o= 0. 9
2W/kgの優れた磁気特性を得た。
織であシ、B8=1.94T,W1/5o= 0. 9
2W/kgの優れた磁気特性を得た。
第1図は熱延方法と線状細粒の巾との関係を示す図、第
2図は熱延方法と磁束密度B8Tとの関係を示す図であ
る。
2図は熱延方法と磁束密度B8Tとの関係を示す図であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ケイ素2.0〜4.5係、炭素o.oso係以下を
含有する一方向性電磁鋼板用スラブを熱間圧延した後、
通常の1回圧延工程あるいは2回圧延工程で処理するこ
とにより、一方向性電磁鋼板を製造する方法において、
熱間圧延中のいずれかの圧下パスにおいて、上部ワーク
ロールと下部ワークロールとの軸線が互いに平行でない
状態での熱延を少くとも1パス以上施すことを特徴とす
る線状細粒のない、かつ磁束密度の高い一方向性電磁鋼
板の製造法。 2 上部ワークロールの軸線と下部ワークロールの軸線
との交差角が0.3゜以上である特許請求の範囲第1項
記載の方法。 3 ケイ素2.0〜45係、炭素o.oso係以下を含
有する一方向性電磁鋼板用スラブを熱間圧延した後、通
常の1回圧延工程あるいは2回圧延工程で処理す゛るこ
とにより、一方向性電磁鋼板を製造する方法において、
上部ワークロールと下部ワークロールの軸線が互いに平
行でない状態での熱延と、上部ワークロールと下部ワー
クロールとの周速が互いに異なる異周速熱延とを同一パ
ス、あるいは異なったパスで、それぞれ少くとも1パス
以上施すことを特徴とする線状細粒のない、かつ磁束密
度の高い一方向性電磁鋼板の製造法。 4 上部ワークロールの軸線と下部ワークロールの軸線
との交差角が0.3゜以上である特許請求の範囲第3項
記載の方法。 5 上部ワークロールの周速vUと下部ワークロールの
周速V,との比VRがVU>Vlの時■。 一■1J/v1≧1。 05、v1>?Uの時V, =V1 / VU≧1.0
5となる特許請求の範囲第3項記載の方法。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56083072A JPS597768B2 (ja) | 1981-05-30 | 1981-05-30 | 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法 |
US06/381,878 US4437909A (en) | 1981-05-30 | 1982-05-25 | Process for producing a grain-oriented silicon steel sheet or strip having excellent magnetic properties |
GB08215242A GB2101024B (en) | 1981-05-30 | 1982-05-25 | Process for producing grain-oriented silicon steel sheet or strip |
BE0/208225A BE893358A (fr) | 1981-05-30 | 1982-05-28 | Procede de production de toles ou feuillards d'acier au silicium a grains orientes, et toles ou feuillards ainsi obtenus |
FR8209822A FR2506783B1 (fr) | 1981-05-30 | 1982-05-28 | Procede pour fabriquer une feuille ou un feuillard d'acier au silicium a grain oriente ayant d'excellentes proprietes magnetiques |
DE3220307A DE3220307C2 (de) | 1981-05-30 | 1982-05-28 | Verfahren zum Herstellen von kornorientiertem Siciliumstahlblech oder -band |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56083072A JPS597768B2 (ja) | 1981-05-30 | 1981-05-30 | 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57198215A JPS57198215A (en) | 1982-12-04 |
JPS597768B2 true JPS597768B2 (ja) | 1984-02-21 |
Family
ID=13791968
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56083072A Expired JPS597768B2 (ja) | 1981-05-30 | 1981-05-30 | 磁性の優れた一方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4437909A (ja) |
JP (1) | JPS597768B2 (ja) |
BE (1) | BE893358A (ja) |
DE (1) | DE3220307C2 (ja) |
FR (1) | FR2506783B1 (ja) |
GB (1) | GB2101024B (ja) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59208020A (ja) * | 1983-05-12 | 1984-11-26 | Nippon Steel Corp | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO1990013673A1 (fr) * | 1989-05-08 | 1990-11-15 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de production de feuilles d'acier au silicium undirectionnel presentant d'excellentes caracteristiques magnetiques |
DE69129130T2 (de) * | 1990-04-12 | 1998-10-22 | Nippon Steel Corp | Verfahren zum Herstellen doppeltorientierter Elektrobleche mit hoher magnetischer Flussdichte |
NL1018817C2 (nl) * | 2001-08-24 | 2003-02-25 | Corus Technology B V | Werkwijze voor het bewerken van een continu gegoten metalen plak of band, en aldus vervaardigde plaat of band. |
NL1018814C2 (nl) * | 2001-08-24 | 2003-02-25 | Corus Technology B V | Inrichting voor het bewerken van een metalen plak, plaat of band en daarmee vervaardigd product. |
NL1018815C2 (nl) | 2001-08-24 | 2003-02-25 | Corus Technology B V | Werkwijze voor het bewerken van een metalen plak of knuppel, en daarmee vervaardigd product. |
JP5001611B2 (ja) * | 2006-09-13 | 2012-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 高磁束密度方向性珪素鋼板の製造方法 |
CN103071677B (zh) * | 2012-12-29 | 2015-09-09 | 东北大学 | 一种异步轧制技术制备取向硅钢的方法 |
KR101594393B1 (ko) * | 2013-09-11 | 2016-02-16 | 금오공과대학교 산학협력단 | 비대칭압연에 의한 goss 집합조직을 가지는 전기강판의 제조방법 |
WO2016039505A1 (ko) * | 2014-09-11 | 2016-03-17 | 금오공과대학교 산학협력단 | 비대칭압연에 의한 goss 집합조직을 가지는 전기강판의 제조방법 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1898061A (en) * | 1929-09-27 | 1933-02-21 | Allegheny Steel Co | Treatment of electrical sheet steels |
BE790798A (fr) * | 1971-11-04 | 1973-02-15 | Armco Steel Corp | Procédé de fabrication de fer au silicium à orientation cube-sur-arete à partir de brames coulées |
JPS5564908A (en) * | 1978-11-13 | 1980-05-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Four-stage rolling mill |
JPS585970B2 (ja) * | 1979-05-16 | 1983-02-02 | 新日本製鐵株式会社 | 線状細粒のない一方向性珪素鋼板の製造方法 |
-
1981
- 1981-05-30 JP JP56083072A patent/JPS597768B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-05-25 GB GB08215242A patent/GB2101024B/en not_active Expired
- 1982-05-25 US US06/381,878 patent/US4437909A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-05-28 DE DE3220307A patent/DE3220307C2/de not_active Expired
- 1982-05-28 BE BE0/208225A patent/BE893358A/fr not_active IP Right Cessation
- 1982-05-28 FR FR8209822A patent/FR2506783B1/fr not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3220307C2 (de) | 1985-01-24 |
JPS57198215A (en) | 1982-12-04 |
BE893358A (fr) | 1982-09-16 |
US4437909A (en) | 1984-03-20 |
GB2101024B (en) | 1985-08-14 |
GB2101024A (en) | 1983-01-12 |
DE3220307A1 (de) | 1982-12-23 |
FR2506783A1 (fr) | 1982-12-03 |
FR2506783B1 (fr) | 1986-10-31 |
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