JPS58491B2 - ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウ - Google Patents
ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウInfo
- Publication number
- JPS58491B2 JPS58491B2 JP50026162A JP2616275A JPS58491B2 JP S58491 B2 JPS58491 B2 JP S58491B2 JP 50026162 A JP50026162 A JP 50026162A JP 2616275 A JP2616275 A JP 2616275A JP S58491 B2 JPS58491 B2 JP S58491B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- long time
- magnetic flux
- flux density
- hot
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は無方向性電気鉄板、特に磁束密度の高い無方向
性電気鉄板の製造方法に関するものである。
性電気鉄板の製造方法に関するものである。
冷間圧延無方向性電気鉄板の製造方法は、一般に鋼スラ
ブ→熱間圧延→冷間圧延→焼鈍（含脱炭焼鈍）→絶縁皮
膜塗布（冷延、焼鈍を２回繰返す場合もある）の工程に
よって製造されている。
ブ→熱間圧延→冷間圧延→焼鈍（含脱炭焼鈍）→絶縁皮
膜塗布（冷延、焼鈍を２回繰返す場合もある）の工程に
よって製造されている。
本発明者らはこのような製造工程にて製造される冷間圧
延無方向性電気鉄板の特に磁束密度を向上せしめる方法
について検討した。
延無方向性電気鉄板の特に磁束密度を向上せしめる方法
について検討した。
その結果この工程中の熱延板において炭化物（鉄炭化物
）の形状および分布状態を適正にし、かつ冷間圧延後の
焼鈍時の急速加熱することが、高磁束密度化に大きく寄
与することを見い出し、本発明を完成せしめた。
）の形状および分布状態を適正にし、かつ冷間圧延後の
焼鈍時の急速加熱することが、高磁束密度化に大きく寄
与することを見い出し、本発明を完成せしめた。
すなわち本発明は、Ｃ０，０１〜０．１％、Ｓ１３．５
％以下を含む鋼スラブを熱間圧延したのち、冷間圧延、
焼鈍して無方向性電気鉄板を製造するにあだって、熱間
圧延後の巻取温度を５００℃以下とするか、あるいは熱
間圧延後急冷しその後３００〜５００℃に保持して炭化
物を析出せしめ、さらに焼鈍の際の加熱速度を１００℃
／分以上とすることを特徴とする磁束密度の高い無方向
性電気鉄板の製造方法；である。
％以下を含む鋼スラブを熱間圧延したのち、冷間圧延、
焼鈍して無方向性電気鉄板を製造するにあだって、熱間
圧延後の巻取温度を５００℃以下とするか、あるいは熱
間圧延後急冷しその後３００〜５００℃に保持して炭化
物を析出せしめ、さらに焼鈍の際の加熱速度を１００℃
／分以上とすることを特徴とする磁束密度の高い無方向
性電気鉄板の製造方法；である。
熱延板における炭化物の形状、分布等は冷間圧延の際の
変形挙動に影響を与え、再結晶集合組織を変化させるの
と同時に、焼鈍による再結晶の際の炭素の再固溶に影響
をおよぼし、これによっても再結晶集合組織を変化させ
、ひいては磁束密度を変化させる。
変形挙動に影響を与え、再結晶集合組織を変化させるの
と同時に、焼鈍による再結晶の際の炭素の再固溶に影響
をおよぼし、これによっても再結晶集合組織を変化させ
、ひいては磁束密度を変化させる。
しだがって熱延板段階での炭化物の形状、分布を適正に
することが必要となる。
することが必要となる。
この熱延板段階で適正な炭化物の状態をつくり出すため
には、熱延板中の過飽和の炭素を５００℃以下の温度で
析出させたものが最も望ましいことが知られた。
には、熱延板中の過飽和の炭素を５００℃以下の温度で
析出させたものが最も望ましいことが知られた。
そこで本発明ではこの手段として、熱延板を５００℃以
下で巻取るか、あるいは熱延板を急冷した後３００〜５
００℃に保持（望ましくは５分以上）して、炭化物を析
出せしめる手段を採用した。
下で巻取るか、あるいは熱延板を急冷した後３００〜５
００℃に保持（望ましくは５分以上）して、炭化物を析
出せしめる手段を採用した。
なお、急冷後析出処理をする場合には、処理前６５０℃
以上に加熱して炭素の溶体化処理することも出来る。
以上に加熱して炭素の溶体化処理することも出来る。
このようにして処理された熱延板は、酸洗いの後冷間圧
延されて所要の厚みとされるが、本発明ではこの冷延後
の焼鈍時の加熱速度が重要な意味をもつ。
延されて所要の厚みとされるが、本発明ではこの冷延後
の焼鈍時の加熱速度が重要な意味をもつ。
すなわち連続焼鈍等により加熱速度をはやめることによ
り、炭化物と再固溶と、回復および再結晶とが競合し、
最終的に高い磁束密度の無方向性電気鉄板が得られるの
である。
り、炭化物と再固溶と、回復および再結晶とが競合し、
最終的に高い磁束密度の無方向性電気鉄板が得られるの
である。
このだめの加熱速度は少なくとも１００℃／分以上でな
ければならない。
ければならない。
このような加熱速度で７００〜９００℃に昇温され、焼
鈍が行なわれる。
鈍が行なわれる。
このような本発明の方法に用いられる鋼は、Ｃ０１０１
〜０．１％、Ｓｉ３．５％以下であることが必要である
。
〜０．１％、Ｓｉ３．５％以下であることが必要である
。
Ｃは粒内および粒界の炭化物のコントロールという本発
明方法において重要な役割をはだすものであり、少なく
とも０．０１％以上含有せしめる必要があるが、一方０
．１％を越えると、焼鈍時の脱炭が困難となり、製品の
磁気的性質に悪影響をおよぼすことになる。
明方法において重要な役割をはだすものであり、少なく
とも０．０１％以上含有せしめる必要があるが、一方０
．１％を越えると、焼鈍時の脱炭が困難となり、製品の
磁気的性質に悪影響をおよぼすことになる。
またＳｉは３．５％を越えると冷間圧廷が著しく困難に
なるため、３．５％以下含有させる。
なるため、３．５％以下含有させる。
なお必要に応じて０．１〜０．５％のＡＩが添加される
が、この程度のＡＩの添加はさしつかえない。
が、この程度のＡＩの添加はさしつかえない。
次に本発明の実施例を比較例と共に示す。
実施例１゜
Ｃ０，０３８％、Ｓｉ０．４％を含む鋼スラブを仕上温
度８８０℃で熱延したのち急冷した。
度８８０℃で熱延したのち急冷した。
これを分割し、それぞれ、３００℃Ｘ３ｈｒ。
４００℃Ｘ２ｈｒ、５００℃Ｘ１ｈｒ、６００℃Ｘ１ｈ
ｒｐ７００℃Ｘ１ｈｒの熱延板析出処理を行ない、徐冷
した。
ｒｐ７００℃Ｘ１ｈｒの熱延板析出処理を行ない、徐冷
した。
これらを７５％冷延したのち、８００℃にて脱炭焼鈍を
行なった。
行なった。
焼鈍の際の加熱速度は６．５℃／ｍｉｎ及び８５０℃／
ｍｉｎとした。
ｍｉｎとした。
脱炭焼鈍板から、エプスタイン試験片を採取し、ＪＩＳ
に定められた方法で磁束密度を測定した。
に定められた方法で磁束密度を測定した。
結果を第１図に示す。
磁束密度は析出処理温度が５００℃以下の場合に高くな
り、それより高い場合には低下する、５００℃の場合が
最も高い磁束密度を示している。
り、それより高い場合には低下する、５００℃の場合が
最も高い磁束密度を示している。
この傾向は加熱速度にかゝわらず同様であるが、急熱し
た場合には熱延板析出処理による変化は、一層効果的に
あられれ、５００℃以下で析出させた場合には磁束密度
の増加が、非常に顕著である。
た場合には熱延板析出処理による変化は、一層効果的に
あられれ、５００℃以下で析出させた場合には磁束密度
の増加が、非常に顕著である。
実施例２゜
Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：１．０１％、Ａｌ：０．１９
％を含む鋼スラブを仕上温度８６０℃で熱延したのち、
急冷した。
％を含む鋼スラブを仕上温度８６０℃で熱延したのち、
急冷した。
これらを５分割し、実施例１．と同じ処理を行なった。
結果を第２図に示す。この場合にも実施例１に述べたこ
とと同様の結果か得られ、５００℃以下の析出処理の場
合に磁束密度の増加が見られ、さらに急熱することによ
って、この増加は、一層顕著になる。
とと同様の結果か得られ、５００℃以下の析出処理の場
合に磁束密度の増加が見られ、さらに急熱することによ
って、この増加は、一層顕著になる。
実施例３゜
Ｃ：０．０４０％、Ｓｉ：３．１０％、Ａｌ：０．３８
％を含む鋼スラブを仕上温度８４０℃で熱延したのち急
冷した。
％を含む鋼スラブを仕上温度８４０℃で熱延したのち急
冷した。
これらを５分割し、実施例１．と同じ処理を行なった。
結果を第３図に示す。この場合にも実施例１１、実施例
２．と同様の結果が得られ、５００℃以下の析出処理の
場合に磁束密度の増加が見られ、さらに急熱することに
よってこの増加は、一層顕著になる。
２．と同様の結果が得られ、５００℃以下の析出処理の
場合に磁束密度の増加が見られ、さらに急熱することに
よってこの増加は、一層顕著になる。
実施例４
熱間圧延後の巻取温度を５００℃以下とする実施例とし
て、前記実施例１〜３とほぼ同一組成の３種類の鋼スラ
ブを分割し、それぞれ、下記第１表に示す熱延仕上温度
および熱延巻取温度で各々熱延、巻取後、７５％冷延し
たのち、８００℃にて脱炭焼鈍を行なった。
て、前記実施例１〜３とほぼ同一組成の３種類の鋼スラ
ブを分割し、それぞれ、下記第１表に示す熱延仕上温度
および熱延巻取温度で各々熱延、巻取後、７５％冷延し
たのち、８００℃にて脱炭焼鈍を行なった。
焼鈍の際の加熱速度は６．５℃／ｍｉｎ及び８５０℃ｍ
ｉｎとした。
ｉｎとした。
脱炭焼鈍板からエプスタイン試験片を採取し、ＪＩＳに
定められた方法で磁束密度を測定した。
定められた方法で磁束密度を測定した。
結果を第４〜６図に示す。
これらの図から明らかなとおり、熱延巻取温度を５００
℃以下とする場合、熱延後急冷その後３００℃〜５００
℃に５分以上保持する場合と同様に、磁束密度が増加し
、さらに會暁鈍時急熱することにより高い値が得られる
。
℃以下とする場合、熱延後急冷その後３００℃〜５００
℃に５分以上保持する場合と同様に、磁束密度が増加し
、さらに會暁鈍時急熱することにより高い値が得られる
。
以上述べて来たように、本発明の方法によれば、磁束密
度の増加は、第１図に示されているごとく０．４％Ｓｉ
鋼では０．０４〜０．０６ｗｂ／ｍ２程度にもなり、こ
れはＪＩＳ規格に示されている最低級種と最高級様の磁
束密度の差が０．１ｗｂ／ｍ２であることを考えると磁
束密度の飛躍的な増加である。
度の増加は、第１図に示されているごとく０．４％Ｓｉ
鋼では０．０４〜０．０６ｗｂ／ｍ２程度にもなり、こ
れはＪＩＳ規格に示されている最低級種と最高級様の磁
束密度の差が０．１ｗｂ／ｍ２であることを考えると磁
束密度の飛躍的な増加である。
さらに、第１〜第６図に示されているように、本発明の
効果は低Ｓｉ鋼はど著るしいが、無方向性電気鉄板では
一般に低Ｓｉ鋼（低級品種）はど高い磁束密度が要求さ
れるだめ、この点でも本発明は非常に有効である。
効果は低Ｓｉ鋼はど著るしいが、無方向性電気鉄板では
一般に低Ｓｉ鋼（低級品種）はど高い磁束密度が要求さ
れるだめ、この点でも本発明は非常に有効である。
第１〜６図はそれぞれ０．４係Ｓｉ、１係Ｓｉ。
３％Ｓｉ鋼について本発明の方法とその他の方法とによ
り無方向性電気鉄板を製造したときの析出処理温度と磁
束密度との関係を示すグラフである。
り無方向性電気鉄板を製造したときの析出処理温度と磁
束密度との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- ＩＣ０，０１〜０．１％、８１３．５％以下を含む鋼ス
ラブを熱間圧延したのち、冷間圧延、焼鈍して無方向性
電気鉄板を製造するにあたって、熱間圧延後の巻取温度
を５００℃以下とするか、あるいは熱間圧延後急冷しそ
の後３００〜５００℃に保持して、炭化物を析出せしめ
、さらに焼鈍の際の加熱速度を、１００℃／分以上とす
ることを特徴とする磁束密度の高い無方向性鉄板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50026162A JPS58491B2 (ja) | 1975-03-03 | 1975-03-03 | ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50026162A JPS58491B2 (ja) | 1975-03-03 | 1975-03-03 | ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51100926A JPS51100926A (ja) | 1976-09-06 |
| JPS58491B2 true JPS58491B2 (ja) | 1983-01-06 |
Family
ID=12185847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50026162A Expired JPS58491B2 (ja) | 1975-03-03 | 1975-03-03 | ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58491B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118381A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sanden Corp | ブライン冷却システム |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5716121A (en) * | 1980-06-30 | 1982-01-27 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of nonoriented electric iron plate |
| JPS5845352A (ja) * | 1981-09-11 | 1983-03-16 | Kawasaki Steel Corp | 打抜性の優れたセミプロセス電磁鋼板とその製造方法 |
-
1975
- 1975-03-03 JP JP50026162A patent/JPS58491B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02118381A (ja) * | 1988-10-27 | 1990-05-02 | Sanden Corp | ブライン冷却システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51100926A (ja) | 1976-09-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2782086B2 (ja) | 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5813606B2 (ja) | ジキトクセイノ キワメテ スグレタ イツホウコウセイケイソコウタイバンノ セイゾウホウホウ | |
| JPH08188824A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100831756B1 (ko) | 그레인 방향성 전기 강 스트립의 제조시 억제제 분포를조절하는 방법 | |
| JPH04120216A (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS58491B2 (ja) | ジソクミツドノタカイムホウコウセイデンキテツパンノ セイゾウホウホウ | |
| KR101130724B1 (ko) | 자기적 성질이 균일한 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPH032323A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06192736A (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH04301035A (ja) | 長手方向の磁気特性が均一な方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS6114208B2 (ja) | ||
| JPH0351770B2 (ja) | ||
| JPH0762437A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH01309924A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS5974222A (ja) | 電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH01162725A (ja) | 磁気特性の良好な珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH04346621A (ja) | 磁気特性が優れかつ表面外観の良い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2560090B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0257125B2 (ja) | ||
| JPH0798976B2 (ja) | 鉄損の低い薄手高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6256205B2 (ja) | ||
| JP2726295B2 (ja) | 磁気特性及び表面性状の優れた方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH0277526A (ja) | 低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100817156B1 (ko) | 자기적 성질이 뛰어난 방향성 전기강판의 제조방법 | |
| JPS62199720A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |