JPS5974222A - 電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS5974222A JPS5974222A JP18346382A JP18346382A JPS5974222A JP S5974222 A JPS5974222 A JP S5974222A JP 18346382 A JP18346382 A JP 18346382A JP 18346382 A JP18346382 A JP 18346382A JP S5974222 A JPS5974222 A JP S5974222A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法に関する。
法に関する。
近年省エネルギーの必要性から、各種電気機器の鉄心用
素材の電磁鋼板の特性向上が要求されることに加えて電
磁鋼板製造の際における省エネルギー化も望″まれるわ
けであり、この発明はこれらの要請をあわせ有利に満足
させようとするものである。
素材の電磁鋼板の特性向上が要求されることに加えて電
磁鋼板製造の際における省エネルギー化も望″まれるわ
けであり、この発明はこれらの要請をあわせ有利に満足
させようとするものである。
通常この種の電磁鋼板の製造過程における熱間圧延では
、スラブを均熱炉で加熱後粗圧延機に送って中間厚みま
で圧延をし、次−で仕上圧延機で所定の熱延板厚みに圧
延をする間に、粗圧延機は４〜６パス、仕上圧延機は６
〜８バスにわたらせて、熱間圧延を終了するまでその各
パスごとの圧下率を、特定の不タンドに過大な負荷がか
がらぬよう、また仕上形状が良くなるよう考慮して決め
られる。すなわち通常のパススケジュールは、粗圧延機
で各スタンド共２０〜４０チ位の圧下率においてほｙ一
様にする一方、仕上圧延機で最初のスタンドの圧下率を
４０％前後、引続いて各パス毎に圧下率を減少させ、最
終スタンドでけほソ１０〜１５％位にするのが普通であ
る。
、スラブを均熱炉で加熱後粗圧延機に送って中間厚みま
で圧延をし、次−で仕上圧延機で所定の熱延板厚みに圧
延をする間に、粗圧延機は４〜６パス、仕上圧延機は６
〜８バスにわたらせて、熱間圧延を終了するまでその各
パスごとの圧下率を、特定の不タンドに過大な負荷がか
がらぬよう、また仕上形状が良くなるよう考慮して決め
られる。すなわち通常のパススケジュールは、粗圧延機
で各スタンド共２０〜４０チ位の圧下率においてほｙ一
様にする一方、仕上圧延機で最初のスタンドの圧下率を
４０％前後、引続いて各パス毎に圧下率を減少させ、最
終スタンドでけほソ１０〜１５％位にするのが普通であ
る。
このようにして熱間圧延された熱延板はランチウドテー
ブルを通ってダウンコイラーで巻取られ巻取り時の温度
は通常６５０℃以下である。
ブルを通ってダウンコイラーで巻取られ巻取り時の温度
は通常６５０℃以下である。
このようにして得られた電磁鋼板用素材としての熱延板
は、Ｓｌを約１．７重量係（以下成分量について単にチ
で示す）以上含む場合に一部表層部は再結晶しているが
中心部は未再結晶組織である。
は、Ｓｌを約１．７重量係（以下成分量について単にチ
で示す）以上含む場合に一部表層部は再結晶しているが
中心部は未再結晶組織である。
そのためそのまま冷延法で最終板厚とし、ついで仕上焼
鈍に供したとき、電磁特性はあまり良い値が得られずオ
た圧延方向と平行な縦じわいわゆるリジングが発生し易
い。したがって一般には特性向上とりジング防止を目的
として冷延前に熱延板を焼鈍し中心部まで再結晶させる
のが普通である。
鈍に供したとき、電磁特性はあまり良い値が得られずオ
た圧延方向と平行な縦じわいわゆるリジングが発生し易
い。したがって一般には特性向上とりジング防止を目的
として冷延前に熱延板を焼鈍し中心部まで再結晶させる
のが普通である。
一方Ｓ１が１．７係未満の場合は、熱延のままでも比較
的中心部まで再結晶していてそのまま冷延してもリジン
グは発生しない。しかしその再結晶粒は微細でありその
ｔま冷延した場合、最終製品の特性の優れたものが得難
いのであり、従って特性向上を目的としてやけり熱延板
の焼鈍を施すことがある。
的中心部まで再結晶していてそのまま冷延してもリジン
グは発生しない。しかしその再結晶粒は微細でありその
ｔま冷延した場合、最終製品の特性の優れたものが得難
いのであり、従って特性向上を目的としてやけり熱延板
の焼鈍を施すことがある。
熱延板を焼鈍する場合、温度は７００〜９５０℃の範囲
で時１ｉＪＩＩＩｆｉ温度に応じて２〜８分から数時間
で行なわれる。しかしこの焼鈍には嶋然熱エネルギーを
消費し、手間もががってコストアップの原因になるので
、できれば省略することが望ましい。
で時１ｉＪＩＩＩｆｉ温度に応じて２〜８分から数時間
で行なわれる。しかしこの焼鈍には嶋然熱エネルギーを
消費し、手間もががってコストアップの原因になるので
、できれば省略することが望ましい。
そこでコイル巻取温度を高温とし自己焼鈍により再結晶
を促進して、特性向上を企てる試みが込〈つかなされて
いる。確かにコイルの巻取温度を７００℃以上とするこ
とである程度の効果はみられるが熱延板を焼鈍した場合
はどには、特性は良くならない。
を促進して、特性向上を企てる試みが込〈つかなされて
いる。確かにコイルの巻取温度を７００℃以上とするこ
とである程度の効果はみられるが熱延板を焼鈍した場合
はどには、特性は良くならない。
発明者らは、熱間圧延における仕上最終スタンドの圧下
率にっｂで検討を加えあまた実験を重ねた結果、上記の
自己焼鈍に期待するところと、重大な依存関係があるこ
とを見出踵上記の熱間圧延における、仕上最終スタンド
での圧下率と巻取温度との特定の組合せにより著しく特
性が向上することを新規に究明し、この発明を完成する
に至ったものである。
率にっｂで検討を加えあまた実験を重ねた結果、上記の
自己焼鈍に期待するところと、重大な依存関係があるこ
とを見出踵上記の熱間圧延における、仕上最終スタンド
での圧下率と巻取温度との特定の組合せにより著しく特
性が向上することを新規に究明し、この発明を完成する
に至ったものである。
この発明は、前記知見によるもので、Ｓｉ８．５％以下
、ＡＩ！： １．０ ％以下Ｔ Ｉｎ ： ０．１〜１
．０ ％ ｆ含み、ｏ ： ｏ、ｏｚ ＊以下で残部実
質的にＦｅよりなるスラブを熱間圧延して得られる熱延
板に、焼鈍せずして１回ないし２回冷延法で最終板厚と
し、ついで仕上焼鈍を行ない無方向性電磁鋼板を製造す
るに際し、熱間圧延工程における仕上最終スタンドの圧
下率を２０チ以上とすること、熱延板の巻取温度を７０
０℃以上にすることの結合により前記課題を有利に解決
するものである。
、ＡＩ！： １．０ ％以下Ｔ Ｉｎ ： ０．１〜１
．０ ％ ｆ含み、ｏ ： ｏ、ｏｚ ＊以下で残部実
質的にＦｅよりなるスラブを熱間圧延して得られる熱延
板に、焼鈍せずして１回ないし２回冷延法で最終板厚と
し、ついで仕上焼鈍を行ない無方向性電磁鋼板を製造す
るに際し、熱間圧延工程における仕上最終スタンドの圧
下率を２０チ以上とすること、熱延板の巻取温度を７０
０℃以上にすることの結合により前記課題を有利に解決
するものである。
この仕上最終スタンドの圧下率とコイル巻取温度を規制
することを組合せることにより、電磁特性が向上する理
由は以下のとおりである。
することを組合せることにより、電磁特性が向上する理
由は以下のとおりである。
熱間圧延は高温で圧延されるため圧延中に動的に回復現
象が起り、したがって圧延により導入された歪が解放さ
れ再結晶し難く、とくに仕上圧延の後半のスタンドでは
、圧下率が低くなるため導入される歪量が少なく、また
温度も下っているため再結晶し難い。
象が起り、したがって圧延により導入された歪が解放さ
れ再結晶し難く、とくに仕上圧延の後半のスタンドでは
、圧下率が低くなるため導入される歪量が少なく、また
温度も下っているため再結晶し難い。
かような動向に対し発明者らは仕上最終スタンドの圧下
率を従来はせいぜい１５チ以下であったのを、とくにＬ
２ｏ％以上にすることにより再結晶に必要な歪が十分に
導入でき、また巻取温度を７００℃以上とすることによ
り、再結晶に十分な熱エネルギーが確保でき、これらの
組合せによって、熱延板に焼鈍を施す要なくして非常に
電磁特性の優れた電磁鋼板が得られることの解明をなし
遂げたのである。
率を従来はせいぜい１５チ以下であったのを、とくにＬ
２ｏ％以上にすることにより再結晶に必要な歪が十分に
導入でき、また巻取温度を７００℃以上とすることによ
り、再結晶に十分な熱エネルギーが確保でき、これらの
組合せによって、熱延板に焼鈍を施す要なくして非常に
電磁特性の優れた電磁鋼板が得られることの解明をなし
遂げたのである。
熱延中、とくに仕上圧延中の温度降下は激しいがこれは
板厚が薄くなるにつれて、温度が下りゃずくなるためで
ある。しかし仕上最終スタンドの圧下率を上記の程度に
大きくすることは仕上最終スタンド入側までは通常より
板厚が厚い状態であることを意味し、最終スタンドまで
板温が下り難く、こうして再結晶温度を確保しやすいと
いう利点も持つ。
板厚が薄くなるにつれて、温度が下りゃずくなるためで
ある。しかし仕上最終スタンドの圧下率を上記の程度に
大きくすることは仕上最終スタンド入側までは通常より
板厚が厚い状態であることを意味し、最終スタンドまで
板温が下り難く、こうして再結晶温度を確保しやすいと
いう利点も持つ。
次にこの発明の適用に関し、けい素鋼につき成分元素を
限定する理由を述べる。
限定する理由を述べる。
Ｓｉ ＜ ８．５係
Ｓｌは比抵抗を増加させ鉄損を減少させる元素であるが
８．Ｉｓチを超えると冷延が困難となるので８、Ｉｓチ
以下とする。
８．Ｉｓチを超えると冷延が困難となるので８、Ｉｓチ
以下とする。
Ａ／＜１．０ チ
Ａ／は磁気特性を改善する元素であるが１．０チを超え
ると冷延性を劣化させるので１．０係以下とする。
ると冷延性を劣化させるので１．０係以下とする。
Ｍｎ＝０．１〜１．０ｑ６
Ｍｎけ熱延性を良くするため０．１チ以上必要であるが
ｌ！０ｑＩｂを超えると磁気特性を劣化させるので０．
１％〜１．０チの範囲とする。
ｌ！０ｑＩｂを超えると磁気特性を劣化させるので０．
１％〜１．０チの範囲とする。
ｏ ＜ｏ、ｏｓ俤
Ｃは磁気特性上好ましくない元素なので０．０２チ以下
とする。
とする。
次に製造方法につ−て更に詳しく説明する。
製鋼は平炉、転炉、電気炉など公知の方法のいずれの方
法を採っても良い。また製鋼での溶製後真空処理を施し
ても良い。要は前記成分範囲内に成分を調整することで
ある。
法を採っても良い。また製鋼での溶製後真空処理を施し
ても良い。要は前記成分範囲内に成分を調整することで
ある。
前記成分の溶鋼は鋳型に鋳込んだ後、分塊圧延によりス
ラブとしても良いし連続鋳造により直接スラブにしても
良い。
ラブとしても良いし連続鋳造により直接スラブにしても
良い。
得られたスラブは均熱炉に装入するが、その温度は通常
公知の温度で良い。
公知の温度で良い。
均熱炉より抽出されたスラブは熱間圧延に供する。熱間
圧延は粗圧延および仕上圧延よりなるが粗圧延は公知の
方法で良い。
圧延は粗圧延および仕上圧延よりなるが粗圧延は公知の
方法で良い。
粗圧延終了後仕上圧延をする時に最終スタンドの圧下率
を２０チ以上とする必要がある。圧下率は２０１以上で
あれば再結晶に必要なつまりこの発明で所期した十分な
歪エネルギーが導入される。
を２０チ以上とする必要がある。圧下率は２０１以上で
あれば再結晶に必要なつまりこの発明で所期した十分な
歪エネルギーが導入される。
なお８５チを超える圧下率は現在工業的に困難であり、
それ故事突上２０〜８５ｑＩＪの範囲内とするのであり
、この範囲内において仕上形状のさしたる悪化は予想外
にも生じない。
それ故事突上２０〜８５ｑＩＪの範囲内とするのであり
、この範囲内において仕上形状のさしたる悪化は予想外
にも生じない。
次に仕上圧延終了後コイルは巻取るが巻取時の温度は７
００℃以上とする。巻取温度を７００℃以上に確保する
ためには仕上圧延終了後速かにダウンコイラーに巻取る
必要があり、仕上圧延機に近接してダウンコイラーを設
置することが望ましい。巻取温度は１０００℃以上とす
ることは工業的に困難なので実際上は７００〜１０００
℃の範囲内となる。
００℃以上とする。巻取温度を７００℃以上に確保する
ためには仕上圧延終了後速かにダウンコイラーに巻取る
必要があり、仕上圧延機に近接してダウンコイラーを設
置することが望ましい。巻取温度は１０００℃以上とす
ることは工業的に困難なので実際上は７００〜１０００
℃の範囲内となる。
かくして得られた熱延板は、焼鈍を行うことなくｍ洗後
通常の冷延工程に供する。冷延は１回法でも中間焼鈍を
挾む２回法でも良くまた最終焼鈍後再冷延しても良い。
通常の冷延工程に供する。冷延は１回法でも中間焼鈍を
挾む２回法でも良くまた最終焼鈍後再冷延しても良い。
このようにして得られる電磁鋼板は以下の実施例で示す
ように磁気特性が優れている。
ように磁気特性が優れている。
実施例 ｌ
Ｓｉ ： ８，２１９！ｉとＡＩ！： ０，６％および
Ｉｎ ： ０．２１を含み、０ ： ０，００８１ Ｓ
： ０．００１１． ｆｉ素：ｏ、ｏｏｏｓチおよ
びＮ ： （１，００１４係であって残部実質的にＦθ
の組成に成る２８０−厚さの連鋳スラブを、均熱炉で１
２８０℃に加熱後、熱間圧延で２ｍｍ厚さとした。
Ｉｎ ： ０．２１を含み、０ ： ０，００８１ Ｓ
： ０．００１１． ｆｉ素：ｏ、ｏｏｏｓチおよ
びＮ ： （１，００１４係であって残部実質的にＦθ
の組成に成る２８０−厚さの連鋳スラブを、均熱炉で１
２８０℃に加熱後、熱間圧延で２ｍｍ厚さとした。
この熱間圧延における仕上最終スタンドの圧下率および
巻取温度を表１のように変えた各熱延板を酸洗後１回の
冷延でＱ 、 ５ ｍｍ厚さに仕上げ９８０℃、ｚ分間
Ｈ６５％、Ｎｇ８５１の乾燥雰囲気中で仕上焼鈍に供し
た。
巻取温度を表１のように変えた各熱延板を酸洗後１回の
冷延でＱ 、 ５ ｍｍ厚さに仕上げ９８０℃、ｚ分間
Ｈ６５％、Ｎｇ８５１の乾燥雰囲気中で仕上焼鈍に供し
た。
かくして得られた製品Ａ、 Ｂ、 ＯおよびＤの磁気特
性を表１に比較して示す。
性を表１に比較して示す。
表 １
表１より仕上最終スタンドの圧下率を２０チ以上とする
ことと巻取温度を７００℃以上とすることとを組合せた
製品りは、鉄損磁束密度共に他の製品Ａ、ＢおよびＯに
比し、著しく改善されることが判る。なお製品Ａ、Ｂ、
ＯではＩＪレジンア５（発生したがこの発明による製品
りでは１ノジングは発生しなかった０ 実施例 ２ Ｓｉ ： ０，９８ ％とｈｐ ： （１，２４％およ
びＭｎ ： ０．２０チを含み、ａ ： ｏ、ｏｏｓチ
、 Ｓ ： ０，００２８係およζｆ酸素： ０，００
２４ ％であって残部実質的にｌｉ’ｅの組成に成る２
８０ ｍｍ Ｗ−さの連鋳スラブを均熱炉で１２５０
℃に加熱後熱間圧延で２．８ｍｍ厚さとした。
ことと巻取温度を７００℃以上とすることとを組合せた
製品りは、鉄損磁束密度共に他の製品Ａ、ＢおよびＯに
比し、著しく改善されることが判る。なお製品Ａ、Ｂ、
ＯではＩＪレジンア５（発生したがこの発明による製品
りでは１ノジングは発生しなかった０ 実施例 ２ Ｓｉ ： ０，９８ ％とｈｐ ： （１，２４％およ
びＭｎ ： ０．２０チを含み、ａ ： ｏ、ｏｏｓチ
、 Ｓ ： ０，００２８係およζｆ酸素： ０，００
２４ ％であって残部実質的にｌｉ’ｅの組成に成る２
８０ ｍｍ Ｗ−さの連鋳スラブを均熱炉で１２５０
℃に加熱後熱間圧延で２．８ｍｍ厚さとした。
この熱間圧延における仕上最終スタンドの圧下率および
巻取温度を表２のように変えて得られた各熱延板を酸洗
後、１回の冷延で０．５ ｍｍ厚さに仕上（ｔｆ ｓ
５０℃で１分８０秒、Ｈ，６５’Ｚ、 Ｎ２８５チ、露
点４０℃の雰囲気中で仕上焼鈍に供した。
巻取温度を表２のように変えて得られた各熱延板を酸洗
後、１回の冷延で０．５ ｍｍ厚さに仕上（ｔｆ ｓ
５０℃で１分８０秒、Ｈ，６５’Ｚ、 Ｎ２８５チ、露
点４０℃の雰囲気中で仕上焼鈍に供した。
かぐして得られた製品Ｅ、Ｆ、ＧおよびＨの磁気特性を
表２に示す。
表２に示す。
表 ２
表２より仕上最終スタンドの圧下率を２０％以上と巻取
温度７００℃以上の組合せにより格段に優れた電磁特性
が得られることが判る。
温度７００℃以上の組合せにより格段に優れた電磁特性
が得られることが判る。
以上述べたようにしてこの発明によれば、熱延板の冷間
圧延に先立って従来電磁特性の改善ま念ときにリジング
の防止のために必要とした焼鈍を行う要なくして、該焼
鈍を経たのと同等以上の電磁特性の向上を、熱延仕上形
状のさしたる悪化なしに安定に導くことができて、該特
性の改善による鉄心素材としての省エネルギー効果を、
電磁鋼板の製造過穆での省エネルギー化にあわせ有利に
達成することができる＠ 特許出願人 川崎製鉄株式会社
圧延に先立って従来電磁特性の改善ま念ときにリジング
の防止のために必要とした焼鈍を行う要なくして、該焼
鈍を経たのと同等以上の電磁特性の向上を、熱延仕上形
状のさしたる悪化なしに安定に導くことができて、該特
性の改善による鉄心素材としての省エネルギー効果を、
電磁鋼板の製造過穆での省エネルギー化にあわせ有利に
達成することができる＠ 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＳｉ：８．５重量幅以下、Ａ／ ： １．０ ’ｌｊ
ｉ ％以下でＭｎ ： ０．１ ” １．０重量幅を含
み、Ｃ：０．０２重重量幅下で、残部実質的にＦｅより
なるスラブを熱間圧延して得られる熱延板に、焼鈍せず
して１回ないし２回冷延法で最終板厚とし、ついで仕上
焼鈍を行ない無方向性電磁鋼板を製造するに際し、 熱間圧延工程における仕上最終スタンドの圧下率を２０
チ以上圧すること、 熱延板の巻取温度を７００℃以上にすることの結合を特
徴とする特許 向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346382A JPS5974222A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18346382A JPS5974222A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974222A true JPS5974222A (ja) | 1984-04-26 |
Family
ID=16136217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18346382A Pending JPS5974222A (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | 電磁特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5974222A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60258414A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-20 | Kobe Steel Ltd | 磁束密度の高い無方向性電気鉄板の製造方法 |
| EP0367831A1 (en) * | 1988-03-07 | 1990-05-16 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet |
| CN105238996A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-13 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种厚度为0.2mm的冷轧薄带无取向硅钢及生产方法 |
| KR20220089312A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-28 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
-
1982
- 1982-10-19 JP JP18346382A patent/JPS5974222A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60258414A (ja) * | 1984-06-05 | 1985-12-20 | Kobe Steel Ltd | 磁束密度の高い無方向性電気鉄板の製造方法 |
| EP0367831A1 (en) * | 1988-03-07 | 1990-05-16 | Nkk Corporation | Process for producing nonoriented electric steel sheet |
| CN105238996A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-13 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种厚度为0.2mm的冷轧薄带无取向硅钢及生产方法 |
| KR20220089312A (ko) * | 2020-12-21 | 2022-06-28 | 주식회사 포스코 | 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
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