JPS63307216A - 板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法 - Google Patents
板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法Info
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は板厚の中心部まで優れた強靭性を有する厚鋼板
の製造法に関するものである。
の製造法に関するものである。
[従来の技術]
海洋構造物や橋梁等の構造部材として使用される厚鋼板
は、要求される強度が高強度化する場合のみならず、使
用される環境が厳しくなる場合にも必要な板厚は増す傾
向にある。
は、要求される強度が高強度化する場合のみならず、使
用される環境が厳しくなる場合にも必要な板厚は増す傾
向にある。
一方、鋼材の性質は化学成分や熱処理により決まる。最
近では低温での圧延を主体とした制御圧延法および圧延
後に引続いて冷却をおこなう加速冷却法により良好な強
度、靭性を有する厚鋼板の製造が可能となってきた。
近では低温での圧延を主体とした制御圧延法および圧延
後に引続いて冷却をおこなう加速冷却法により良好な強
度、靭性を有する厚鋼板の製造が可能となってきた。
こういった技術に特公昭49−7291号公報、特公昭
57−21007号公報、さらに特公昭59−1453
5号公報等がある。
57−21007号公報、さらに特公昭59−1453
5号公報等がある。
しかしこの方法では厚鋼板の厚みが増すに従って、板厚
中心部におよぶ圧延の効果および冷却時の板厚中心部の
冷速は小さくなるため、板厚中心部の靭性が良好な厚手
材を製造することは極めて困難であった。
中心部におよぶ圧延の効果および冷却時の板厚中心部の
冷速は小さくなるため、板厚中心部の靭性が良好な厚手
材を製造することは極めて困難であった。
[発明が解決しようとする問題点コ
本発明は板厚方向中心部の靭性にすぐれた板厚の大きな
鋼板の製造方法を提供するものである。
鋼板の製造方法を提供するものである。
[問題点を解決するための手段]
本発明は上記のような従来法の欠点を有利に排除しうる
板厚の中心部まで優れた強靭性を持った厚鋼板の製造法
であり、その要旨とする所は重量%でc : o、oa
〜0.25%、Si:0.01〜0.5%、Mn :
0.6〜1.8%、Aρ: 0.005〜0.1%、
N : 0.001〜0.010%及び必要に応じて更
にNb :0.05%以下、Ti:0.05%以下、C
u:0.5%以下、Ni:1.5%以下、Mo:0.5
%以下、Cr:1.0%以下、V : 0.05%以下
、B : 0.002%以下の1種または2種以上を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼を、
鋳造後冷片にす−ぺ − ることなくあるいは、冷片をAC3点以上の温度に加熱
し抽出後、可及的速やかに圧下を加えた後圧下を中断し
、引続き板厚平均温度がAr3点+50℃以下でかつA
ra点以上の温度域になるまで2℃/s以上でかつ30
℃/s以下の冷却速度で冷却し、冷却終了後板厚中心部
の温度がArs点以上でかつA r s +50℃以下
の温度域に低下するまで放置し、しかる後に累積圧下率
で80%以上でかつ99%以下で、なおかつ平均の1パ
スあたりの圧延真歪が0.2以下となるような圧下を加
えることを特徴とする。
板厚の中心部まで優れた強靭性を持った厚鋼板の製造法
であり、その要旨とする所は重量%でc : o、oa
〜0.25%、Si:0.01〜0.5%、Mn :
0.6〜1.8%、Aρ: 0.005〜0.1%、
N : 0.001〜0.010%及び必要に応じて更
にNb :0.05%以下、Ti:0.05%以下、C
u:0.5%以下、Ni:1.5%以下、Mo:0.5
%以下、Cr:1.0%以下、V : 0.05%以下
、B : 0.002%以下の1種または2種以上を含
有し、残部がFeおよび不可避的不純物よりなる鋼を、
鋳造後冷片にす−ぺ − ることなくあるいは、冷片をAC3点以上の温度に加熱
し抽出後、可及的速やかに圧下を加えた後圧下を中断し
、引続き板厚平均温度がAr3点+50℃以下でかつA
ra点以上の温度域になるまで2℃/s以上でかつ30
℃/s以下の冷却速度で冷却し、冷却終了後板厚中心部
の温度がArs点以上でかつA r s +50℃以下
の温度域に低下するまで放置し、しかる後に累積圧下率
で80%以上でかつ99%以下で、なおかつ平均の1パ
スあたりの圧延真歪が0.2以下となるような圧下を加
えることを特徴とする。
以下本発明について詳細に説明する。
まず本発明鋼材の成分限定理由について説明する。
Cは鋼材を強化するために不可欠の元素であって、0.
03%未満では所要の高強度が得られにくく、また0、
25%を超えると溶接部の靭性が損なわれるためO,O
S%以上0.25%以下に限定した。
03%未満では所要の高強度が得られにくく、また0、
25%を超えると溶接部の靭性が損なわれるためO,O
S%以上0.25%以下に限定した。
Slは脱酸を促進しかつ強度をあげることで効果的な元
素であるので0.01%以上添加するが、添加しすぎる
と溶接性を劣化させるため0.5%以下にとどめる。
素であるので0.01%以上添加するが、添加しすぎる
と溶接性を劣化させるため0.5%以下にとどめる。
Mnは低温靭性を向上させる元素として有効であるので
0.6%以上添加するが、1,8%超添加すると溶接割
れを促進させるおそれがあるので、1.8%以下にとど
める。
0.6%以上添加するが、1,8%超添加すると溶接割
れを促進させるおそれがあるので、1.8%以下にとど
める。
AΩは脱酸剤として有効であるので0.005%以上添
加するが、過量のAΩは材質にとって有害な介在物を生
成するため上限を0.1%とした。
加するが、過量のAΩは材質にとって有害な介在物を生
成するため上限を0.1%とした。
NはAρとともに窒化物を生成し結晶粒の微細化に有効
であるが、過量のNは溶接部の靭性を損なうため0.0
0L%以上0.’010%以下に限定した。
であるが、過量のNは溶接部の靭性を損なうため0.0
0L%以上0.’010%以下に限定した。
Nb、Tiはいずれも微量の添加で結晶粒の微細化に有
効であるので、溶接部靭性を劣化させない程度の量を添
加しても良い。そのため添加量の上限はNb、Tiとも
0.05%とする。
効であるので、溶接部靭性を劣化させない程度の量を添
加しても良い。そのため添加量の上限はNb、Tiとも
0.05%とする。
Cu 、 Ni 、 Cr 、 M’oはいずれも焼
入れ性を向上させる元素として知られており、本発明鋼
に添加した場合鋼の強度を」二昇させることができるが
、過度の添加は溶接性を損なうことになるため、Cuは
0.5%以下、Niは1.5%以下、Crは1.0%以
下、MOは0.5%以下に限定した。
入れ性を向上させる元素として知られており、本発明鋼
に添加した場合鋼の強度を」二昇させることができるが
、過度の添加は溶接性を損なうことになるため、Cuは
0.5%以下、Niは1.5%以下、Crは1.0%以
下、MOは0.5%以下に限定した。
■は析出効果により強度の上昇に有効であるが、過度の
添加は靭性を損なうことになるため、上限を0.05%
とした。
添加は靭性を損なうことになるため、上限を0.05%
とした。
Bは焼入れ性を向上させる元素として知られており、本
発明鋼に添加した場合鋼の強度を上昇させることができ
るが、過度の添加はBの析出物を増加させて靭性を損な
うことになるため、上限を0.002%とした。
発明鋼に添加した場合鋼の強度を上昇させることができ
るが、過度の添加はBの析出物を増加させて靭性を損な
うことになるため、上限を0.002%とした。
次に本発明の技術思想について述べる。
従来、厚鋼板の靭性を向上させる加工方法としては、オ
ーステナイトの未再結晶温度域において圧下を加えるこ
とが有効とされてきた。しかしこの方法では、板厚が厚
くなった場合に板厚中心部まで十分に圧下の効果がゆき
わたらず、圧下による靭性の向上効果は飽和してしまう
。
ーステナイトの未再結晶温度域において圧下を加えるこ
とが有効とされてきた。しかしこの方法では、板厚が厚
くなった場合に板厚中心部まで十分に圧下の効果がゆき
わたらず、圧下による靭性の向上効果は飽和してしまう
。
そこで板厚方向に故意に温度差をつけた状態で圧下を加
えることにより、板厚表層部を板厚中心部より硬化せし
め、板厚方向の変形抵抗差を増大させることにより、板
厚中心部を強圧下する手法がとられてきた。
えることにより、板厚表層部を板厚中心部より硬化せし
め、板厚方向の変形抵抗差を増大させることにより、板
厚中心部を強圧下する手法がとられてきた。
もちろんこの方法で圧下する場合でも、板厚中心部の温
度をオーステナイトの未再結晶温度域にまで低下させる
ことが必要であることに変わりは無いが、あまり温度が
下がりすぎると板厚表層部で変態が開始しフェライトが
出現する。このフェライトは引続いて行われる圧下によ
り加工を受は靭性を損なう。
度をオーステナイトの未再結晶温度域にまで低下させる
ことが必要であることに変わりは無いが、あまり温度が
下がりすぎると板厚表層部で変態が開始しフェライトが
出現する。このフェライトは引続いて行われる圧下によ
り加工を受は靭性を損なう。
そのため板厚方向に付与できる温度差は制限されること
になり、この方法が適用できる厚鋼板の板厚にも限界が
あった。
になり、この方法が適用できる厚鋼板の板厚にも限界が
あった。
しかるに、本発明者らは上記の限界を打破することを可
能とする新しい事実を発見し、それをもとに板厚中心部
の靭性にすぐれた本発明を完成した。
能とする新しい事実を発見し、それをもとに板厚中心部
の靭性にすぐれた本発明を完成した。
一般に高温からの冷却による降温過程で生じる変態温度
域と、低温からの加熱による昇温過程で生じる変態温度
域との間には100℃から200℃程度の温度差があり
、昇温過程で生じる変態温度域Q− の方が高い。
域と、低温からの加熱による昇温過程で生じる変態温度
域との間には100℃から200℃程度の温度差があり
、昇温過程で生じる変態温度域Q− の方が高い。
そのため本発明の場合のように厚鋼板を適切な温度域ま
で一度冷却した後に復熱させる過程においては、板厚表
層部は昇温中にフェライトからオーステナイトへ変態し
、板厚中心部はいまだにフェライト変態が開始せずにオ
ーステナイト−相の状態である。
で一度冷却した後に復熱させる過程においては、板厚表
層部は昇温中にフェライトからオーステナイトへ変態し
、板厚中心部はいまだにフェライト変態が開始せずにオ
ーステナイト−相の状態である。
そのため復熱がある程度進行して両者の温度差が小さく
なった時点でも、板厚表層部ではフェライト主体の金属
組織を有し、板厚中心部ではオーステナイト主体の金属
組織を有するため、両者の間には大きな変形抵抗差が生
じ、板厚表層部の変形抵抗のほうがきわめて大きい。
なった時点でも、板厚表層部ではフェライト主体の金属
組織を有し、板厚中心部ではオーステナイト主体の金属
組織を有するため、両者の間には大きな変形抵抗差が生
じ、板厚表層部の変形抵抗のほうがきわめて大きい。
これは第1図に示すように、フェライト主体の金属組織
とオーステナイト主体の金属組織とではその応カー歪関
係が異なり、圧延真歪で0.2以下の範囲ではフェライ
ト主体の金属組織の方が同じ歪を与えた場合の変形抵抗
が大きいためである。
とオーステナイト主体の金属組織とではその応カー歪関
係が異なり、圧延真歪で0.2以下の範囲ではフェライ
ト主体の金属組織の方が同じ歪を与えた場合の変形抵抗
が大きいためである。
以下に本発明の製造方法の限定理由を詳細に説明する。
本発明においては鋳造後冷片にすることなく鋳片を直接
圧延しても良いし、また鋳造後冷片としたものを再加熱
して用いても良い。加熱温度はAc3点以上とし、特に
上限を定める必要はない。
圧延しても良いし、また鋳造後冷片としたものを再加熱
して用いても良い。加熱温度はAc3点以上とし、特に
上限を定める必要はない。
また冷却後に板厚中心部靭性の向上をはかるための圧下
として、累積圧下率で30%以上の圧下が必要なため、
冷却前にある程度の厚みを残して圧下を中断する必要が
ある。この場合冷却前にとくに圧下を加えなくても差支
えない。
として、累積圧下率で30%以上の圧下が必要なため、
冷却前にある程度の厚みを残して圧下を中断する必要が
ある。この場合冷却前にとくに圧下を加えなくても差支
えない。
また冷却により到達する温度域を板厚平均温度でAr
点+50℃以下でかつArs点以上としたのは、Ar
s点+50℃以」二では、板厚中心部の温度が復熱過程
で未再結晶温度域にまで下がらないためであり、またA
rs点以下では復熱後の板表面温度が低すぎて、引続い
て行われる圧延により多量の加工フェライトを生じて靭
性に悪影響を与えるためである。
点+50℃以下でかつArs点以上としたのは、Ar
s点+50℃以」二では、板厚中心部の温度が復熱過程
で未再結晶温度域にまで下がらないためであり、またA
rs点以下では復熱後の板表面温度が低すぎて、引続い
て行われる圧延により多量の加工フェライトを生じて靭
性に悪影響を与えるためである。
また板厚表層部は冷却により一度オーステナイトからフ
ェライトに変態させた後、再びオーステナイトへ変態さ
せる必要があるが、冷却により到達する温度域を板厚平
均温度でArs点以上と制限する必要があるため、冷却
時の冷却速度が小さすぎると板厚表層部で変態をする部
分の割合が小さくなりすぎて、板厚中心部を強圧下でき
なくなるため、冷却速度の下限は2℃/sとした。
ェライトに変態させた後、再びオーステナイトへ変態さ
せる必要があるが、冷却により到達する温度域を板厚平
均温度でArs点以上と制限する必要があるため、冷却
時の冷却速度が小さすぎると板厚表層部で変態をする部
分の割合が小さくなりすぎて、板厚中心部を強圧下でき
なくなるため、冷却速度の下限は2℃/sとした。
また冷却速度が大きすぎると板厚表層部の復熱に時間が
かかりすぎるため、冷却速度の上限を30℃/sとした
。
かかりすぎるため、冷却速度の上限を30℃/sとした
。
また冷却終了後板厚中心部の温度がA r a点+50
℃以下の温度域に低下するまで放置する理由は、板厚中
心部の温度をオーステナイトの未再結晶温度域に低下さ
せた後圧下を加えるためである。
℃以下の温度域に低下するまで放置する理由は、板厚中
心部の温度をオーステナイトの未再結晶温度域に低下さ
せた後圧下を加えるためである。
ただし放置しすぎると、板厚中心部においても変態が開
始してしまい靭性に悪影響をおよぼすため、放置後の板
厚中心部の温度の下限はArs点とした。
始してしまい靭性に悪影響をおよぼすため、放置後の板
厚中心部の温度の下限はArs点とした。
また平均の1パスあたりの圧延真歪を0.2以下に制限
した理由は、圧延真歪が0.2以上となると板厚中心部
と板厚表層部の変形抵抗の大きさが逆転してしまうため
であり、これについては第1図に示したとおりである。
した理由は、圧延真歪が0.2以上となると板厚中心部
と板厚表層部の変形抵抗の大きさが逆転してしまうため
であり、これについては第1図に示したとおりである。
本発明は板厚中心部の靭性におよぼす圧延の効果をより
有効とするものであるため、圧延終了後に加速冷却をし
ても焼き入れ焼戻し処理をしても同等本発明の効果を損
なうものではない。
有効とするものであるため、圧延終了後に加速冷却をし
ても焼き入れ焼戻し処理をしても同等本発明の効果を損
なうものではない。
[実 施 例コ
まず第1表に示す成分の本発明鋼および比較鋼について
、第2表に示す本発明方法および比較方法を適用した場
合、第3表に示した強度、靭性となり、明らかに本発明
鋼は優れた特性を示した。
、第2表に示す本発明方法および比較方法を適用した場
合、第3表に示した強度、靭性となり、明らかに本発明
鋼は優れた特性を示した。
一 12 −
[発明の効果]
この発明は、以上述べたように、板厚の大きな鋼材にあ
っても、板厚方向中心部の靭性に優れた製品を得ること
ができる。
っても、板厚方向中心部の靭性に優れた製品を得ること
ができる。
第1図は圧延真歪と変形抵抗の図表である。
代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫圧廷真盈
Claims (4)
- (1)重量%で C:0.03〜0.25% Si:0.01〜0.5% Mn:0.6〜1.8% Al:0.005〜0.1% N:0.001〜0.010% 残部がFeおよび不可避的不純物よりなる 鋼を、鋳造後冷片にすることなくあるいは、冷片をAc
_3点以上の温度に加熱し抽出後、可及的速やかに圧下
を加えた後圧下を中断し、引続き板厚平均温度がAr_
3点+50℃以下でかつAr_3点以上の温度域になる
まで2℃/s以上でかつ30℃/s以下の冷却速度で冷
却し、冷却終了後板厚中心部の温度がAr_3点以上で
かつAr_3+50℃以下の温度域に低下するまで放置
し、しかる後に累積圧下率で30%以上99%以下で、
なおかつ平均の1パスあたりの圧延真歪が0.2以下と
なるような圧下を加えることを特徴とする板厚中心部の
靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法。 - (2)重量%で C:0.03〜0.25% Si:0.01〜0.5% Mn:0.6〜1.8% Al:0.005〜0.1% N:0.001〜0.010% 更に Nb:0.05%以下 Ti:0.05%以下 Cu:0.5%以下 Ni:1.5%以下 Mo:0.5%以下 Cr:1.0%以下 V:0.05%以下 B:0.002%以下 の1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可
避的不純物よりなる鋼を、鋳造後冷片にすることなくあ
るいは、冷片をAC_3点以上の温度に加熱し抽出後、
可及的速やかに圧下を加えた後圧下を中断し、引続き板
厚平均温度がAr_3点+50℃以下でかつAr_3点
以上の温度域になるまで2℃/s以上でかつ30℃/s
以下の冷却速度で冷却し、冷却終了後板厚中心部の温度
がAr_3点以上でかつAr_3+50℃以下の温度域
に低下するまで放置し、しかる後に累積圧下率で30%
以上でかつ99%以下で、なおかつ平均の1パスあたり
の圧延真歪が0.2以下となるような圧下を加えること
を特徴とする板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造
方法。 - (3)最終圧延終了後引続き加速冷却することを特徴と
する特許請求の範囲第1項および第2項記載の板厚中心
部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法。 - (4)最終圧延終了後引続き焼入れ焼戻し処理をするこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項および第2項記載
の板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13985287A JPH066742B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | 板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13985287A JPH066742B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | 板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63307216A true JPS63307216A (ja) | 1988-12-14 |
JPH066742B2 JPH066742B2 (ja) | 1994-01-26 |
Family
ID=15255035
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13985287A Expired - Lifetime JPH066742B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | 板厚中心部の靭性にすぐれた厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH066742B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0344417A (ja) * | 1989-07-11 | 1991-02-26 | Nippon Steel Corp | 内質の優れた溶接構造用厚鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-06-05 JP JP13985287A patent/JPH066742B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0344417A (ja) * | 1989-07-11 | 1991-02-26 | Nippon Steel Corp | 内質の優れた溶接構造用厚鋼板の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH066742B2 (ja) | 1994-01-26 |
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