JPS6320412A - 含Ｍｏ，Ｎオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 - Google Patents
含Ｍｏ，Ｎオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法Info
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- JPS6320412A JPS6320412A JP16623286A JP16623286A JPS6320412A JP S6320412 A JPS6320412 A JP S6320412A JP 16623286 A JP16623286 A JP 16623286A JP 16623286 A JP16623286 A JP 16623286A JP S6320412 A JPS6320412 A JP S6320412A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
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- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
-
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- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は含Ｍ ｏ ＋ Ｎオーステナイト系ステンレス
鋼の熱間加工技術に関する。
鋼の熱間加工技術に関する。
オーステナイト系ステンレス鋼は、一般に、熱間圧延時
の変形抵抗が大きく、またオーステナイト粒界に硫化物
などが析出して熱間割れを起こし易いことが知られてい
る。含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼の場合に
は通常のオーステナイト系ステンレス鋼に比べてさらに
変形抵抗が高くなるので熱間割れも助長される０通常の
オーステナイト系ステンレス鋼の高温脆化を防止する処
決としては１次のような方法が知られている。
の変形抵抗が大きく、またオーステナイト粒界に硫化物
などが析出して熱間割れを起こし易いことが知られてい
る。含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼の場合に
は通常のオーステナイト系ステンレス鋼に比べてさらに
変形抵抗が高くなるので熱間割れも助長される０通常の
オーステナイト系ステンレス鋼の高温脆化を防止する処
決としては１次のような方法が知られている。
（１）化学成分中のｐ、ｓ、ｏおよびＮ等を低減する０
例えば、これら不純物元素に対して親和力の高いＡ ｌ
、 Ｃａ、ＲＥＭなどを添加して鋼中のＴ地に安定な
化合物として析出させるか、精練中に効率よく脱炭、脱
酸、脱硫して不純物を除去する。場合によっては原料そ
のものに高品位のものを使用することもある。
例えば、これら不純物元素に対して親和力の高いＡ ｌ
、 Ｃａ、ＲＥＭなどを添加して鋼中のＴ地に安定な
化合物として析出させるか、精練中に効率よく脱炭、脱
酸、脱硫して不純物を除去する。場合によっては原料そ
のものに高品位のものを使用することもある。
（２）凝固過程においてδフエライト中へ不純物元素を
固溶させる０例えば、ＷＡ酸成分決定する過程で、Ｎｉ
当量とＣｒ当量のバランスを考え、若干のδフェライト
ａが凝固過程で生ずる成分設計にする。
固溶させる０例えば、ＷＡ酸成分決定する過程で、Ｎｉ
当量とＣｒ当量のバランスを考え、若干のδフェライト
ａが凝固過程で生ずる成分設計にする。
（３）鋳造組織を改善する。例えば、鍛造などがその代
表例であるが、連続鋳造の場合には、鋳造温度を融点に
近づけてｖＩ造したり、電磁攪拌装置を用いて柱状晶を
できるだけ等輪具にして鋳造組織を改善する。
表例であるが、連続鋳造の場合には、鋳造温度を融点に
近づけてｖＩ造したり、電磁攪拌装置を用いて柱状晶を
できるだけ等輪具にして鋳造組織を改善する。
含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼の場合には、
前記のように、熱間変形抵抗が通常のオーステナイト系
ステンレス鋼に比べてさらに高くなるので熱間割れの問
題が深刻となる。したがって前記の（１）、 （２）な
いしく３）の方法を単独或いは複合して採用することが
望まれる。
前記のように、熱間変形抵抗が通常のオーステナイト系
ステンレス鋼に比べてさらに高くなるので熱間割れの問
題が深刻となる。したがって前記の（１）、 （２）な
いしく３）の方法を単独或いは複合して採用することが
望まれる。
しかし、（１）の方法では不純物元素を完全には除去で
きず、その除去量は現状の製鋼技術の範囲内に止まり、
おのずと限界がある。また予め不純物の少ない原料を使
用するとコスト高になる。
きず、その除去量は現状の製鋼技術の範囲内に止まり、
おのずと限界がある。また予め不純物の少ない原料を使
用するとコスト高になる。
また、（２）の方法では不純物元素の粒界析出を抑える
には有効であるが、出来上がった製品を溶接施工した時
にδフェライトが析出して耐食性が劣下することがある
。ＭｏやＮｉなどの合金元素を添加する範囲が限定され
るのもこの方法の問題点である。さらに、（３）の方法
を用いてもスラブ厚、設備能力等の制約から熱間加工性
を改善するには限界がある。
には有効であるが、出来上がった製品を溶接施工した時
にδフェライトが析出して耐食性が劣下することがある
。ＭｏやＮｉなどの合金元素を添加する範囲が限定され
るのもこの方法の問題点である。さらに、（３）の方法
を用いてもスラブ厚、設備能力等の制約から熱間加工性
を改善するには限界がある。
熱間歩留および製造コストの面から総合的に判断すると
、連鋳スラブの鋳造組織を（３）の方法で改善してダイ
レクト圧延するのが最善である。しかし通常の熱延条件
では熱間割れを起こし易い。
、連鋳スラブの鋳造組織を（３）の方法で改善してダイ
レクト圧延するのが最善である。しかし通常の熱延条件
では熱間割れを起こし易い。
したがって、スラブを小型化したり或いは鋼塊鋳造に切
り換えて分塊圧延による組織改善を図ったりしているが
、？！！！間歩留滅や製造コストアップは避けられない
０分塊条件は低速、軽圧下の条件が−Ｇ的であるが、１
ヒート当りのパス回数が多くなり、それに伴って温度低
下が大きくなるので大型鋼塊の場合にはヒート数が増え
て製造コストが上がることになる。
り換えて分塊圧延による組織改善を図ったりしているが
、？！！！間歩留滅や製造コストアップは避けられない
０分塊条件は低速、軽圧下の条件が−Ｇ的であるが、１
ヒート当りのパス回数が多くなり、それに伴って温度低
下が大きくなるので大型鋼塊の場合にはヒート数が増え
て製造コストが上がることになる。
このように、成分的に不純物元素を低減し且つ鋳造Ｎｉ
織を改善しても、含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレ
ス調は熱間割れを防止しにくい材料系であると言える。
織を改善しても、含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレ
ス調は熱間割れを防止しにくい材料系であると言える。
本発明は、かような含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステン
レス鋼の熱間割れ、特に粗圧延時のスラブ表面割れや外
延コイルの耳割れを低減および防止することを目的とし
たものである。
レス鋼の熱間割れ、特に粗圧延時のスラブ表面割れや外
延コイルの耳割れを低減および防止することを目的とし
たものである。
本発明は、４重量％以上のＭｏおよび０．１０重量％以
上のＮを含有する含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレ
ス鋼の柱状晶を有する鋼片の熱間圧延にさいし、咳鋼片
を１２００〜１２６０℃の温度範囲に均熱し、 １２５
０〜１１５０℃の温度範囲において１回当りの圧下量を
大きくして（１回当りの圧下量を８ｍｓ＋以上として）
あらかじめ分塊圧延したのち熱間圧延することを特徴と
する。
上のＮを含有する含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレ
ス鋼の柱状晶を有する鋼片の熱間圧延にさいし、咳鋼片
を１２００〜１２６０℃の温度範囲に均熱し、 １２５
０〜１１５０℃の温度範囲において１回当りの圧下量を
大きくして（１回当りの圧下量を８ｍｓ＋以上として）
あらかじめ分塊圧延したのち熱間圧延することを特徴と
する。
本発明において「含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレ
ス鋼」とは、Ｍｏが４重量％以上でＮが０゜１０重量％
以上含有するオーステナイト系ステンレス鋼を意味する
が、その代表例としては、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：
２０〜３０％、Ｃｕ：０．３〜３．０％。
ス鋼」とは、Ｍｏが４重量％以上でＮが０゜１０重量％
以上含有するオーステナイト系ステンレス鋼を意味する
が、その代表例としては、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｎｉ：
２０〜３０％、Ｃｕ：０．３〜３．０％。
ＭｎＳ２．０ ％、Ｍｏ：４ 〜８ ％、 Ｎ
：ｏ、ｔ 〜０．３０％を含む鋼が挙げられる。
：ｏ、ｔ 〜０．３０％を含む鋼が挙げられる。
以下に本発明の内容を詳述する。
第１図は現場溶製した２０ Ｃｒ−２４Ｎ ｉ−６Ｍｏ
−０，５Ｃｕ−０，２Ｎ鋼の連鋳スラブ、分塊材および
鍛造材から丸棒試片を切り出し２図中の各温度で熱間引
張を行い、その時の最大破断応力（第１図ｔａ＋の斜線
部）と断面収縮率（第１図中））をプロア）したもので
ある、第１図ｆａ）には最大破断応力を５ｔｌＳ３０４
のものと比較して示したが、含Ｍｏ、Ｎオーステナイト
系ステンレス鋼は５ｔｌＳ３０４に比べて約２倍の高変
形抵抗を示し、特に低温域で著しくなる。−力筒１図ｔ
ｂ＋に見られるように含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステ
ンレス鋼の柱状晶材９分塊材および鍛造材のいずれの試
片とも１２７０℃以上の高温域において液膜脆化にとも
なう脆化域が存在する。したがって、含Ｍｏ、Ｎオース
テナイト系ステンレス鋼の熱間圧延にさいしては、第１
図（ａｌに見られるように低温では変形抵抗が高いので
高温域での方が圧延には都合がよいことになるが、第１
図Ｑｌ）からはあまり高温になると脆化を起こすので好
ましくないことがわかる。つまり、熱間圧延にさいして
。
−０，５Ｃｕ−０，２Ｎ鋼の連鋳スラブ、分塊材および
鍛造材から丸棒試片を切り出し２図中の各温度で熱間引
張を行い、その時の最大破断応力（第１図ｔａ＋の斜線
部）と断面収縮率（第１図中））をプロア）したもので
ある、第１図ｆａ）には最大破断応力を５ｔｌＳ３０４
のものと比較して示したが、含Ｍｏ、Ｎオーステナイト
系ステンレス鋼は５ｔｌＳ３０４に比べて約２倍の高変
形抵抗を示し、特に低温域で著しくなる。−力筒１図ｔ
ｂ＋に見られるように含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステ
ンレス鋼の柱状晶材９分塊材および鍛造材のいずれの試
片とも１２７０℃以上の高温域において液膜脆化にとも
なう脆化域が存在する。したがって、含Ｍｏ、Ｎオース
テナイト系ステンレス鋼の熱間圧延にさいしては、第１
図（ａｌに見られるように低温では変形抵抗が高いので
高温域での方が圧延には都合がよいことになるが、第１
図Ｑｌ）からはあまり高温になると脆化を起こすので好
ましくないことがわかる。つまり、熱間圧延にさいして
。
１２６０℃を超えてはならないがこの温度以下の範囲で
出来るだけ高い温度を加熱炉からの鋼片抽出温度とすべ
きであることになる。
出来るだけ高い温度を加熱炉からの鋼片抽出温度とすべ
きであることになる。
一方、第１図中）の柱状晶試片（○印）に注目すると、
前記の１２７０℃以上の高温側での脆化のほかに、 １
１００℃付近でも脆化する領域がある。したがって、柱
状晶をもつ鋼片を用いて熱間圧延する場合には、この１
１００℃付近の領域をできる限り避けて１例えば１１５
０℃以上で圧延することが必要となる０例えば柱状晶を
有する連鋳スラブを熱間圧延する場合には、主として１
１５０−１２５０℃の温度範囲で熱間圧延すべきである
。そのさい、第１図（ｂｌの柱状晶材における歪速度が
１／Ｓ（○印）のものと１０／Ｓ（・印）のものとを比
較すると、 １０／Ｓのものの方が延性を示す領域が広
いので、高速圧延がより有利となる。
前記の１２７０℃以上の高温側での脆化のほかに、 １
１００℃付近でも脆化する領域がある。したがって、柱
状晶をもつ鋼片を用いて熱間圧延する場合には、この１
１００℃付近の領域をできる限り避けて１例えば１１５
０℃以上で圧延することが必要となる０例えば柱状晶を
有する連鋳スラブを熱間圧延する場合には、主として１
１５０−１２５０℃の温度範囲で熱間圧延すべきである
。そのさい、第１図（ｂｌの柱状晶材における歪速度が
１／Ｓ（○印）のものと１０／Ｓ（・印）のものとを比
較すると、 １０／Ｓのものの方が延性を示す領域が広
いので、高速圧延がより有利となる。
第２図は、第１図と同じ綱についてその柱状晶の熱間圧
延における再結晶特性を調べたものであり、ｉＪ片を表
示の加熱温度で加熱したあと１パスで圧下したときの圧
下率を種々変化させ、その圧下後ただちに水冷し、蓚酸
エソチチングによる金属顕微鏡写真（倍率 ８ｍｍ．５
倍）で再結晶状態を調べたものである。第２図の結果に
見られるように温度が高いほど（１２５０℃）そして圧
下量が大きいほど再結晶化し易いことがわかる。一般に
再結晶化は熱間加工性を改善するように働く。
延における再結晶特性を調べたものであり、ｉＪ片を表
示の加熱温度で加熱したあと１パスで圧下したときの圧
下率を種々変化させ、その圧下後ただちに水冷し、蓚酸
エソチチングによる金属顕微鏡写真（倍率 ８ｍｍ．５
倍）で再結晶状態を調べたものである。第２図の結果に
見られるように温度が高いほど（１２５０℃）そして圧
下量が大きいほど再結晶化し易いことがわかる。一般に
再結晶化は熱間加工性を改善するように働く。
したがって、含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼
の柱状晶を有する鋼片では、鋼片を１２００〜１２６０
℃の加熱温度で均熱して抽出し、これを１１５０〜１２
５０℃の温度範囲において１回当りの圧下量を大きくし
て歪み速度を高くして圧延し、 １１５０℃以下では圧
下量を小さくして圧延するのがよいことがわかる。
の柱状晶を有する鋼片では、鋼片を１２００〜１２６０
℃の加熱温度で均熱して抽出し、これを１１５０〜１２
５０℃の温度範囲において１回当りの圧下量を大きくし
て歪み速度を高くして圧延し、 １１５０℃以下では圧
下量を小さくして圧延するのがよいことがわかる。
次に９分塊材およびＲａ材については、第１図Ｔｏ）に
見られるように、柱状晶試片とは異なり１１００℃付近
の脆化は改善されている。したがって柱状晶を有する鋼
片を分塊する場合には前記の加熱温度および加工１麿を
採用すべきであるが、得られた分塊材をさらに熱間圧延
する場合には１１５０℃以下の圧延温度を採用すること
ができる。この場合にも１１５０〜１２５０℃の温度範
囲においては圧下量を多くとる方がよい、したがって、
柱状晶を有するスラブから分塊圧延によって仕上熱間圧
延用の鋼片を製造する場合には、あらかじめ本発明に従
って１１５０〜１２５０℃の温度範囲において高温はど
１パス当りの圧下量を大きくして圧延し、 １１５０℃
以下では圧下量を小さくして圧延することによって分塊
材を作ると、得られた分塊材は１１５０℃以下の温度で
仕上熱間圧延することができる。そのさい。
見られるように、柱状晶試片とは異なり１１００℃付近
の脆化は改善されている。したがって柱状晶を有する鋼
片を分塊する場合には前記の加熱温度および加工１麿を
採用すべきであるが、得られた分塊材をさらに熱間圧延
する場合には１１５０℃以下の圧延温度を採用すること
ができる。この場合にも１１５０〜１２５０℃の温度範
囲においては圧下量を多くとる方がよい、したがって、
柱状晶を有するスラブから分塊圧延によって仕上熱間圧
延用の鋼片を製造する場合には、あらかじめ本発明に従
って１１５０〜１２５０℃の温度範囲において高温はど
１パス当りの圧下量を大きくして圧延し、 １１５０℃
以下では圧下量を小さくして圧延することによって分塊
材を作ると、得られた分塊材は１１５０℃以下の温度で
仕上熱間圧延することができる。そのさい。
鋼塊またはスラブの厚み大きいものでは仕上圧延用の厚
みまで圧下するまでに温度降下して１１５０〜１２５０
℃の温度範囲において必要な圧下量を採れない場合もあ
るが、この場合には、 １１５０℃付近にまで温度降下
した時点で分塊圧延を中断しこれを再び加熱炉に装入し
て１２００〜１２６０℃に加熱してから再び分塊するの
がよい、すなわち、 １２００〜１２６０℃の加熱と１
１５０〜１２５０℃の圧延を繰り返すことによって仕上
圧延に必要な厚みまであらかじめ分塊すれば１１００℃
付近の脆化域を回避しながら圧延することができる。な
お、後記の表１にも示すが１１５０〜１２５０℃におけ
る分塊の圧下量は８ｍｍ／パス以上がよく、圧下率は４
％以上をとるべきである。
みまで圧下するまでに温度降下して１１５０〜１２５０
℃の温度範囲において必要な圧下量を採れない場合もあ
るが、この場合には、 １１５０℃付近にまで温度降下
した時点で分塊圧延を中断しこれを再び加熱炉に装入し
て１２００〜１２６０℃に加熱してから再び分塊するの
がよい、すなわち、 １２００〜１２６０℃の加熱と１
１５０〜１２５０℃の圧延を繰り返すことによって仕上
圧延に必要な厚みまであらかじめ分塊すれば１１００℃
付近の脆化域を回避しながら圧延することができる。な
お、後記の表１にも示すが１１５０〜１２５０℃におけ
る分塊の圧下量は８ｍｍ／パス以上がよく、圧下率は４
％以上をとるべきである。
なお、仕上熱間圧延にさいしては、 １１００℃付近の
脆化域が改善されたものでも温度が過度に低くなると延
性が低下し変形抵抗が大きくなり、耳割れなどが生ずる
ので、９５０℃以上で仕上げることが重要である。
脆化域が改善されたものでも温度が過度に低くなると延
性が低下し変形抵抗が大きくなり、耳割れなどが生ずる
ので、９５０℃以上で仕上げることが重要である。
以上のようにして本発明法によると含Ｍｏ、Ｎオーステ
ナイト系ステンレス鋼であっても割れを著しく軽減して
熱間圧延を行うことができる。
ナイト系ステンレス鋼であっても割れを著しく軽減して
熱間圧延を行うことができる。
下記の表１は本発明法と従来法にしたがって。
２０ Ｃｒ−２４Ｎ ｉ−６Ｍ ｏ−０，５Ｃｕ−０，
２Ｎ鋼がら熱延コイルを製造した場合の割れの状況と歩
留りを示したものである。
２Ｎ鋼がら熱延コイルを製造した場合の割れの状況と歩
留りを示したものである。
なお９表１の本発明法における（１）は連鋳スラブを１
２５０℃±ｌＯ℃で抽出し、 １１５０〜１２５０℃で
高ｉＡはど１パス当りの圧下量を太きく Ｌ、 １１５
０℃から温度が低下するにしたがって１パス当りの圧下
量を小さくして分塊したのち、再び１２５０℃±ｌθ℃
に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パス当
りの圧下量を太き（して粗圧延し、仕上圧延して９５０
℃以上で熱延コイルに仕上げたもの。
２５０℃±ｌＯ℃で抽出し、 １１５０〜１２５０℃で
高ｉＡはど１パス当りの圧下量を太きく Ｌ、 １１５
０℃から温度が低下するにしたがって１パス当りの圧下
量を小さくして分塊したのち、再び１２５０℃±ｌθ℃
に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パス当
りの圧下量を太き（して粗圧延し、仕上圧延して９５０
℃以上で熱延コイルに仕上げたもの。
同（２）は鋼塊を１２５０℃±１０℃で抽出し、 １１
５０〜１２５０℃で！パス当りの圧下量を大きく シ、
１１５０℃から温度が低下するにしたがって１パス当り
の圧下量を小さくして分塊圧延し、再び１２５０℃±１
０℃に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パ
ス当りの圧下量を太き（して分塊圧延する工程を２回繰
り返して分塊材をつくったのち、 １２５０℃±１０℃
に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パス当
りの圧下量を大きくし粗圧延し仕上圧延して９５０℃以
上で熱延コイルに仕上げたものである。
５０〜１２５０℃で！パス当りの圧下量を大きく シ、
１１５０℃から温度が低下するにしたがって１パス当り
の圧下量を小さくして分塊圧延し、再び１２５０℃±１
０℃に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パ
ス当りの圧下量を太き（して分塊圧延する工程を２回繰
り返して分塊材をつくったのち、 １２５０℃±１０℃
に加熱して抽出し、 １１５０〜１２５０℃で１パス当
りの圧下量を大きくし粗圧延し仕上圧延して９５０℃以
上で熱延コイルに仕上げたものである。
第１図は現場溶製した２０ Ｃｒ−２４Ｎ ＋−６Ｍ
ｏ−０，５Ｃｕ−０，２Ｎ鋼の連鋳スラブ、分塊材およ
び鍛造材から丸棒試片を切り出し１図中の各温度で熱間
引張を行い、その時の最大破断応力（第１図ｆｉｌの斜
線部）と断面収縮率（第１図（ｂｌ ”）をプロットし
た図、第２図は第１図と同じ鋼についてその柱状晶の熱
間圧延における再結晶特性を調べたものであり、３０■
厚の鋳片を表示の加熱温度で加熱したあと１パスで圧下
したときの圧下量を種々変化させ。 その圧下後ただちに水冷し、各試料の蓚酸エツチングに
よる金属ａＳ鏡写真（倍率 ８ｍｍ．５倍）を示したも
のである。
ｏ−０，５Ｃｕ−０，２Ｎ鋼の連鋳スラブ、分塊材およ
び鍛造材から丸棒試片を切り出し１図中の各温度で熱間
引張を行い、その時の最大破断応力（第１図ｆｉｌの斜
線部）と断面収縮率（第１図（ｂｌ ”）をプロットし
た図、第２図は第１図と同じ鋼についてその柱状晶の熱
間圧延における再結晶特性を調べたものであり、３０■
厚の鋳片を表示の加熱温度で加熱したあと１パスで圧下
したときの圧下量を種々変化させ。 その圧下後ただちに水冷し、各試料の蓚酸エツチングに
よる金属ａＳ鏡写真（倍率 ８ｍｍ．５倍）を示したも
のである。
Claims (2)
- （１）４重量％以上のＭｏおよび０．１０重量％以上の
Ｎを含有する含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼
の柱状晶を有する鋼片の熱間圧延にさいし、該鋼片を１
２００〜１２６０℃の温度範囲に均熱し、１２５０〜１
１５０℃の温度範囲において１回当りの圧下量を大きく
してあらかじめ分塊圧延したのち熱間圧延することを特
徴とする含Ｍｏ、Ｎオーステナイト系ステンレス鋼の熱
間加工法。 - （２）分塊圧延は、１２５０〜１１５０℃の温度範囲に
おいて１回当りの圧下量を８ｍｍ以上とする特許請求の
範囲第１項記載の熱間加工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61166232A JPH0617505B2 (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 含Ｍｏ，Ｎオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61166232A JPH0617505B2 (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 含Ｍｏ，Ｎオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6320412A true JPS6320412A (ja) | 1988-01-28 |
| JPH0617505B2 JPH0617505B2 (ja) | 1994-03-09 |
Family
ID=15827560
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61166232A Expired - Fee Related JPH0617505B2 (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 含Ｍｏ，Ｎオ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間加工法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0617505B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR19990025234A (ko) * | 1997-09-11 | 1999-04-06 | 이구택 | M형 결함이 적은 301 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
| JP2008036698A (ja) * | 2006-08-09 | 2008-02-21 | Daido Steel Co Ltd | オーステナイト系ステンレス鋼大型鍛造品の製造方法 |
| CN104032108A (zh) * | 2014-06-06 | 2014-09-10 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种双相不锈钢热轧卷的生产方法 |
| CN112275797A (zh) * | 2020-09-03 | 2021-01-29 | 太原钢铁(集团)有限公司 | 消除超级奥氏体不锈钢中板表面缺陷的方法 |
| CN114643280A (zh) * | 2022-04-19 | 2022-06-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种含铌奥氏体不锈钢型材的热轧方法 |
| CN117358756A (zh) * | 2023-09-26 | 2024-01-09 | 安徽富凯特材有限公司 | 一种改善镍铁铬高温耐蚀合金内部组织的轧制方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58193319A (ja) * | 1982-05-01 | 1983-11-11 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フエライト含有オ−ステナイトステンレス鋼のホツトコイルの製造方法 |
-
1986
- 1986-07-15 JP JP61166232A patent/JPH0617505B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58193319A (ja) * | 1982-05-01 | 1983-11-11 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フエライト含有オ−ステナイトステンレス鋼のホツトコイルの製造方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR19990025234A (ko) * | 1997-09-11 | 1999-04-06 | 이구택 | M형 결함이 적은 301 스테인레스 열연강판의 제조방법 |
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| CN114643280A (zh) * | 2022-04-19 | 2022-06-21 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种含铌奥氏体不锈钢型材的热轧方法 |
| CN114643280B (zh) * | 2022-04-19 | 2023-04-11 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种含铌奥氏体不锈钢型材的热轧方法 |
| CN117358756A (zh) * | 2023-09-26 | 2024-01-09 | 安徽富凯特材有限公司 | 一种改善镍铁铬高温耐蚀合金内部组织的轧制方法 |
| CN117358756B (zh) * | 2023-09-26 | 2024-05-14 | 安徽富凯特材有限公司 | 一种改善镍铁铬高温耐蚀合金内部组织的轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617505B2 (ja) | 1994-03-09 |
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|---|---|---|---|
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