JPS63286589A - カーリング後の寸法安定性に優れた缶蓋用Ａｌ合金硬質板及びその製造方法 - Google Patents
カーリング後の寸法安定性に優れた缶蓋用Ａｌ合金硬質板及びその製造方法Info
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- JPS63286589A JPS63286589A JP12219887A JP12219887A JPS63286589A JP S63286589 A JPS63286589 A JP S63286589A JP 12219887 A JP12219887 A JP 12219887A JP 12219887 A JP12219887 A JP 12219887A JP S63286589 A JPS63286589 A JP S63286589A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は包装用のＡｌ合合板の製造技術に係り。
より詳しくは、特にビール缶、炭酸飲料缶などの各種缶
において、その胴部（キャンボディ）と蓋部（キャンエ
ンド）と、の巻締めを均−且つスムーズに行うことがで
きる缶蓋材用のＡ１合金硬質板及びその製造方法に関す
る。 （従来の技術） ビール缶、炭酸飲料缶などのアルミニウム缶は胴部と蓋
部からなるが、その製造に当たっては、缶胴２と缶蓋１
とを別個に成形し、内容物６を充填した後、２重巻締め
等の巻締め加工（シーミング）により密封して一体化さ
れている（第５図及び第６図参照）。 従来より、この種のアルミニウム缶の材料としてはＪＩ
Ｓ５０８２．５１８２等のＡｌ合金硬質板が使用されて
いるが、近年、コストダウンの観点から缶蓋材において
も薄肉高強度化が進められ、また生産性向上のために成
形工程の高速化が進み、高強度化に伴う加工性低下の問
題が生じてきている。 すなわち、薄肉高強度材は、一般にＡｌ合金における成
分元素の調整と仕上冷間圧延率との組合せにより得られ
、上記Ａ−ｆｉ合金は強度が非常に高く、薄肉化には好
適な合金である。しかし、強度を高めて薄肉化を図るこ
とは成形加工性の低下をもたらしているため、缶蓋材の
材料特性（特に成形加工性）の改善が望まれているとこ
ろである。 就中、缶蓋１と缶胴２の巻締め性は、内容物の密封或い
は食品衛生上重要であるが、上述の缶蓋材の薄肉化、高
強度化及び成形高速化が進むにつれてますます重視され
るようになっている。 この巻締め性は、缶胴材５に対する缶蓋材４のカール部
３の形状に大きく左右され、１つの蓋について円周方向
の各部位が等しい形状を示すことが重要である０缶蓋材
４のカール部形状が不均一な場合には、スムーズに巻締
めができず１巻締め代８及びオーバーラップ代７の不拘
−或いは巻締めしわ等の不具合が発生することになる。 この場合、内容物が充填され１巻締め加工された缶には
６〜７ ｋｇ ｆ ／ ｃｍ”の内圧が負荷されている
ため、圧力の漏れ或いは内容物の漏れが発生する可能性
がある。 したがって、巻締め加工が均−且つスムーズにできるカ
ーリング性の優れたＡｆ１合金硬質板の開発が要請され
ているのが現状である。 本発明は、かぎる要請に応えるべくなされたものであっ
て、強度を高めて薄肉化が可能で、かつ、巻締め加工が
均一でスムーズにできるカーリング性に優れた包装用Ａ
ｌ合金硬質板及びその製造方法を提供することを目的と
するものである。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、従来材において
缶蓋材のカール部形状が不均一な場合に巻締め部に不具
合が発生する点に鑑みて、このカール部形状が不均一と
なる主要因を究明し並びにその主要因をコントロールす
る方策を見い出すべく鋭意研究を重ねた結果、素材の冷
間圧延方向に対する０°、４５°、９０”方向の引張強
さの差、すなわち１強度異方性に大きく関係しているこ
とが判明した。そこで、これに基づき素材の状態で強度
異方性の少ないＡα合金硬質板について更に研究を重ね
たところ、Ａ１合金の化学成分を規制すると共にその製
造プロセス条件、特に均質化熱処理及び中間焼鈍後の冷
間圧延の各条件をコントロールすることにより、強度異
方性を特定の値以下に減少させることが可能であること
を見出したものである。 すなわち１本発明は、Ｍｇ：３．５〜５．５％及びＭｎ
：０．３〜０．７％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的
不純物からなるＡｌ合金板であって、強度異方性が１
、５ ｋｇｆ ／ ＋＋＋＋ａ２以下であることを特徴
とするカーリング性に優れた包装用Ａｌ合金硬質板を要
旨とするものである。 また、上記Ａｌ合金硬質板の製造方法に係る本発明は、
Ｍｇ：３．５〜５．５％及びＭｎ：０．３〜０゜７％を
含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡ１合
金の鋳塊に４５０〜５５０℃の温度で均質化熱処理を施
し、次いで熱間圧延及び冷間圧延を行い、中間焼鈍を施
した後、圧延率４５〜７５％で且つ圧延直後の温度が１
２０℃以下となる条件の冷間圧延を行うことにより、強
度異方性を１ 、５ ｋｇｆ／ｍｍ″以下にすることを
特徴とするものである。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明におけるＡｆ１合金の化学成分限定理由に
ついて説明する。 Ｍｇ： Ｍｇは強度を付与する重要な元素であり、少なくとも３
．５％以上添加しないと所望の高強度を確保できず１缶
蓋材として使用できなくなる。しかし、５．５％を超え
て過多に添加すると強度が高くなりすぎて成形加工性が
低下することになる。 したがって、Ｍｇ量は３．５〜５．５％の範囲とし。 ４．０〜５．０％の範囲が特に好ましい。 Ｍｎ： Ｍｎは固溶体強化による強度向上に大きな効果を示す元
素であり、低冷間圧延率でも高強度を得ることが可能で
ある。しかし、添加量が０．３％未満では上記強度向上
に若干寄与するものの、その効果が少ない。また０、７
％を超えて過多に添加すると強度が高くなりすぎて成形
加工性が低下すると共に、巨大品出物が成形して加工上
不具合を招くことになる。したがって、Ｍｎ量は０．３
〜０．７％の範囲とする。 なお、本発明に係るＡｌ合金には装造上不純物が随伴さ
れ得るが、その不純物量はできるだけ少なく規制するの
が好ましい。例えば、Ｓｉは０．３％以下、Ｆｅは０．
６％以下、Ｃｕは１．０％以下、Ｃｒは０．３％、Ｔｉ
は０．２％以下、Ｚｎは０．３％以下、Ｚｒは０．２％
以下とし−その他の不純物も本発明の効果を損わない限
度で許容される。 次に本発明法の製造工程について説明する。 まず、上記化学成分を有するＡＩ２合金は常法により溶
解、鋳造されるが、得られた鋳塊については４５０〜５
５０℃の温度で均質化熱処理を施す必要があり、その後
、熱間圧延する。この均質化熱処理での加熱温度が４５
０℃未満の場合には均質化が不充分になると共に熱間圧
延時に耳割れが発生する原因となり、また５５０℃を超
えるとバーニングを発生し、表面性状を劣化させるので
。 好ましくない。なお、熱間圧延の条件は特に制限されな
い。 熱間圧延後は冷間圧延を行い、その後中間焼鈍を施す。 その場合、冷間圧延条件及び中間焼鈍条件とも特に制限
はされない。もっとも、中間焼鈍に当たっては完全再結
晶状態にあることが必須であり、結晶粒の観点からすれ
ばＣＡＬ（連続焼鈍炉）の使用が好ましい。ＣＡＬ条件
としては、加熱・冷却速度１００℃／ｍｉｎ以上、到達
温度３８０〜６００℃で保持時間１０分以内であること
が望ましい。 中間焼鈍後は冷間圧延（仕上圧延）を行う。冷間圧延率
は強度、結晶粒、耳率及び缶蓋材のカーリング性に影響
を及ぼすので適切に規制する必要がある。冷間圧延率が
４５％未満では缶蓋材としての必要な強度が得られなく
なると共に、圧延方向に対して０°方向の強度が他の４
５°、９０°方向の強度に比べて高くなり、強度異方性
も大きくなるため、カール部形状が円周方向で不均一と
なり１巻締め不具合が生じ易くなる。また、強度向上の
ためには冷間圧延率を増大させる必要があるものの、冷
間圧延率が７５％を超えると耳率が高くなり、結晶粒形
状が伸長となるので好ましくなく、更には冷間圧延方向
に対して９０°方向の強度が高くなり、カール部形状が
円周方向で不均一となり、巻締め不具合が生じ易くなる
ので、この点からも好ましくない。したがって、冷間圧
延率は４５〜７５％の範囲にする必要がある。 更に、本発明においては、冷間圧延率を上記の如く規制
すると同時に冷間圧延直後の温度が一定値以下となるよ
うに規制する必要がある。すなわち、冷間圧延直後の温
度については１通常１回の冷間圧延時に発熱により冷延
板が加熱される温度は７０〜８０℃であるが、この種の
Ａｌ合金板の冷間圧延は通常連続パス圧延等で複数回行
われるため、場合によっては１２０℃を超えることがあ
る。その場合、熱影響により冷間圧延方向に対して４５
°方向の強度が著しく低下するので、本発明においては
冷間圧延直後の温度が１２０℃以下となるように強制冷
却等によりコントロールするものである。なお、１２０
℃を超えると強度が低下すると共に上記強度異方性が大
きくなり、カール部形状が円周方向で不均一となって巻
締め不具合が生じ易くなるので、好ましくない。 以上の製造工程により得られる冷延板は強度異方性が少
なく、１−５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下にすることができる
。すなわち、前述の如く、冷間圧延された材料の強度異
方性とカール部形状の均一性との間には強い相関関係が
あり１．本発明者の実験研究によれば、強度異方性（冷
間圧延方向に対するＯｏ、４５’、９０”方向の強度差
）が１ 、５ ｋｇｆ ／ ｍｍ２を超えると巻締め不
具合が生じ易くなることが確認された。したがって１強
度異方性は巻締め不具合の防止の点から少ないほど良く
、１ 、５ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以下、望ましくは１．
０ｋｇｆ／ｍｍ”以下とする。なお、この強度異方性を
１．５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下に制御するには、上述の条
件のもとての製造プロセスによればよいが、特に中間焼
鈍後の仕上冷間圧延時の冷間圧延率と圧延時の温度コン
トロールを十分行うことが肝要である。 なお、上記本発明の諸効果は、仕上圧延後１００〜２２
０℃に加熱する安定化処理を施しても失われることがな
く、またベーキングを施した場合においても失われるこ
とはない。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 去１Ｊ■２ 第１表に示す化学成分（ｗｔ％）′を有するＡｌ金合金
常法により溶解、鋳造し、得られた鋳塊について５００
℃の温度で３時間保持する均質化熱処理を施した。 その後、熱間圧延により板厚５ｍｍ＋にし、これを冷間
圧延によって供試材のＮα１は１．２１１１１１．Ｎ（
１２及びＮｃ ３は１．０ｍｍ、＆４は０．９ｍ１１＋
、＆５は０゜８ｍｍの板厚にし、次いでＣＡＬ焼鈍（加
熱冷却速度７００℃／ｍｉｎ、到達温度４５０℃、保持
時間２秒）を施した後、強制冷却を伴う冷間圧延により
製品厚さＱ 、 ３ ｍｍとした。この時の最終冷間圧
延直後の材料の温度は７０℃であった。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃×２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。 ベーキング後の材料について機械的性質を調べると共に
、該材料を用いてカール部形状の冷間圧延方向に対する
均一性を調査するために引張強さの強度異方性及びベー
シックエンド成形後のカール角度を測定し、また缶蓋材
の主要成形の１つであるリベット加工性について評価し
た。これらの結果を第２表、第３表及び第１図に示す。 なお、カール角度θは、第２図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）
。 （ｄ）の順に成形し、ベーシックエンド成形した後のカ
ール部の角度θ（第３図参照）であり、このカール角度
θについてカール部の角度差の大きい値を第２表に示し
た。また、リベット加工性は６φ→４φ→３．２φの多
段絞り張り出しを実施した後に割れの発生状況等により
評価した。 第２表及び第１図に示すとおり１本発明範囲内の化学成
分を有する本発明相互２〜＆４は、いずれも強度異方性
が１ 、５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下で少なく。 カール角度も円周方向で均一であり、またリベット加工
性も第３表に示す如く良好である。一方、Ｍ ｎ ｉが
少ない比較材Ｎａ １は、リベット加工性は優れている
ものの１強度異方性が大きく、カール角度も不均一であ
り、またＭｎ量が多い比較材Ｎα５は強度異方性が少な
く、カール角度も均一ではあるが、リベット加工性が劣
っている。
において、その胴部（キャンボディ）と蓋部（キャンエ
ンド）と、の巻締めを均−且つスムーズに行うことがで
きる缶蓋材用のＡ１合金硬質板及びその製造方法に関す
る。 （従来の技術） ビール缶、炭酸飲料缶などのアルミニウム缶は胴部と蓋
部からなるが、その製造に当たっては、缶胴２と缶蓋１
とを別個に成形し、内容物６を充填した後、２重巻締め
等の巻締め加工（シーミング）により密封して一体化さ
れている（第５図及び第６図参照）。 従来より、この種のアルミニウム缶の材料としてはＪＩ
Ｓ５０８２．５１８２等のＡｌ合金硬質板が使用されて
いるが、近年、コストダウンの観点から缶蓋材において
も薄肉高強度化が進められ、また生産性向上のために成
形工程の高速化が進み、高強度化に伴う加工性低下の問
題が生じてきている。 すなわち、薄肉高強度材は、一般にＡｌ合金における成
分元素の調整と仕上冷間圧延率との組合せにより得られ
、上記Ａ−ｆｉ合金は強度が非常に高く、薄肉化には好
適な合金である。しかし、強度を高めて薄肉化を図るこ
とは成形加工性の低下をもたらしているため、缶蓋材の
材料特性（特に成形加工性）の改善が望まれているとこ
ろである。 就中、缶蓋１と缶胴２の巻締め性は、内容物の密封或い
は食品衛生上重要であるが、上述の缶蓋材の薄肉化、高
強度化及び成形高速化が進むにつれてますます重視され
るようになっている。 この巻締め性は、缶胴材５に対する缶蓋材４のカール部
３の形状に大きく左右され、１つの蓋について円周方向
の各部位が等しい形状を示すことが重要である０缶蓋材
４のカール部形状が不均一な場合には、スムーズに巻締
めができず１巻締め代８及びオーバーラップ代７の不拘
−或いは巻締めしわ等の不具合が発生することになる。 この場合、内容物が充填され１巻締め加工された缶には
６〜７ ｋｇ ｆ ／ ｃｍ”の内圧が負荷されている
ため、圧力の漏れ或いは内容物の漏れが発生する可能性
がある。 したがって、巻締め加工が均−且つスムーズにできるカ
ーリング性の優れたＡｆ１合金硬質板の開発が要請され
ているのが現状である。 本発明は、かぎる要請に応えるべくなされたものであっ
て、強度を高めて薄肉化が可能で、かつ、巻締め加工が
均一でスムーズにできるカーリング性に優れた包装用Ａ
ｌ合金硬質板及びその製造方法を提供することを目的と
するものである。 （問題点を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明者は、従来材において
缶蓋材のカール部形状が不均一な場合に巻締め部に不具
合が発生する点に鑑みて、このカール部形状が不均一と
なる主要因を究明し並びにその主要因をコントロールす
る方策を見い出すべく鋭意研究を重ねた結果、素材の冷
間圧延方向に対する０°、４５°、９０”方向の引張強
さの差、すなわち１強度異方性に大きく関係しているこ
とが判明した。そこで、これに基づき素材の状態で強度
異方性の少ないＡα合金硬質板について更に研究を重ね
たところ、Ａ１合金の化学成分を規制すると共にその製
造プロセス条件、特に均質化熱処理及び中間焼鈍後の冷
間圧延の各条件をコントロールすることにより、強度異
方性を特定の値以下に減少させることが可能であること
を見出したものである。 すなわち１本発明は、Ｍｇ：３．５〜５．５％及びＭｎ
：０．３〜０．７％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的
不純物からなるＡｌ合金板であって、強度異方性が１
、５ ｋｇｆ ／ ＋＋＋＋ａ２以下であることを特徴
とするカーリング性に優れた包装用Ａｌ合金硬質板を要
旨とするものである。 また、上記Ａｌ合金硬質板の製造方法に係る本発明は、
Ｍｇ：３．５〜５．５％及びＭｎ：０．３〜０゜７％を
含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるＡ１合
金の鋳塊に４５０〜５５０℃の温度で均質化熱処理を施
し、次いで熱間圧延及び冷間圧延を行い、中間焼鈍を施
した後、圧延率４５〜７５％で且つ圧延直後の温度が１
２０℃以下となる条件の冷間圧延を行うことにより、強
度異方性を１ 、５ ｋｇｆ／ｍｍ″以下にすることを
特徴とするものである。 以下に本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。 まず、本発明におけるＡｆ１合金の化学成分限定理由に
ついて説明する。 Ｍｇ： Ｍｇは強度を付与する重要な元素であり、少なくとも３
．５％以上添加しないと所望の高強度を確保できず１缶
蓋材として使用できなくなる。しかし、５．５％を超え
て過多に添加すると強度が高くなりすぎて成形加工性が
低下することになる。 したがって、Ｍｇ量は３．５〜５．５％の範囲とし。 ４．０〜５．０％の範囲が特に好ましい。 Ｍｎ： Ｍｎは固溶体強化による強度向上に大きな効果を示す元
素であり、低冷間圧延率でも高強度を得ることが可能で
ある。しかし、添加量が０．３％未満では上記強度向上
に若干寄与するものの、その効果が少ない。また０、７
％を超えて過多に添加すると強度が高くなりすぎて成形
加工性が低下すると共に、巨大品出物が成形して加工上
不具合を招くことになる。したがって、Ｍｎ量は０．３
〜０．７％の範囲とする。 なお、本発明に係るＡｌ合金には装造上不純物が随伴さ
れ得るが、その不純物量はできるだけ少なく規制するの
が好ましい。例えば、Ｓｉは０．３％以下、Ｆｅは０．
６％以下、Ｃｕは１．０％以下、Ｃｒは０．３％、Ｔｉ
は０．２％以下、Ｚｎは０．３％以下、Ｚｒは０．２％
以下とし−その他の不純物も本発明の効果を損わない限
度で許容される。 次に本発明法の製造工程について説明する。 まず、上記化学成分を有するＡＩ２合金は常法により溶
解、鋳造されるが、得られた鋳塊については４５０〜５
５０℃の温度で均質化熱処理を施す必要があり、その後
、熱間圧延する。この均質化熱処理での加熱温度が４５
０℃未満の場合には均質化が不充分になると共に熱間圧
延時に耳割れが発生する原因となり、また５５０℃を超
えるとバーニングを発生し、表面性状を劣化させるので
。 好ましくない。なお、熱間圧延の条件は特に制限されな
い。 熱間圧延後は冷間圧延を行い、その後中間焼鈍を施す。 その場合、冷間圧延条件及び中間焼鈍条件とも特に制限
はされない。もっとも、中間焼鈍に当たっては完全再結
晶状態にあることが必須であり、結晶粒の観点からすれ
ばＣＡＬ（連続焼鈍炉）の使用が好ましい。ＣＡＬ条件
としては、加熱・冷却速度１００℃／ｍｉｎ以上、到達
温度３８０〜６００℃で保持時間１０分以内であること
が望ましい。 中間焼鈍後は冷間圧延（仕上圧延）を行う。冷間圧延率
は強度、結晶粒、耳率及び缶蓋材のカーリング性に影響
を及ぼすので適切に規制する必要がある。冷間圧延率が
４５％未満では缶蓋材としての必要な強度が得られなく
なると共に、圧延方向に対して０°方向の強度が他の４
５°、９０°方向の強度に比べて高くなり、強度異方性
も大きくなるため、カール部形状が円周方向で不均一と
なり１巻締め不具合が生じ易くなる。また、強度向上の
ためには冷間圧延率を増大させる必要があるものの、冷
間圧延率が７５％を超えると耳率が高くなり、結晶粒形
状が伸長となるので好ましくなく、更には冷間圧延方向
に対して９０°方向の強度が高くなり、カール部形状が
円周方向で不均一となり、巻締め不具合が生じ易くなる
ので、この点からも好ましくない。したがって、冷間圧
延率は４５〜７５％の範囲にする必要がある。 更に、本発明においては、冷間圧延率を上記の如く規制
すると同時に冷間圧延直後の温度が一定値以下となるよ
うに規制する必要がある。すなわち、冷間圧延直後の温
度については１通常１回の冷間圧延時に発熱により冷延
板が加熱される温度は７０〜８０℃であるが、この種の
Ａｌ合金板の冷間圧延は通常連続パス圧延等で複数回行
われるため、場合によっては１２０℃を超えることがあ
る。その場合、熱影響により冷間圧延方向に対して４５
°方向の強度が著しく低下するので、本発明においては
冷間圧延直後の温度が１２０℃以下となるように強制冷
却等によりコントロールするものである。なお、１２０
℃を超えると強度が低下すると共に上記強度異方性が大
きくなり、カール部形状が円周方向で不均一となって巻
締め不具合が生じ易くなるので、好ましくない。 以上の製造工程により得られる冷延板は強度異方性が少
なく、１−５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下にすることができる
。すなわち、前述の如く、冷間圧延された材料の強度異
方性とカール部形状の均一性との間には強い相関関係が
あり１．本発明者の実験研究によれば、強度異方性（冷
間圧延方向に対するＯｏ、４５’、９０”方向の強度差
）が１ 、５ ｋｇｆ ／ ｍｍ２を超えると巻締め不
具合が生じ易くなることが確認された。したがって１強
度異方性は巻締め不具合の防止の点から少ないほど良く
、１ 、５ ｋｇｆ ／ ｍｍ”以下、望ましくは１．
０ｋｇｆ／ｍｍ”以下とする。なお、この強度異方性を
１．５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下に制御するには、上述の条
件のもとての製造プロセスによればよいが、特に中間焼
鈍後の仕上冷間圧延時の冷間圧延率と圧延時の温度コン
トロールを十分行うことが肝要である。 なお、上記本発明の諸効果は、仕上圧延後１００〜２２
０℃に加熱する安定化処理を施しても失われることがな
く、またベーキングを施した場合においても失われるこ
とはない。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 去１Ｊ■２ 第１表に示す化学成分（ｗｔ％）′を有するＡｌ金合金
常法により溶解、鋳造し、得られた鋳塊について５００
℃の温度で３時間保持する均質化熱処理を施した。 その後、熱間圧延により板厚５ｍｍ＋にし、これを冷間
圧延によって供試材のＮα１は１．２１１１１１．Ｎ（
１２及びＮｃ ３は１．０ｍｍ、＆４は０．９ｍ１１＋
、＆５は０゜８ｍｍの板厚にし、次いでＣＡＬ焼鈍（加
熱冷却速度７００℃／ｍｉｎ、到達温度４５０℃、保持
時間２秒）を施した後、強制冷却を伴う冷間圧延により
製品厚さＱ 、 ３ ｍｍとした。この時の最終冷間圧
延直後の材料の温度は７０℃であった。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃×２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。 ベーキング後の材料について機械的性質を調べると共に
、該材料を用いてカール部形状の冷間圧延方向に対する
均一性を調査するために引張強さの強度異方性及びベー
シックエンド成形後のカール角度を測定し、また缶蓋材
の主要成形の１つであるリベット加工性について評価し
た。これらの結果を第２表、第３表及び第１図に示す。 なお、カール角度θは、第２図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）
。 （ｄ）の順に成形し、ベーシックエンド成形した後のカ
ール部の角度θ（第３図参照）であり、このカール角度
θについてカール部の角度差の大きい値を第２表に示し
た。また、リベット加工性は６φ→４φ→３．２φの多
段絞り張り出しを実施した後に割れの発生状況等により
評価した。 第２表及び第１図に示すとおり１本発明範囲内の化学成
分を有する本発明相互２〜＆４は、いずれも強度異方性
が１ 、５ ｋｇｆ／ｍｍ”以下で少なく。 カール角度も円周方向で均一であり、またリベット加工
性も第３表に示す如く良好である。一方、Ｍ ｎ ｉが
少ない比較材Ｎａ １は、リベット加工性は優れている
ものの１強度異方性が大きく、カール角度も不均一であ
り、またＭｎ量が多い比較材Ｎα５は強度異方性が少な
く、カール角度も均一ではあるが、リベット加工性が劣
っている。
【以下余白１
第３表 リベット加工性
申 ◎（優）、０（良）、×（劣）
大嵐災Ｉ
実施例１で用いた本発明範囲内の化学成分を有する供試
材Ｎα２及びＮα４について、実施例１と同じ条件によ
り板厚５ｍｍの熱延板を得た。 その後、冷間圧延を行い、次いでＣＡＬ焼鈍（実施例１
と同一条件）を施した後、冷間圧延率が４０％、５５％
、７０％及び８５％の冷間圧延を強制冷却の下で実施し
て製品厚さ０．３ｍｍとした。 この時の最終冷間圧延直後の材料の温度は７０℃であっ
た。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃×２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。 ベーキング後の材料について、実施例１の場合と同様、
機械的性質を調べると共に強度異方性及びカール角度を
測定し、更には耳率を調べた。これらの結果を第４表に
示す。 同表より明らかなとおり、本発明範囲外の冷間圧延率４
０％の場合、供試材Ｎα２は強度異方性が１．４ｋｇｆ
／ｍｍ２であるが、強度が低く、実用上使用できないし
、また供試材Ｎα４は強度異方性が大きく、カール部角
度差も大きい。また同様に本発明範囲外の冷間圧延率８
５％の場合、いずれの供試材も強度は高いものの、強度
異方性及びカール部角度差が大きく、更に耳率も高く、
実用上問題がある。 これらに対し、本発明範囲内の冷間圧延率５５％及び７
５％で冷間圧延を行った本発明材はいずれも強度が高く
、シかも強度異方性、カール部角度差ともに優れている
。 ル」１鮭 実施例１で用いた本発明範囲内の化学成分を有する供試
材魔２及びＮａ ４について、実施例１と同じ条件によ
り板厚５ｍｍの熱延板を得た。 その後、冷間圧延により供試材Ｎα２は１．０ｍｍ、魔
４は０ 、９ ｍｍの板厚にし、次いでＣＡＬ焼鈍（実
施例１と同一条件）を施した後、冷間圧延にて連続パス
圧延を行い、製品厚さ０．３ｍｍとした。この時の最終
冷間圧延直後の温度は１３０℃であった。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃Ｘ２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。なお、上記
ＣＡＬ（中間焼鈍）時の板厚を２種類にしたのは製品で
の強度を一定にするために実施したものであり、各板厚
を有する材料ともＯ°力方向ベーキング後の機械的性質
は同等である。 ベーキング後の材料について、実施例１の場合と同様、
機械的性質を調べると共に強度異方性及びカール角度を
測定した。これらの結果を第５表及び第４図に示す。な
お、同表及び同図には、同一の供試材Ｎ１１２及びＮａ
４についての実施例１（ＣＡＬ後に強制冷却冷間圧延を
行ったもの）の結果を併記する。 第５表及び第４図より明らかなとおり、本例により得ら
れた連続パス圧延材は、最終冷間圧延直後の温度が１２
０℃以下でないため、実施例１で得られた強制冷却圧延
材（最終冷間圧延直後の温度が７０℃）に比べて強度異
方性が大きく、またカール部の角度が円周方向で一層不
均一となっている。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように１本発明によれば、Ａｌ合金の化学
成分を調整すると共に、その製造工程において均質化熱
処理及び中間焼鈍後の冷間圧延の各条件を規制すること
により、冷間圧延方向に対するＯ” 、４５’ 、９０
”方向の強度差である強度異方性を可及的に小さくし、
１ 、５ ｋｇｆ／ｍｕ’以下にコントロールするので
、高強度を保持しつつ缶蓋材のカール部形状を円周方向
で均一にでき、巻締めの不具合を防止することが可能で
ある。したがって、薄肉高強度化に充分対応できる優れ
たカーリング性の包装用Ａｌ合金硬質板を提供すること
ができる。
材Ｎα２及びＮα４について、実施例１と同じ条件によ
り板厚５ｍｍの熱延板を得た。 その後、冷間圧延を行い、次いでＣＡＬ焼鈍（実施例１
と同一条件）を施した後、冷間圧延率が４０％、５５％
、７０％及び８５％の冷間圧延を強制冷却の下で実施し
て製品厚さ０．３ｍｍとした。 この時の最終冷間圧延直後の材料の温度は７０℃であっ
た。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃×２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。 ベーキング後の材料について、実施例１の場合と同様、
機械的性質を調べると共に強度異方性及びカール角度を
測定し、更には耳率を調べた。これらの結果を第４表に
示す。 同表より明らかなとおり、本発明範囲外の冷間圧延率４
０％の場合、供試材Ｎα２は強度異方性が１．４ｋｇｆ
／ｍｍ２であるが、強度が低く、実用上使用できないし
、また供試材Ｎα４は強度異方性が大きく、カール部角
度差も大きい。また同様に本発明範囲外の冷間圧延率８
５％の場合、いずれの供試材も強度は高いものの、強度
異方性及びカール部角度差が大きく、更に耳率も高く、
実用上問題がある。 これらに対し、本発明範囲内の冷間圧延率５５％及び７
５％で冷間圧延を行った本発明材はいずれも強度が高く
、シかも強度異方性、カール部角度差ともに優れている
。 ル」１鮭 実施例１で用いた本発明範囲内の化学成分を有する供試
材魔２及びＮａ ４について、実施例１と同じ条件によ
り板厚５ｍｍの熱延板を得た。 その後、冷間圧延により供試材Ｎα２は１．０ｍｍ、魔
４は０ 、９ ｍｍの板厚にし、次いでＣＡＬ焼鈍（実
施例１と同一条件）を施した後、冷間圧延にて連続パス
圧延を行い、製品厚さ０．３ｍｍとした。この時の最終
冷間圧延直後の温度は１３０℃であった。 更に、得られた材料に対し、缶蓋材が塗装後成形加工さ
れることに鑑みて、２００℃Ｘ２０分のベーキング処理
を施し、塗装した場合の強度と同じにした。なお、上記
ＣＡＬ（中間焼鈍）時の板厚を２種類にしたのは製品で
の強度を一定にするために実施したものであり、各板厚
を有する材料ともＯ°力方向ベーキング後の機械的性質
は同等である。 ベーキング後の材料について、実施例１の場合と同様、
機械的性質を調べると共に強度異方性及びカール角度を
測定した。これらの結果を第５表及び第４図に示す。な
お、同表及び同図には、同一の供試材Ｎ１１２及びＮａ
４についての実施例１（ＣＡＬ後に強制冷却冷間圧延を
行ったもの）の結果を併記する。 第５表及び第４図より明らかなとおり、本例により得ら
れた連続パス圧延材は、最終冷間圧延直後の温度が１２
０℃以下でないため、実施例１で得られた強制冷却圧延
材（最終冷間圧延直後の温度が７０℃）に比べて強度異
方性が大きく、またカール部の角度が円周方向で一層不
均一となっている。 【以下余白】 （発明の効果） 以上詳述したように１本発明によれば、Ａｌ合金の化学
成分を調整すると共に、その製造工程において均質化熱
処理及び中間焼鈍後の冷間圧延の各条件を規制すること
により、冷間圧延方向に対するＯ” 、４５’ 、９０
”方向の強度差である強度異方性を可及的に小さくし、
１ 、５ ｋｇｆ／ｍｕ’以下にコントロールするので
、高強度を保持しつつ缶蓋材のカール部形状を円周方向
で均一にでき、巻締めの不具合を防止することが可能で
ある。したがって、薄肉高強度化に充分対応できる優れ
たカーリング性の包装用Ａｌ合金硬質板を提供すること
ができる。
第１図は本発明の第１実施例で得られた缶蓋材のカール
部の圧延方向に対する円周方向部位におけるカール角度
を示す図。 第２図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）はカール形状
を測定するための加工工程図。 第３図はカール角度０を示す説明図。 第４図は他の実施例で得られた缶蓋材のカール部の圧延
方向に対する円周方向部位におけるカール角度を示す図
、 第５図は缶蓋と缶胴との巻締め加工により得られた二重
巻締め部の一部切欠き斜視図、第６図は第５図に示した
巻締め部の要部の断面 。 図である。 １・・・缶蓋、２・・・缶胴、３・・・カール部、４・
・・缶蓋材、５・・・缶胴材、６・・・内容物、７・・
・オーバーラップ代、８・・・巻締め代。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 圧追号ｌ’′ｌｌ：対する円周方開音ｐ位第２図 ０い→７（ｄ） 第４図
部の圧延方向に対する円周方向部位におけるカール角度
を示す図。 第２図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）はカール形状
を測定するための加工工程図。 第３図はカール角度０を示す説明図。 第４図は他の実施例で得られた缶蓋材のカール部の圧延
方向に対する円周方向部位におけるカール角度を示す図
、 第５図は缶蓋と缶胴との巻締め加工により得られた二重
巻締め部の一部切欠き斜視図、第６図は第５図に示した
巻締め部の要部の断面 。 図である。 １・・・缶蓋、２・・・缶胴、３・・・カール部、４・
・・缶蓋材、５・・・缶胴材、６・・・内容物、７・・
・オーバーラップ代、８・・・巻締め代。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚 圧追号ｌ’′ｌｌ：対する円周方開音ｐ位第２図 ０い→７（ｄ） 第４図
Claims (2)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｍｇ：３．５〜５．５
％及びＭｎ：０．３〜０．７％を含有し、残部がＡｌ及
び不可避的不純物からなるＡｌ合金板であって、強度異
方性が１．５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下であることを特徴と
するカーリング性に優れた包装用Ａｌ合金硬質板。 - （２）Ｍｇ：３．５〜５．５％及びＭｎ：０．３〜０．
７％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる
Ａｌ合金の鋳塊に４５０〜５５０℃の温度で均質化熱処
理を施し、次いで熱間圧延及び冷間圧延を行い、中間焼
鈍を施した後、圧延率４５〜７５％で且つ圧延直後の温
度が１２０℃以下となる条件の冷間圧延を行うことによ
り、強度異方性を１．５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下にするこ
とを特徴とするカーリング性に優れた包装用Ａｌ合金硬
質板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12219887A JPS63286589A (ja) | 1987-05-19 | 1987-05-19 | カーリング後の寸法安定性に優れた缶蓋用Ａｌ合金硬質板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12219887A JPS63286589A (ja) | 1987-05-19 | 1987-05-19 | カーリング後の寸法安定性に優れた缶蓋用Ａｌ合金硬質板及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63286589A true JPS63286589A (ja) | 1988-11-24 |
| JPH0338331B2 JPH0338331B2 (ja) | 1991-06-10 |
Family
ID=14829989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12219887A Granted JPS63286589A (ja) | 1987-05-19 | 1987-05-19 | カーリング後の寸法安定性に優れた缶蓋用Ａｌ合金硬質板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63286589A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117704A (ja) * | 1988-10-26 | 1990-05-02 | Furukawa Alum Co Ltd | キャンエンド用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPH02149634A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Kobe Steel Ltd | 繰り返し曲げ性に優れたタブ用Ａｌ合金板とその製造方法 |
| JPH02285045A (ja) * | 1989-04-25 | 1990-11-22 | Furukawa Alum Co Ltd | 自動車パネル用アルミニウム合金板とその製造方法 |
| FR2703072A1 (fr) * | 1993-03-26 | 1994-09-30 | Pechiney Rhenalu | Tôles ou bandes en alliages d'Al (série 5000) à faible anisotropie mécanique et leur procédé d'obtention. |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6050141A (ja) * | 1983-08-27 | 1985-03-19 | Kobe Steel Ltd | キヤンエンド用アルミニウム合金硬質板およびその製造法 |
| JPS61110744A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | Kobe Steel Ltd | 包装用ａ１合金板及びその製造方法 |
| JPS61261466A (ja) * | 1985-05-14 | 1986-11-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性の優れたアルミニウム合金の硬質圧延板の製造方法 |
-
1987
- 1987-05-19 JP JP12219887A patent/JPS63286589A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6050141A (ja) * | 1983-08-27 | 1985-03-19 | Kobe Steel Ltd | キヤンエンド用アルミニウム合金硬質板およびその製造法 |
| JPS61110744A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | Kobe Steel Ltd | 包装用ａ１合金板及びその製造方法 |
| JPS61261466A (ja) * | 1985-05-14 | 1986-11-19 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性の優れたアルミニウム合金の硬質圧延板の製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02117704A (ja) * | 1988-10-26 | 1990-05-02 | Furukawa Alum Co Ltd | キャンエンド用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JP2599450B2 (ja) * | 1988-10-26 | 1997-04-09 | 古河電気工業株式会社 | キャンエンド用アルミニウム合金板の製造方法 |
| JPH02149634A (ja) * | 1988-11-30 | 1990-06-08 | Kobe Steel Ltd | 繰り返し曲げ性に優れたタブ用Ａｌ合金板とその製造方法 |
| JPH0547617B2 (ja) * | 1988-11-30 | 1993-07-19 | Kobe Steel Ltd | |
| JPH02285045A (ja) * | 1989-04-25 | 1990-11-22 | Furukawa Alum Co Ltd | 自動車パネル用アルミニウム合金板とその製造方法 |
| FR2703072A1 (fr) * | 1993-03-26 | 1994-09-30 | Pechiney Rhenalu | Tôles ou bandes en alliages d'Al (série 5000) à faible anisotropie mécanique et leur procédé d'obtention. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0338331B2 (ja) | 1991-06-10 |
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