JPS63265862A - 無機繊維強化炭素複合材料及びその製法 - Google Patents
無機繊維強化炭素複合材料及びその製法Info
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- JPS63265862A JPS63265862A JP62098655A JP9865587A JPS63265862A JP S63265862 A JPS63265862 A JP S63265862A JP 62098655 A JP62098655 A JP 62098655A JP 9865587 A JP9865587 A JP 9865587A JP S63265862 A JPS63265862 A JP S63265862A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/71—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents
- C04B35/78—Ceramic products containing macroscopic reinforcing agents containing non-metallic materials
- C04B35/80—Fibres, filaments, whiskers, platelets, or the like
- C04B35/83—Carbon fibres in a carbon matrix
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- Materials Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は無機繊維強化炭素複合材料及びその製法に関し
、さらに詳しくは、珪素、炭素、チタン及び/又はジル
コニウム、及び酸素から構成される無機繊維で強化され
た炭素複合材料及びその製法に関する。
、さらに詳しくは、珪素、炭素、チタン及び/又はジル
コニウム、及び酸素から構成される無機繊維で強化され
た炭素複合材料及びその製法に関する。
(従来の技術及びその問題点)
耐熱性、高強度及び低密度を要求される分野において、
炭素繊維で強化された炭素材料が研究開発されている。
炭素繊維で強化された炭素材料が研究開発されている。
炭素繊維で強化された炭素材料において、マトリックス
を構成する炭素質は、非晶質及び/又は無配向の結晶質
であるため、いずれの方向にも同じ線膨張係数を有して
いるが、強化材である炭素繊維は繊維方向に対して高度
に結晶が配向しているために、繊維軸方向と繊維軸に直
角方向の線膨張係数が約1桁異なっている。このため、
冷−熱サイクルに対する歪が一方向に集中しやすく、炭
素材料の熱疲労の原因となっている。
を構成する炭素質は、非晶質及び/又は無配向の結晶質
であるため、いずれの方向にも同じ線膨張係数を有して
いるが、強化材である炭素繊維は繊維方向に対して高度
に結晶が配向しているために、繊維軸方向と繊維軸に直
角方向の線膨張係数が約1桁異なっている。このため、
冷−熱サイクルに対する歪が一方向に集中しやすく、炭
素材料の熱疲労の原因となっている。
(問題点を解決するための技術的手段)本発明は、珪素
、炭素、チタン及び/又はジルコニウム、及び酸素から
構成される無機繊維は、非晶質又は非晶質中に微細結晶
が無配向に分散した構造を有しており、繊維軸方向と繊
維軸に対して直角方向の線膨張係数がほぼ等しく、冷−
熱サイクルによる歪発生が少ないとの知見に基づいて完
成されたものである。
、炭素、チタン及び/又はジルコニウム、及び酸素から
構成される無機繊維は、非晶質又は非晶質中に微細結晶
が無配向に分散した構造を有しており、繊維軸方向と繊
維軸に対して直角方向の線膨張係数がほぼ等しく、冷−
熱サイクルによる歪発生が少ないとの知見に基づいて完
成されたものである。
本発明によれば、
(i)St、M、C及びOから実質的になる非晶質物質
、又は (ii )実質的にβ−SiCSMC,β−SiCとM
Cの固溶体及び/又はMC,−8の粒径が500Å以下
の各結晶質超微粒子、及び非晶質のSiO□とM OZ
からなる集合体、又は、 (ij)上記(i)の非晶質物質と上記(ii )の結
晶質超微粒子集合体の混合系、 (但し、上式中のMはTi又はZrを示し、Xは0より
大きく1未満の数である。)からなる珪素、チタン又は
ジルコニウム、炭素及び酸素からなる無機繊維及び炭素
質マトリックスからなる、無機繊維強化炭素複合材料が
提供される。
、又は (ii )実質的にβ−SiCSMC,β−SiCとM
Cの固溶体及び/又はMC,−8の粒径が500Å以下
の各結晶質超微粒子、及び非晶質のSiO□とM OZ
からなる集合体、又は、 (ij)上記(i)の非晶質物質と上記(ii )の結
晶質超微粒子集合体の混合系、 (但し、上式中のMはTi又はZrを示し、Xは0より
大きく1未満の数である。)からなる珪素、チタン又は
ジルコニウム、炭素及び酸素からなる無機繊維及び炭素
質マトリックスからなる、無機繊維強化炭素複合材料が
提供される。
また本発明によれば、上記無機繊維及びフェノール樹脂
からなる混合物を、成形した後、炭化焼成することを特
徴とする無機繊維強化炭素複合材料の製法が提供される
。
からなる混合物を、成形した後、炭化焼成することを特
徴とする無機繊維強化炭素複合材料の製法が提供される
。
本発明における無機繊維は、例えば、特公昭60−14
05号公報、特公昭60−20485号公報に記載の下
記方法に従って調製することができる。
05号公報、特公昭60−20485号公報に記載の下
記方法に従って調製することができる。
(1)数平均分子量が約500〜10000の主として
式−+Si CHz÷の構造単位からなる主鎖骨格を
有し、式中の珪素原子は実質的に水素原子、低級アルキ
ル基及びフェニル基からなる群から選ばれた側鎖基を2
個有するポリカルボシラン、及び (2)数平均分子量が約500〜10000の、メタロ
キサン結合単位−fM−0−3−(M : T i又は
Zr)及びシロキサン結合単位+5i−0+からなる主
鎖骨格を有し、かつメタロキサン結合単位の全数体シロ
キサン結合単位の全数の比率が30:1〜1:30の範
囲内にあり、該シロキサン結合単位の珪素原子の大部分
が低級アルキル基及びフェニル基からなる群から選ばれ
た側鎖基を1個又は2個有し、そして該メタロキサン結
合単位の金属原子の大部分が側鎖基として低級アルキル
基を1個又は2個有するポリメタロシロキサンを、該ポ
リカルボシランの+Si CHz÷の構造単位の全数
体該ポリメタロシロキサンの+M−O÷結合単位の全数
の比率が100:1〜1:100の範囲内となる量比で
混合し、得られた混合物を有機溶媒中で、かつ反応に対
して不活性な雰囲気下において加熱して、該ポリカルボ
シランの珪素原子の少なくとも一部を、該ポリメタロシ
ロキサンの珪素原子及び/又は金属原子の少なくとも一
部と酸素原子を介して結合させることによって、架橋し
たポリカルボシラン部分とポリメタロシロキサン部分と
からなる数平均分子量が約1000〜50000の有機
金属重合体を生成させる第1工程と、上記重合体の紡糸
原液を造り紡糸する第2工程と、該紡糸原繊維を張力あ
るいは無張力下で不融化する第3工程と、不融化した前
記紡糸繊維を真空中あるいは不活性ガス雰囲気中で80
0〜1800°Cの範囲の温度で焼成する第4工程から
、実質的にSi、Ti又はZr、C’及びOからなる無
機繊維を製造することができる。
式−+Si CHz÷の構造単位からなる主鎖骨格を
有し、式中の珪素原子は実質的に水素原子、低級アルキ
ル基及びフェニル基からなる群から選ばれた側鎖基を2
個有するポリカルボシラン、及び (2)数平均分子量が約500〜10000の、メタロ
キサン結合単位−fM−0−3−(M : T i又は
Zr)及びシロキサン結合単位+5i−0+からなる主
鎖骨格を有し、かつメタロキサン結合単位の全数体シロ
キサン結合単位の全数の比率が30:1〜1:30の範
囲内にあり、該シロキサン結合単位の珪素原子の大部分
が低級アルキル基及びフェニル基からなる群から選ばれ
た側鎖基を1個又は2個有し、そして該メタロキサン結
合単位の金属原子の大部分が側鎖基として低級アルキル
基を1個又は2個有するポリメタロシロキサンを、該ポ
リカルボシランの+Si CHz÷の構造単位の全数
体該ポリメタロシロキサンの+M−O÷結合単位の全数
の比率が100:1〜1:100の範囲内となる量比で
混合し、得られた混合物を有機溶媒中で、かつ反応に対
して不活性な雰囲気下において加熱して、該ポリカルボ
シランの珪素原子の少なくとも一部を、該ポリメタロシ
ロキサンの珪素原子及び/又は金属原子の少なくとも一
部と酸素原子を介して結合させることによって、架橋し
たポリカルボシラン部分とポリメタロシロキサン部分と
からなる数平均分子量が約1000〜50000の有機
金属重合体を生成させる第1工程と、上記重合体の紡糸
原液を造り紡糸する第2工程と、該紡糸原繊維を張力あ
るいは無張力下で不融化する第3工程と、不融化した前
記紡糸繊維を真空中あるいは不活性ガス雰囲気中で80
0〜1800°Cの範囲の温度で焼成する第4工程から
、実質的にSi、Ti又はZr、C’及びOからなる無
機繊維を製造することができる。
また、別法として、
主として式
%式%
(但し、式中のRは水素原子、低級アルキル基又はフェ
ニル基を示す。) で表される主鎖骨格を有する数平均分子量が200〜1
0000のポリカルボシラン、及び式 MX。
ニル基を示す。) で表される主鎖骨格を有する数平均分子量が200〜1
0000のポリカルボシラン、及び式 MX。
(但し、式中のMはTi又はZrを示し、Xは炭素数1
〜20個を有するアルコキシ基、フェノキシ基又はアセ
チルアセトキシ基を示す。)で表される有機金属化合物
を、前記ポリカルボシランの+5i−CH,十の構造単
位の全数体前記有機金属化合環の→M−0÷の構造単位
の全数の比率が2:1〜200:1の範囲内となる量比
に加え、反応に対して不活性な雰囲気中において加熱反
応して、前記ポリカルボシランの珪素原子の少なくとも
一部を、前記有機金属化合物の金属原子と酸素原子を介
して結合させて、数平均分子量が約700〜10000
0の有機金属重合体を生成させる第1工程と、上記有機
金属重合体の紡糸原液を造り紡糸する第2工程と、該紡
糸繊維を張力あるいは無張力下で不融化する第3工程と
、不融化した前記紡糸繊維を真空中あるいは不活性ガス
雰囲気中で800〜1800°Cの範囲の温度で焼成す
る第4工程から、実質的にSi、Ti又はZr、C及び
0からなる無機繊維を製造することができる。 ′ 無機繊維中の各元素の割合は Si:30〜60重量%、Ti又はZr:0.5〜35
重量%、特に好ましくは1〜10重景%重量:25〜4
0重景%、重量: 0.01〜30重量%である。
〜20個を有するアルコキシ基、フェノキシ基又はアセ
チルアセトキシ基を示す。)で表される有機金属化合物
を、前記ポリカルボシランの+5i−CH,十の構造単
位の全数体前記有機金属化合環の→M−0÷の構造単位
の全数の比率が2:1〜200:1の範囲内となる量比
に加え、反応に対して不活性な雰囲気中において加熱反
応して、前記ポリカルボシランの珪素原子の少なくとも
一部を、前記有機金属化合物の金属原子と酸素原子を介
して結合させて、数平均分子量が約700〜10000
0の有機金属重合体を生成させる第1工程と、上記有機
金属重合体の紡糸原液を造り紡糸する第2工程と、該紡
糸繊維を張力あるいは無張力下で不融化する第3工程と
、不融化した前記紡糸繊維を真空中あるいは不活性ガス
雰囲気中で800〜1800°Cの範囲の温度で焼成す
る第4工程から、実質的にSi、Ti又はZr、C及び
0からなる無機繊維を製造することができる。 ′ 無機繊維中の各元素の割合は Si:30〜60重量%、Ti又はZr:0.5〜35
重量%、特に好ましくは1〜10重景%重量:25〜4
0重景%、重量: 0.01〜30重量%である。
無機繊維は、繊維そのものを単軸方向、多軸方向に引き
揃えて使用方法、あるいは平織、朱子織、模紗織、綾織
、からみ織、らせん織物、三次元織物等の各模織物にし
て使用する方法、あるいはチョツプドファイバーとして
使用する方法等がある。
揃えて使用方法、あるいは平織、朱子織、模紗織、綾織
、からみ織、らせん織物、三次元織物等の各模織物にし
て使用する方法、あるいはチョツプドファイバーとして
使用する方法等がある。
チョツプドファイバーの繊維長は0.5〜50胴である
ことが好ましい。
ことが好ましい。
マトリックスを構成する炭素質は、後述するフェーノル
樹脂から誘導される。
樹脂から誘導される。
本発明の複合材料における各構成成分の割合は、無機繊
維3〜50体積%、残部が炭素質マトリックスであるこ
とが好ましい。無機繊維の割合が過度に低いと複合材料
の機械的強度が低下し、その割合が過度に高い複合材料
は製造時の成形性が不良になる。
維3〜50体積%、残部が炭素質マトリックスであるこ
とが好ましい。無機繊維の割合が過度に低いと複合材料
の機械的強度が低下し、その割合が過度に高い複合材料
は製造時の成形性が不良になる。
本発明における無機繊維強化炭素複合材料は固体潤滑剤
を含有することができる。固体潤滑剤は、六方晶窒化ホ
ウ素、黒鉛及び二硫化モリブデンから選択され、中でも
六方晶窒化ホウ素が好ましく使用される。固体潤滑剤は
、後述するフェノール樹脂として熱溶融性フェノールホ
ルムアルデヒド樹脂を使用する場合に炭化焼成時におけ
る焼成体へのクラック発生を防止し、かつ炭素複合材料
の耐摩耗性を向上させる。固体潤滑剤の割合は複合材料
に対して4〜25体積%であるこが好ましい。
を含有することができる。固体潤滑剤は、六方晶窒化ホ
ウ素、黒鉛及び二硫化モリブデンから選択され、中でも
六方晶窒化ホウ素が好ましく使用される。固体潤滑剤は
、後述するフェノール樹脂として熱溶融性フェノールホ
ルムアルデヒド樹脂を使用する場合に炭化焼成時におけ
る焼成体へのクラック発生を防止し、かつ炭素複合材料
の耐摩耗性を向上させる。固体潤滑剤の割合は複合材料
に対して4〜25体積%であるこが好ましい。
固体潤滑剤の割合が過度に低いと上記した焼成時におけ
るクラック発生防止効果が得られにくく、過度に高いと
複合材料の強度が低下する。
るクラック発生防止効果が得られにくく、過度に高いと
複合材料の強度が低下する。
つぎに、本発明の複合材料の製法について説明する。
本発明の製法において使用されるフェノール樹脂の具体
例としては、 (a)熱溶融性を示し、0.1〜150μmの粒径を有
する一次粒子及び/又はその凝集物からなるフェノール
ホルムアルデヒド樹脂、及び(b)水溶性の熱硬化性フ
ェノール樹脂ワニスを挙げることができる。
例としては、 (a)熱溶融性を示し、0.1〜150μmの粒径を有
する一次粒子及び/又はその凝集物からなるフェノール
ホルムアルデヒド樹脂、及び(b)水溶性の熱硬化性フ
ェノール樹脂ワニスを挙げることができる。
フェノールホルムアルデヒド樹脂(a)としては、特開
昭58−120509号公報に記載の樹脂が好ましく使
用されうる。熱溶融性フェノールホルムアルデヒド樹脂
は、成形時に発生する分解ガスの量が少な(、それ自体
反応性を有するメチロール基を多く含有しており、加熱
により均一に反応して内部まで実質的に均一に硬化し、
優れた強度、硬度、耐熱性等を示す。このような熱溶融
性フェノールホルムアルデヒド樹脂は、フェノール又は
フェノールと0−lm−又はp−クレゾール、m−クレ
ゾール、ビスフェノールA10−lm−又はp−アルキ
ル(C2−4)フェノール、p−フェニルフェノール、
キシレノール、レゾルシノール等の公知のフェノール誘
導体の1種以上との混合物と、ホルムアルデヒドとの縮
合物を包含し、通常その30%以上が0.1〜150μ
mの粒径を有する一次粒子及び/又はその凝集物からな
っている。
昭58−120509号公報に記載の樹脂が好ましく使
用されうる。熱溶融性フェノールホルムアルデヒド樹脂
は、成形時に発生する分解ガスの量が少な(、それ自体
反応性を有するメチロール基を多く含有しており、加熱
により均一に反応して内部まで実質的に均一に硬化し、
優れた強度、硬度、耐熱性等を示す。このような熱溶融
性フェノールホルムアルデヒド樹脂は、フェノール又は
フェノールと0−lm−又はp−クレゾール、m−クレ
ゾール、ビスフェノールA10−lm−又はp−アルキ
ル(C2−4)フェノール、p−フェニルフェノール、
キシレノール、レゾルシノール等の公知のフェノール誘
導体の1種以上との混合物と、ホルムアルデヒドとの縮
合物を包含し、通常その30%以上が0.1〜150μ
mの粒径を有する一次粒子及び/又はその凝集物からな
っている。
水溶性の熱硬化性フェノール樹脂ワニス(b)は、取扱
いの容易さ及び無機繊維との結合力の面で好ましく使用
される。ワニス中の固形分は無機繊維との結合力を高め
るうえで65重量%以上であることが好ましい。また、
上記ワニス中に塩化亜鉛粉末を添加することにより、ワ
ニスの脱水速度を高め、ワニスを短時間で炭化させかつ
炭化の歩留まりを向上させることができる。塩化亜鉛の
ワニスへの添加量はワニスにたいして1〜10重量%で
あることが好ましい。
いの容易さ及び無機繊維との結合力の面で好ましく使用
される。ワニス中の固形分は無機繊維との結合力を高め
るうえで65重量%以上であることが好ましい。また、
上記ワニス中に塩化亜鉛粉末を添加することにより、ワ
ニスの脱水速度を高め、ワニスを短時間で炭化させかつ
炭化の歩留まりを向上させることができる。塩化亜鉛の
ワニスへの添加量はワニスにたいして1〜10重量%で
あることが好ましい。
フェノール樹脂として上記のフェノールホルムアルデヒ
ド樹脂(a)を使用する場合には、これに無機繊維、必
要に応じて固体潤滑剤を加え、成形した後、不活性ガス
流通下又は10すtorr以下の真空下に炭化焼成して
、複合材料を得ることができる。また、無機繊維を一方
向に引き揃えたシート状物又は織物と粉末状のフェノー
ルホルムアルデヒド樹脂(a)を交互に積層した後に、
加熱下にプレス成形し、不活性ガス流通下又はlo−1
torr以下の真空下に炭化焼成して、複合材料を得る
ことができる。さらに、無[1i維としてチョツプドフ
ァイバーを使用する際には、これとフェノールホルムア
ルデヒド樹脂(a)、必要に応じて固体潤滑剤をニーダ
−、ヘンシェルミキサー、ローラー等で混合し、混合物
をプレス成形、押出成形、射出成形等の公知の方法で成
形した後、上記と同様にして炭化焼成して、複合材料を
得ることもできる。
ド樹脂(a)を使用する場合には、これに無機繊維、必
要に応じて固体潤滑剤を加え、成形した後、不活性ガス
流通下又は10すtorr以下の真空下に炭化焼成して
、複合材料を得ることができる。また、無機繊維を一方
向に引き揃えたシート状物又は織物と粉末状のフェノー
ルホルムアルデヒド樹脂(a)を交互に積層した後に、
加熱下にプレス成形し、不活性ガス流通下又はlo−1
torr以下の真空下に炭化焼成して、複合材料を得る
ことができる。さらに、無[1i維としてチョツプドフ
ァイバーを使用する際には、これとフェノールホルムア
ルデヒド樹脂(a)、必要に応じて固体潤滑剤をニーダ
−、ヘンシェルミキサー、ローラー等で混合し、混合物
をプレス成形、押出成形、射出成形等の公知の方法で成
形した後、上記と同様にして炭化焼成して、複合材料を
得ることもできる。
フェノール樹脂として上記の水溶製の熱硬化性フェノー
ル樹脂ワニス(b)を使用する場合には、以下の方法に
より複合材料を製造することができる。
ル樹脂ワニス(b)を使用する場合には、以下の方法に
より複合材料を製造することができる。
まず、上記ワニス(b)と無機繊維、必要に応じて固体
潤滑剤とをレゲーデミキサー等で加温下、例えば80〜
100°Cで混練して溶剤が大部分揮散した混合物を得
る。無機繊維とワニスとは、固形分の重量比で60/4
0〜20/75であることが好ましい。ついで上記混合
物をラバープレス等により静水加圧成形した後、オート
クレーブ中で加圧加熱して樹脂を硬化させると共に炭化
可能な有機材料が含浸しやすい開気孔を形成させる。
潤滑剤とをレゲーデミキサー等で加温下、例えば80〜
100°Cで混練して溶剤が大部分揮散した混合物を得
る。無機繊維とワニスとは、固形分の重量比で60/4
0〜20/75であることが好ましい。ついで上記混合
物をラバープレス等により静水加圧成形した後、オート
クレーブ中で加圧加熱して樹脂を硬化させると共に炭化
可能な有機材料が含浸しやすい開気孔を形成させる。
オートクレーブ処理時の温度及び圧力は通常140〜1
80°C及び4.5〜10kg/c逍である。ついでオ
ートクレーブ処理物を非酸化性雰囲気下で焼成する。こ
の焼成は、例えばオートクレーブ処理物を焼成炉に収納
し周囲にコークス粉を充填し窒素ガスを流通させながら
加熱することによって行うことができる。焼成物をオー
トクレーブに入れ、炭化可能な有機材料を含浸し、上記
と同様にして焼成することにより、複合材料を得ること
ができる。炭化可能な有機材料としては、焼成後の残留
炭素量の多いものが好ましく、例えば、水溶性の熱硬化
性フェノール樹脂ワニス(b)、タールピッチ等が使用
される。これらの有機材料は加熱等により流動性を付与
させて、真空含浸等の公知の方法で前記焼成物に含浸さ
せることができる。この処理により、前記焼成物の気孔
が封鎖されて、機械的特性及び体摩耗性の良好な複合材
料を得ることができる。有機材料の含浸、焼成は2回以
上行うこともできる。
80°C及び4.5〜10kg/c逍である。ついでオ
ートクレーブ処理物を非酸化性雰囲気下で焼成する。こ
の焼成は、例えばオートクレーブ処理物を焼成炉に収納
し周囲にコークス粉を充填し窒素ガスを流通させながら
加熱することによって行うことができる。焼成物をオー
トクレーブに入れ、炭化可能な有機材料を含浸し、上記
と同様にして焼成することにより、複合材料を得ること
ができる。炭化可能な有機材料としては、焼成後の残留
炭素量の多いものが好ましく、例えば、水溶性の熱硬化
性フェノール樹脂ワニス(b)、タールピッチ等が使用
される。これらの有機材料は加熱等により流動性を付与
させて、真空含浸等の公知の方法で前記焼成物に含浸さ
せることができる。この処理により、前記焼成物の気孔
が封鎖されて、機械的特性及び体摩耗性の良好な複合材
料を得ることができる。有機材料の含浸、焼成は2回以
上行うこともできる。
(実施例)
以下に実施例を示す。
実施例において、無機繊維強化炭素複合材料のスポーリ
ング試験は以下のようにして行った。複合材料を140
0°Cに保持した炉内に入れ20分間急熱した後取り出
して20分間強制空冷するヒートサイクルを繰り返して
、複合材料の亀裂発生の有無を調べた。
ング試験は以下のようにして行った。複合材料を140
0°Cに保持した炉内に入れ20分間急熱した後取り出
して20分間強制空冷するヒートサイクルを繰り返して
、複合材料の亀裂発生の有無を調べた。
無機繊維[Iコの製法
ジメチルジクロロシランを金属ナトリウムで脱塩素縮合
して合成されるポリジメチルシラン100重量部に対し
ポリボロシロキサン3重量部を添加し、窒素中、350
°Cで熱縮合して得られる、式÷5t−CH,÷のカル
ボシラン単位から主としてなる主鎖骨格を有し、該カル
ボシラン単位の珪素原子に水素原子及びメチル基を有し
ているポリカルボシランに、チタンアルコキシドを加え
て、窒素中、340°Cで架橋重合することにより、カ
ルボシラン単位100部と式+Ti−〇そのチタノキサ
ン10部とからなるポリチタノカルボシランを得た。こ
のポリマーを溶融紡糸し、空気中190’Cで不融化処
理し、さらに引き続いて窒素中1300″Cで焼成して
、繊維径13μm、引張強度310kg/胴2、引張弾
性率16t/馴2の主として珪素、チタン、炭素及び酸
素からなるチタン元素含量3重量%の無機繊維[I]を
得た。この繊維はSi、Ti、C及び0からなる非晶質
物質と、β−SiCとTicの固溶体及びT r CI
−x (0<x < 1 )の粒径が50人の各結晶
質超微粒子及び非晶質の5iOzとTic2からなる集
合体との混合系からなっていた。
して合成されるポリジメチルシラン100重量部に対し
ポリボロシロキサン3重量部を添加し、窒素中、350
°Cで熱縮合して得られる、式÷5t−CH,÷のカル
ボシラン単位から主としてなる主鎖骨格を有し、該カル
ボシラン単位の珪素原子に水素原子及びメチル基を有し
ているポリカルボシランに、チタンアルコキシドを加え
て、窒素中、340°Cで架橋重合することにより、カ
ルボシラン単位100部と式+Ti−〇そのチタノキサ
ン10部とからなるポリチタノカルボシランを得た。こ
のポリマーを溶融紡糸し、空気中190’Cで不融化処
理し、さらに引き続いて窒素中1300″Cで焼成して
、繊維径13μm、引張強度310kg/胴2、引張弾
性率16t/馴2の主として珪素、チタン、炭素及び酸
素からなるチタン元素含量3重量%の無機繊維[I]を
得た。この繊維はSi、Ti、C及び0からなる非晶質
物質と、β−SiCとTicの固溶体及びT r CI
−x (0<x < 1 )の粒径が50人の各結晶
質超微粒子及び非晶質の5iOzとTic2からなる集
合体との混合系からなっていた。
無機繊維[■コの製法
上記と同様にして得られたポリカルボシラン80gにジ
ルコニウムエトキシド10gを添加した以外は全く同様
の方法により、ポリジルコノカルボシランを8周製した
。このポリマーをベンゼンに溶解して乾式紡糸し、空気
中で170 ’Cで不融化処理し、引き続いて窒素中1
200″Cで焼成して、繊維径10u、引張強度350
kg/ mm” 、弾性率18t/mm2の主として
珪素ジルコニウム、炭素及び酸素からなるジルコニウム
元素含量4.5重量%の非晶質連続無機繊維[II]を
得た。
ルコニウムエトキシド10gを添加した以外は全く同様
の方法により、ポリジルコノカルボシランを8周製した
。このポリマーをベンゼンに溶解して乾式紡糸し、空気
中で170 ’Cで不融化処理し、引き続いて窒素中1
200″Cで焼成して、繊維径10u、引張強度350
kg/ mm” 、弾性率18t/mm2の主として
珪素ジルコニウム、炭素及び酸素からなるジルコニウム
元素含量4.5重量%の非晶質連続無機繊維[II]を
得た。
実施例1
無機繊維N)のチョツプドファイバー(長さ1omm)
5体積%、六方晶窒化ホウ素粉束5休積%、残部が熱溶
融性を示すフェノールホルムアルデヒド樹脂(ベルパー
ル S−タイプ、鐘紡■製)からなる均一な混合物を調
製した。混合物を加熱成形した後、真空雰囲気下に10
00°Cで炭化焼成し、無機繊維強化炭素複合材料を得
た。
5体積%、六方晶窒化ホウ素粉束5休積%、残部が熱溶
融性を示すフェノールホルムアルデヒド樹脂(ベルパー
ル S−タイプ、鐘紡■製)からなる均一な混合物を調
製した。混合物を加熱成形した後、真空雰囲気下に10
00°Cで炭化焼成し、無機繊維強化炭素複合材料を得
た。
得られた複合材料の摩擦係数は0.05であり、非常に
滑らかであり、比摩耗量は8X10−10mm” /
kg −ttmであった。この複合材料についてスポー
リング試験の結果、10回のヒートサイクルでも亀裂の
発生は認められなかった。
滑らかであり、比摩耗量は8X10−10mm” /
kg −ttmであった。この複合材料についてスポー
リング試験の結果、10回のヒートサイクルでも亀裂の
発生は認められなかった。
実施例2
実施例1で使用したフェノールホルムアルデヒド樹脂を
ステンレス製容器に入れ、不活性ガス流通下で溶融させ
、無機繊維CI)の三次元織物〔糸密度(本/25mm
):縦Y;10×10層、横X;10×11層、Z;1
0×10層〕に含浸させ、そのまま200°Cで2時間
加熱硬化させた後、1400°Cで炭化させた。引き続
き、上記含浸及び炭化を5回繰り返して、無機繊維強化
炭素複合材料を得た。
ステンレス製容器に入れ、不活性ガス流通下で溶融させ
、無機繊維CI)の三次元織物〔糸密度(本/25mm
):縦Y;10×10層、横X;10×11層、Z;1
0×10層〕に含浸させ、そのまま200°Cで2時間
加熱硬化させた後、1400°Cで炭化させた。引き続
き、上記含浸及び炭化を5回繰り返して、無機繊維強化
炭素複合材料を得た。
得られた複合材料の引張強度は50kg/+nm”、引
張弾性率は14 t 7mm2であり、機械的特性のす
ぐれたものであった。この複合材料についてスポーリン
グ試験の結果、10回のヒートサイクルでも亀裂の発生
は認められなかった。
張弾性率は14 t 7mm2であり、機械的特性のす
ぐれたものであった。この複合材料についてスポーリン
グ試験の結果、10回のヒートサイクルでも亀裂の発生
は認められなかった。
実施例3
無機繊維(I[)のチョツプドファイバー(長さ6mm
)50重量部、水溶性の熱硬化性フェノール樹脂ワニス
(PR524日立化成工業■製)50重量部をレゲーデ
ミキサーに入れ、100 ’Cで2時間混練して、無機
繊維(n)50重量部、ワニスの固形分35重量部及び
水9.5重量部の混合物を得た。この混合物を300k
g/c111の圧力で30分間ラバープレスした。得ら
れた成形体をオー、トクレープに入れ5 kg/dに窒
素で加圧した後、3時間で155°Cにまで昇温しで同
温度に3時間保持し、ついで室温にまで冷却して取り出
した。
)50重量部、水溶性の熱硬化性フェノール樹脂ワニス
(PR524日立化成工業■製)50重量部をレゲーデ
ミキサーに入れ、100 ’Cで2時間混練して、無機
繊維(n)50重量部、ワニスの固形分35重量部及び
水9.5重量部の混合物を得た。この混合物を300k
g/c111の圧力で30分間ラバープレスした。得ら
れた成形体をオー、トクレープに入れ5 kg/dに窒
素で加圧した後、3時間で155°Cにまで昇温しで同
温度に3時間保持し、ついで室温にまで冷却して取り出
した。
この成形材料は表面切削加工して樹脂層を除去した後、
窒素ガス中で5時間焼成した。ついで、上記焼成材料を
オートクレーブに入れ、3mmHg以下に減圧脱気し、
60°Cに加熱した前記フェノール樹脂ワニスを注入し
、5 kg / CT11で加圧含浸した後取り出し、
窒素ガス中で5時間焼成した。この含浸、焼成を3回繰
り返して得た無機繊維強化炭素複合材料の密度は1.9
0g/cm、気孔率4.3%、曲げ強度8kg / m
m ”であった。
窒素ガス中で5時間焼成した。ついで、上記焼成材料を
オートクレーブに入れ、3mmHg以下に減圧脱気し、
60°Cに加熱した前記フェノール樹脂ワニスを注入し
、5 kg / CT11で加圧含浸した後取り出し、
窒素ガス中で5時間焼成した。この含浸、焼成を3回繰
り返して得た無機繊維強化炭素複合材料の密度は1.9
0g/cm、気孔率4.3%、曲げ強度8kg / m
m ”であった。
Claims (11)
- (1)(i)Si、M、C及びOから実質的になる非晶
質物質、又は (ii)実質的にβ−SiC、MC、β−SiCとMC
の固溶体及び/又はMC_1_−_xの粒径が500Å
以下の各結晶質超微粒子、及び非晶質のSiO_2とM
O_2からなる集合体、又は、 (iii)上記(i)の非晶質物質と上記(ii)の結
晶質超微粒子集合体の混合系、 (但し、上式中のMはTi又はZrを示し、xは0より
大きく1未満の数である。)からなる珪素、チタン又は
ジルコニウム、炭素及び酸素からなる無機繊維及び炭素
質マトリックスからなる、無機繊維強化炭素複合材料。 - (2)無機繊維が、平織、朱子織、模紗織、綾織、袋織
、からみ織、らせん織及び三次元織から選択される織物
である特許請求の範囲第1項に記載の無機繊維強化炭素
複合材料。 - (3)無機繊維が長さ0.5〜50mmのチョップドフ
ァイバーであるである特許請求の範囲第1項に記載の無
機繊維強化炭素複合材料。 - (4)無機繊維の含有量が複合材料に対して3〜50体
積%である特許請求の範囲第1項に記載の無機繊維強化
炭素複合材料。 スチック複合体。 - (5)複合材料が固体潤滑剤を含有する特許請求の範囲
第1項に記載の無機繊維強化炭素複合材料。 - (6)固体潤滑剤が、六方晶窒化ホウ素、黒鉛及び二硫
化モリブデンから選択される物質の粉末である特許請求
の範囲第4項に記載の無機繊維強化炭素複合材料。 - (7)固体潤滑剤の含有量が複合材料に対して4〜25
体積%である特許請求の範囲第4項に記載の無機繊維強
化炭素複合材料。 - (8)(i)Si、M、C及びOから実質的になる非晶
質物質、又は (ii)実質的にβ−SiC、MC、β−SiCとMC
の固溶体及び/又はMC_1_−_xの粒径が500Å
以下の各結晶質超微粒子、及び非晶質のSiO_2とM
O_2からなる集合体、又は、 (iii)上記(i)の非晶質物質と上記(ii)の結
晶質超微粒子集合体の混合系、 (但し、上式中のMはTi又はZrを示し、xは0より
大きく1未満の数である、)からなる珪素、チタン又は
ジルコニウム、炭素及び酸素からなる無機繊維及びフェ
ノール樹脂からなる混合物を、成形した後、炭化焼成す
ることを特徴とする無機繊維強化炭素複合材料の製法。 - (9)フェノール樹脂が、熱溶融性を示し、0.1〜1
50μmの粒径を有する一次粒子及び/又はその凝集物
からなるフェノールホルムアルデヒド樹脂である特許請
求の範囲第8項に記載の無機繊維強化炭素複合材料の製
法。 - (10)混合物が固体潤滑剤を含有する特許請求の範囲
第8項に記載の無機繊維強化炭素複合材料の製法。 - (11)フェノール樹脂が水溶性の熱硬化性フェノール
樹脂ワニスである特許請求の範囲第8項に記載の無機繊
維強化炭素複合材料の製法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62098655A JPS63265862A (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 無機繊維強化炭素複合材料及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62098655A JPS63265862A (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 無機繊維強化炭素複合材料及びその製法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63265862A true JPS63265862A (ja) | 1988-11-02 |
Family
ID=14225525
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62098655A Pending JPS63265862A (ja) | 1987-04-23 | 1987-04-23 | 無機繊維強化炭素複合材料及びその製法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63265862A (ja) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5515913A (en) * | 1978-07-12 | 1980-02-04 | Inoue Japax Res | Composite carbon material |
JPS601405A (ja) * | 1983-05-25 | 1985-01-07 | ザイトラン・インコ−ポレ−テツド | 回転アクチユエ−タ |
JPS6020485A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-01 | 株式会社東海理化電機製作所 | 電気ヒ−タ−およびその製法 |
JPS61197473A (ja) * | 1985-02-27 | 1986-09-01 | 工業技術院長 | SiC連続繊維強化炭素複合体の製造方法 |
-
1987
- 1987-04-23 JP JP62098655A patent/JPS63265862A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5515913A (en) * | 1978-07-12 | 1980-02-04 | Inoue Japax Res | Composite carbon material |
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