JPS63264287A - エネルギ−・ビ−ムを用いた製管溶接法 - Google Patents
エネルギ−・ビ−ムを用いた製管溶接法Info
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- JPS63264287A JPS63264287A JP62099518A JP9951887A JPS63264287A JP S63264287 A JPS63264287 A JP S63264287A JP 62099518 A JP62099518 A JP 62099518A JP 9951887 A JP9951887 A JP 9951887A JP S63264287 A JPS63264287 A JP S63264287A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、レーデ、電子ビームなどのエネルギー・ビー
ムを用いて金属材料、とりわけ耐食性を要求されるステ
ンレス鋼、耐熱合金、Ｔｉ、Ｚｒなどの金属帯を製管溶
接する方法に関わる°。
ムを用いて金属材料、とりわけ耐食性を要求されるステ
ンレス鋼、耐熱合金、Ｔｉ、Ｚｒなどの金属帯を製管溶
接する方法に関わる°。
（従来の技術）
ステンレス鋼、Ｔｉ 、 Ｚｒなどの金属帯の製管に最
も広く用いられている溶接法はタングステン・イナート
・ガス（ＴＩＧ）溶接である。ＴＩＧ溶接はアーク溶接
の中でもこれ等の金属の溶接に最も適した溶接法で、プ
ローホール等の溶接欠陥が少い、ピード外観が美麗であ
る等の優れた特徴を有して吻る。しかしＴＩＧ ｍ接と
云えども溶接金属の凝固偏析等による溶接部耐食性の低
下は避けられない。母材と同等の溶接部耐食性を確保す
るには、加工や高温長時間熱処理を必要とし、これは遅
い溶接速度と相俟って、生産性を著しく阻害するもので
あった。
も広く用いられている溶接法はタングステン・イナート
・ガス（ＴＩＧ）溶接である。ＴＩＧ溶接はアーク溶接
の中でもこれ等の金属の溶接に最も適した溶接法で、プ
ローホール等の溶接欠陥が少い、ピード外観が美麗であ
る等の優れた特徴を有して吻る。しかしＴＩＧ ｍ接と
云えども溶接金属の凝固偏析等による溶接部耐食性の低
下は避けられない。母材と同等の溶接部耐食性を確保す
るには、加工や高温長時間熱処理を必要とし、これは遅
い溶接速度と相俟って、生産性を著しく阻害するもので
あった。
これに対しレーザ、エレクトロンビーム等のエネルギー
・ビーム溶接法は、溶接個所に極めて高い密度に絞った
エネルギー金集中させるため、高速極低入熱溶接を容易
に実現することができる。エネルギー・ビーム溶接によ
る溶接部組織はＴＩＧのそれよりも緻密で偏析も少く、
従ってＴＩＧよシも遥かに優れた耐食性を示す。また、
短時間熱処理で容易に母材並の耐食性を確保することが
可能である。
・ビーム溶接法は、溶接個所に極めて高い密度に絞った
エネルギー金集中させるため、高速極低入熱溶接を容易
に実現することができる。エネルギー・ビーム溶接によ
る溶接部組織はＴＩＧのそれよりも緻密で偏析も少く、
従ってＴＩＧよシも遥かに優れた耐食性を示す。また、
短時間熱処理で容易に母材並の耐食性を確保することが
可能である。
エネルギー・ビームを用いたステンレス鋼などの製管溶
接方法として、例えば特開昭６０−２０６５８９号公報
で提案された技術がある。この技術はレーデを照射して
溶接管ｔ−製造するに隊し、レーデビーム照射位置全ス
クイズロール欠陥のない溶接管を製造せんとするもので
ある。
接方法として、例えば特開昭６０−２０６５８９号公報
で提案された技術がある。この技術はレーデを照射して
溶接管ｔ−製造するに隊し、レーデビーム照射位置全ス
クイズロール欠陥のない溶接管を製造せんとするもので
ある。
しかしこの技術によっても工場生産で用いる、強度や板
厚が変動し長手方向に曲が９（キャンパー）のある金属
帯ｔ−３ｍ／ｍｉｎ ｔ−超える高速で溶接しようとす
る場合溶接線全長に亘って安定な品質を保つことが困難
で実用化には至らなかった。
厚が変動し長手方向に曲が９（キャンパー）のある金属
帯ｔ−３ｍ／ｍｉｎ ｔ−超える高速で溶接しようとす
る場合溶接線全長に亘って安定な品質を保つことが困難
で実用化には至らなかった。
このようにエネルギー・ビーム溶接はＴＩＧに対して多
くの優れた特徴を有するのであるが、アンダーカット等
のない滑らかなビード形状を安定に保つことが困難であ
るという問題点を有していた。この問題点は特にエネル
ギー・ビームの貫通する管内面側において特に顕著であ
った。
くの優れた特徴を有するのであるが、アンダーカット等
のない滑らかなビード形状を安定に保つことが困難であ
るという問題点を有していた。この問題点は特にエネル
ギー・ビームの貫通する管内面側において特に顕著であ
った。
（発明が解決しようとする問題点）
以上のようにエネルギー・ビーム溶接には滑らか表ピー
ド形状の安定確保が困難であるとかう問題点がある。
ド形状の安定確保が困難であるとかう問題点がある。
更に、エネルギー・ビーム溶接には、エネルギーを局所
に集中して利用するという特徴によってもたらされる、
ビーム照射位置のシーム中心からのズレ許容範囲や適正
シームギヤラグ量が極めて狭いという短所がある。
に集中して利用するという特徴によってもたらされる、
ビーム照射位置のシーム中心からのズレ許容範囲や適正
シームギヤラグ量が極めて狭いという短所がある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、極めて優れた長所を有するエネルギー・ビー
ム溶接の製管溶接への適用を妨げてき九上述の問題点を
解決するための手段を提供するもので、その要旨とする
ところは、連続的に管状に成形された金属帯の対向する
工、ノ端面をエネルギー・ビームを用いて溶接する製管
溶接に於て、複数個のスクイズスタンドを設け、第２以
降のうちいずれかのスクイズスタンド上流の実質□的に
エッジ端面が密着する位置で、かつシーム両側０．３瓢
以内の位置にエネルギー・ビームを照射し、対向する該
エッジ端面を貫通溶融せしめつつ溶接することを特徴と
する、エネルギー・ビームを用いた製管溶接方法にある
。
ム溶接の製管溶接への適用を妨げてき九上述の問題点を
解決するための手段を提供するもので、その要旨とする
ところは、連続的に管状に成形された金属帯の対向する
工、ノ端面をエネルギー・ビームを用いて溶接する製管
溶接に於て、複数個のスクイズスタンドを設け、第２以
降のうちいずれかのスクイズスタンド上流の実質□的に
エッジ端面が密着する位置で、かつシーム両側０．３瓢
以内の位置にエネルギー・ビームを照射し、対向する該
エッジ端面を貫通溶融せしめつつ溶接することを特徴と
する、エネルギー・ビームを用いた製管溶接方法にある
。
以下本発明を図面に基いて詳細に説明する。
（作用）
第１図は本発明の一実施態様を示す図である。
金属帯５は図示していない一群のロールで管状に成形さ
れ、シームガイド４を経て第１スクイズロール１で金属
帯５のエッジ端面は一旦閉じてシーム６′ヲ形成する。
れ、シームガイド４を経て第１スクイズロール１で金属
帯５のエッジ端面は一旦閉じてシーム６′ヲ形成する。
シーム６′は第１スクイズロールの下流でスプリングバ
ックによシ僅かに開くが、第２スクイズロー／Ｉ／２近
傍で再び密着する。シームの密着域は第１スクイズロー
ルｌの上流よりも、第２スクイズロール２の上流におい
て遥かに長い。エネルζ、ノー・ビームＥは第２スクイ
ズロール２上流における蜜漬したシー五Ｆ上にエネルギ
ー・ビーム光学系９によシ集光され、シームを溶接する
。第１スクイズロー／Ｉ／１と第２スクイズロール２の
間にはシームセンサ７が配置され、例えばＣＯＤカメラ
等で光学的にシーム位Ｒを検出し、検出したシーム位置
とシームガイド４とから、エネルギー・ビームを集光す
べきシーム位１ｉＦの座標を演算し、結果をエネルギー
・ビーム照射位置制御装置８に送る。エネルギー・ビー
ム照射位置制御装置８はビーム照射位置がシーム中心の
両側０．３ ｔｍ以内に納まるようにエネルギー・ビー
ム光学系９を動かす。Ｆ点で溶接された管は第２スクイ
ズａ−ル２ テ軽＜ ＭＺ ラれ、第３スクイズロール
３に向う。第３スクイズロール３は残留応力による管の
開口を防止するロールで、高速溶接時ンーム部における
高温割れ発生を防止する。残留応力が小さい場合、又は
、高温割れの心配のない材料を製管溶接する場合は第３
スクイズロール３は必ずしも必要としない。
ックによシ僅かに開くが、第２スクイズロー／Ｉ／２近
傍で再び密着する。シームの密着域は第１スクイズロー
ルｌの上流よりも、第２スクイズロール２の上流におい
て遥かに長い。エネルζ、ノー・ビームＥは第２スクイ
ズロール２上流における蜜漬したシー五Ｆ上にエネルギ
ー・ビーム光学系９によシ集光され、シームを溶接する
。第１スクイズロー／Ｉ／１と第２スクイズロール２の
間にはシームセンサ７が配置され、例えばＣＯＤカメラ
等で光学的にシーム位Ｒを検出し、検出したシーム位置
とシームガイド４とから、エネルギー・ビームを集光す
べきシーム位１ｉＦの座標を演算し、結果をエネルギー
・ビーム照射位置制御装置８に送る。エネルギー・ビー
ム照射位置制御装置８はビーム照射位置がシーム中心の
両側０．３ ｔｍ以内に納まるようにエネルギー・ビー
ム光学系９を動かす。Ｆ点で溶接された管は第２スクイ
ズａ−ル２ テ軽＜ ＭＺ ラれ、第３スクイズロール
３に向う。第３スクイズロール３は残留応力による管の
開口を防止するロールで、高速溶接時ンーム部における
高温割れ発生を防止する。残留応力が小さい場合、又は
、高温割れの心配のない材料を製管溶接する場合は第３
スクイズロール３は必ずしも必要としない。
溶接品質と溶接速度はエネルギー・ビーム照対位置によ
シ大きな影響を受ける。第２図はＣＯ２レーデ（出力８
ｋＷ）？用いてＳＵＳ ３０４ステンレス鋼３簡厚材料
を溶接する場合のシームギヤラグ（エツジ面間隔）と溶
接速度の関係を示す図である。シームが密着している場
合速度５ ｍ／ｍｉｎで溶接できるのに対し、シームギ
ヤ。
シ大きな影響を受ける。第２図はＣＯ２レーデ（出力８
ｋＷ）？用いてＳＵＳ ３０４ステンレス鋼３簡厚材料
を溶接する場合のシームギヤラグ（エツジ面間隔）と溶
接速度の関係を示す図である。シームが密着している場
合速度５ ｍ／ｍｉｎで溶接できるのに対し、シームギ
ヤ。
グが０．０５ｍを越えるとアンダーカットが発生するた
め溶接可能速度は徐々に低下し、シームギヤ、プが０．
２ ｍを越えると逆に溶接不可能になる。従ってエネル
ギー・は−ム照射位置をエツジ端面が実質的に密着する
位置とすることは、溶接品質、生産性両面から見て最も
好ましいと云える。
め溶接可能速度は徐々に低下し、シームギヤ、プが０．
２ ｍを越えると逆に溶接不可能になる。従ってエネル
ギー・は−ム照射位置をエツジ端面が実質的に密着する
位置とすることは、溶接品質、生産性両面から見て最も
好ましいと云える。
第３図はエネルギー・ビーム照射位置のシーム中心から
のズレが溶接品質に及ぼす影響を調査した結果を示す図
である。溶接条件と材質は第２図と全く同様である。溶
接品質は、全溶接長に対する正常な溶接部分長の割合で
示した。
のズレが溶接品質に及ぼす影響を調査した結果を示す図
である。溶接条件と材質は第２図と全く同様である。溶
接品質は、全溶接長に対する正常な溶接部分長の割合で
示した。
図から明らかなように、ズレが０．３ ｔｍ ｔではズ
レの影響は全く見られない。ズレが０．４−になると部
分的に、特に管内面側において、接合しない個所が発生
し、正常な溶接部分は７０チ程度となる。ズレが０．５
ＩＩＩＩＩを超えると全く溶接不可能となる。この結果
、エネルギー・ビーム照射位置はシーム中心から±０．
３ｗ以内に制御されるべきであることは明らかである。
レの影響は全く見られない。ズレが０．４−になると部
分的に、特に管内面側において、接合しない個所が発生
し、正常な溶接部分は７０チ程度となる。ズレが０．５
ＩＩＩＩＩを超えると全く溶接不可能となる。この結果
、エネルギー・ビーム照射位置はシーム中心から±０．
３ｗ以内に制御されるべきであることは明らかである。
材質、板厚を変えても第２図、第３図と同様な結果が得
られた。また、エレクトロンビームを用いた溶接でも結
果は同じである。
られた。また、エレクトロンビームを用いた溶接でも結
果は同じである。
（実施例）
第１図に示した本発明法と、第１図においてビーム位置
制御を実施しない場合、および、単スクイズスタンド法
（ビーム位置制御不実施）とを比較するために、ＳＵＳ
３１６ステンレスの１０８、ｍ巾３ｍ厚の銅帯を用い
て、３４，０φ×３．０厚の管を製管した。溶接条件は
次の通〕である。
制御を実施しない場合、および、単スクイズスタンド法
（ビーム位置制御不実施）とを比較するために、ＳＵＳ
３１６ステンレスの１０８、ｍ巾３ｍ厚の銅帯を用い
て、３４，０φ×３．０厚の管を製管した。溶接条件は
次の通〕である。
レーデ出力 ： １０ ｋＷ（Ｃｏ２レーデ）溶接
速度 ニアｍ／ｍｌｎ 対物レンズ焦点距離 ：３０２冑 レンズへ管表面間距離： ３００簡 アシストガス ：Ｈ暑１０わ’ｍｌｎ管内シールド
： Ａｒ ５Ｊ／ｍｉｎスクイズ絞シ量 二０．５
瓢 ビーム照射位置は本発明法では第２スクイズスタンド上
流１０ｔｘｔシームギヤツプ＝Ｏの位置、単スクイズス
タンＰ法では上流５■（シームギヤｙプＳＯ）、１０ｗ
ｍ（Ｖ−Ａギヤ、プ；０．０５閣）とし、いずれも、溶
接前にビーム照射位置がシーム中心になるように調整し
た。本発明法については５０００ｍ、３通シの比較法に
ついてはいずれも５００ｍ溶接し、全溶接長に占める正
常溶接部長さの割合を調査した。その結果を表１に示す
。
速度 ニアｍ／ｍｌｎ 対物レンズ焦点距離 ：３０２冑 レンズへ管表面間距離： ３００簡 アシストガス ：Ｈ暑１０わ’ｍｌｎ管内シールド
： Ａｒ ５Ｊ／ｍｉｎスクイズ絞シ量 二０．５
瓢 ビーム照射位置は本発明法では第２スクイズスタンド上
流１０ｔｘｔシームギヤツプ＝Ｏの位置、単スクイズス
タンＰ法では上流５■（シームギヤｙプＳＯ）、１０ｗ
ｍ（Ｖ−Ａギヤ、プ；０．０５閣）とし、いずれも、溶
接前にビーム照射位置がシーム中心になるように調整し
た。本発明法については５０００ｍ、３通シの比較法に
ついてはいずれも５００ｍ溶接し、全溶接長に占める正
常溶接部長さの割合を調査した。その結果を表１に示す
。
表１ 本発明法止比較法の溶接品質８
＊ 溶接品質＝正常溶接部長／全溶接長Ｘ１００チ本発
明法によれば、全溶接長く亘シ、完全な溶接が実現した
。ビーム位置制御を実施しないと（ム２）＃液中にシー
ム援れが生じた場合溶接が不完全になった。更に単スク
イズスタンドでは、シームギヤツノ変動も加わって不完
全溶接部分は更に増加した。表１の試験結果はまた、本
発明では、ビーム照射位置の溶接方向許容範囲も単スク
イズスタンド法と比較して遥かに広いことを示している
。なお、第１図には３スクイズスタンドの例を示したが
、スタンＰ数はもつと多くても差支えない。たとえば４
スクイズスタンドにして、第１スタンド〜第２スタンド
間、及び、第２スタンド〜第３スタンド間のシーム位置
を検出し、第３スタンド上流のエネルギー・ビーム照射
位ｔｆｊＬｔ−制御すれば、制御精度は更に向上するこ
とを本発明者等は確かめている。また本発明法は溶接エ
ネルギーとして主としてエネルギー・ビームを利用する
接接法、例えば、クイ２−ワイヤを用いたエネルギー・
ビーム溶接、ＴＩＧ −？ ＭＩＧ （メタル・イナー
ト・ガス）溶接を併用したエネルギー・ビーム溶接、等
には全て有効である。
明法によれば、全溶接長く亘シ、完全な溶接が実現した
。ビーム位置制御を実施しないと（ム２）＃液中にシー
ム援れが生じた場合溶接が不完全になった。更に単スク
イズスタンドでは、シームギヤツノ変動も加わって不完
全溶接部分は更に増加した。表１の試験結果はまた、本
発明では、ビーム照射位置の溶接方向許容範囲も単スク
イズスタンド法と比較して遥かに広いことを示している
。なお、第１図には３スクイズスタンドの例を示したが
、スタンＰ数はもつと多くても差支えない。たとえば４
スクイズスタンドにして、第１スタンド〜第２スタンド
間、及び、第２スタンド〜第３スタンド間のシーム位置
を検出し、第３スタンド上流のエネルギー・ビーム照射
位ｔｆｊＬｔ−制御すれば、制御精度は更に向上するこ
とを本発明者等は確かめている。また本発明法は溶接エ
ネルギーとして主としてエネルギー・ビームを利用する
接接法、例えば、クイ２−ワイヤを用いたエネルギー・
ビーム溶接、ＴＩＧ −？ ＭＩＧ （メタル・イナー
ト・ガス）溶接を併用したエネルギー・ビーム溶接、等
には全て有効である。
（発明の効果）
以上のように、本発明方法によればエネルギー・ビーム
溶接の問題点が克服され、エネルギー・ビーム溶接の長
所’１１００％発揮することが可能になる。この結果、
旧来のＴＩＧ溶接による製管と比較し生産性は略５倍以
上上昇し、本発明の産業の発展への貢献は極めて大なる
ものである。
溶接の問題点が克服され、エネルギー・ビーム溶接の長
所’１１００％発揮することが可能になる。この結果、
旧来のＴＩＧ溶接による製管と比較し生産性は略５倍以
上上昇し、本発明の産業の発展への貢献は極めて大なる
ものである。
第１図は本発明の実施態様を示す構成図で、（−）は立
面図、（ｂ）は平面図、第２図はシームイヤラグ（エツ
ジ面間隔）と溶接速度の関係を示すグラフ、第３図はエ
ネルギー・ビーム照射位置のシーム中心からのズレと溶
接品質の関係、を示すグラフである。 １：第１スクイズロール ２：第２スクイズロール ３：第３スクイズロール ４：シームガイド ５：金属帯 ６：シーム ７：シームセ／す８：エネル
ギー・ビーム照射位置制御装置９：エネルギー・ビーム
光学系 Ｅ＝エネルギー・ビーム Ｆ：エネルギー・ビーム照射位Ｒ 第２図 ゾームベ゛イツア（ｍｍ） 第３図 照角オイ立置のυ−ムカ゛うのズ゛しくｍｍ）手続補正
書 昭輻）年６月ン日 昭和６＞年特許願第Ｚソｋｌ１号 ４、代理 人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番２号九の内
へ重洲ピル３３０補 正 書 本願明細書及び図面中下記事項を補正いたします。 記 １、第７頁９行目に 「逆に」とあるを 「逐に」と訂正する。 ２、第１２頁１０行目に 「６：シーム」とあるを 「６．６’：シーム」と訂正する。 １図面中「第１図」を別紙の如く訂正する。
面図、（ｂ）は平面図、第２図はシームイヤラグ（エツ
ジ面間隔）と溶接速度の関係を示すグラフ、第３図はエ
ネルギー・ビーム照射位置のシーム中心からのズレと溶
接品質の関係、を示すグラフである。 １：第１スクイズロール ２：第２スクイズロール ３：第３スクイズロール ４：シームガイド ５：金属帯 ６：シーム ７：シームセ／す８：エネル
ギー・ビーム照射位置制御装置９：エネルギー・ビーム
光学系 Ｅ＝エネルギー・ビーム Ｆ：エネルギー・ビーム照射位Ｒ 第２図 ゾームベ゛イツア（ｍｍ） 第３図 照角オイ立置のυ−ムカ゛うのズ゛しくｍｍ）手続補正
書 昭輻）年６月ン日 昭和６＞年特許願第Ｚソｋｌ１号 ４、代理 人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番２号九の内
へ重洲ピル３３０補 正 書 本願明細書及び図面中下記事項を補正いたします。 記 １、第７頁９行目に 「逆に」とあるを 「逐に」と訂正する。 ２、第１２頁１０行目に 「６：シーム」とあるを 「６．６’：シーム」と訂正する。 １図面中「第１図」を別紙の如く訂正する。
Claims (1)
- 連続的に管状に成形された金属帯の対向するエッジ端面
をエネルギー・ビームを用いて溶接する製管溶接に於て
、複数個のスクイズスタンドを設け、第２以降のうちい
ずれかのスクイズスタンド上流の実質的にエッジ端面が
密着する位置で、かつ、シーム両側０．３ｍｍ以内の位
置にエネルギー・ビームを照射し、対向する該エッジ端
面を貫通溶融せしめつつ溶接することを特徴とする、エ
ネルギー・ビームを用いた製管溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62099518A JPS63264287A (ja) | 1987-04-22 | 1987-04-22 | エネルギ−・ビ−ムを用いた製管溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62099518A JPS63264287A (ja) | 1987-04-22 | 1987-04-22 | エネルギ−・ビ−ムを用いた製管溶接法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63264287A true JPS63264287A (ja) | 1988-11-01 |
| JPH0356150B2 JPH0356150B2 (ja) | 1991-08-27 |
Family
ID=14249467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62099518A Granted JPS63264287A (ja) | 1987-04-22 | 1987-04-22 | エネルギ−・ビ−ムを用いた製管溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63264287A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105834552A (zh) * | 2016-06-17 | 2016-08-10 | 广东金溢盛特材有限公司 | 管件两半部分对接点焊合缝机 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5987990A (ja) * | 1982-11-10 | 1984-05-21 | Nisshin Steel Co Ltd | レ−ザ加工機 |
| JPS59155702A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 継目位置検出装置 |
| JPS6046890A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Shinko Electric Co Ltd | 金属パイプの製造方法 |
| JPS61293610A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-24 | Kobe Steel Ltd | チタンまたはその合金溶接管の製造装置 |
-
1987
- 1987-04-22 JP JP62099518A patent/JPS63264287A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5987990A (ja) * | 1982-11-10 | 1984-05-21 | Nisshin Steel Co Ltd | レ−ザ加工機 |
| JPS59155702A (ja) * | 1983-02-25 | 1984-09-04 | Nisshin Steel Co Ltd | 継目位置検出装置 |
| JPS6046890A (ja) * | 1983-08-23 | 1985-03-13 | Shinko Electric Co Ltd | 金属パイプの製造方法 |
| JPS61293610A (ja) * | 1985-06-21 | 1986-12-24 | Kobe Steel Ltd | チタンまたはその合金溶接管の製造装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105834552A (zh) * | 2016-06-17 | 2016-08-10 | 广东金溢盛特材有限公司 | 管件两半部分对接点焊合缝机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0356150B2 (ja) | 1991-08-27 |
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