JPS63263124A - 油圧スタビライザ制御装置 - Google Patents
油圧スタビライザ制御装置Info
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- JPS63263124A JPS63263124A JP61246200A JP24620086A JPS63263124A JP S63263124 A JPS63263124 A JP S63263124A JP 61246200 A JP61246200 A JP 61246200A JP 24620086 A JP24620086 A JP 24620086A JP S63263124 A JPS63263124 A JP S63263124A
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G21/00—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces
- B60G21/02—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected
- B60G21/04—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically
- B60G21/05—Interconnection systems for two or more resiliently-suspended wheels, e.g. for stabilising a vehicle body with respect to acceleration, deceleration or centrifugal forces permanently interconnected mechanically between wheels on the same axle but on different sides of the vehicle, i.e. the left and right wheel suspensions being interconnected
- B60G21/055—Stabiliser bars
- B60G21/0551—Mounting means therefor
- B60G21/0553—Mounting means therefor adjustable
-
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- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2202/00—Indexing codes relating to the type of spring, damper or actuator
- B60G2202/10—Type of spring
- B60G2202/13—Torsion spring
- B60G2202/135—Stabiliser bar and/or tube
-
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- B60G2204/82—Interactive suspensions; arrangement affecting more than one suspension unit left and right unit on same axle
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60G2600/82—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems duty rate function
-
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- B60G2800/00—Indexing codes relating to the type of movement or to the condition of the vehicle and to the end result to be achieved by the control action
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- B60G2800/012—Rolling condition
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2800/00—Indexing codes relating to the type of movement or to the condition of the vehicle and to the end result to be achieved by the control action
- B60G2800/24—Steering, cornering
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、油圧によってスタビライザに捩りを発生させ
る油圧スタビライザの制御装置に関する。
る油圧スタビライザの制御装置に関する。
従来、例えば特開昭61−64514号、特開昭61−
146612号公報等に開示された「スタビライザ装置
」、「車両用姿勢制御装置」が知られている。これは、
スタビライザに取り付けられた油圧シリンダがあり、こ
の油圧シリンダの油圧室へ供給される油圧を調節するこ
とにより、旋回時等のロール現象妻゛抑制する。一方、
直進走行状態では、油圧シリンダを伸縮自在にすること
によりスタビライザとサスペンションとを非連結状態に
して、左右サスペンションを互いに独立に作動させ、乗
心地を向上させるものがある。
146612号公報等に開示された「スタビライザ装置
」、「車両用姿勢制御装置」が知られている。これは、
スタビライザに取り付けられた油圧シリンダがあり、こ
の油圧シリンダの油圧室へ供給される油圧を調節するこ
とにより、旋回時等のロール現象妻゛抑制する。一方、
直進走行状態では、油圧シリンダを伸縮自在にすること
によりスタビライザとサスペンションとを非連結状態に
して、左右サスペンションを互いに独立に作動させ、乗
心地を向上させるものがある。
しかしながら、従来装置においては道路の路面状態に係
わらずに油圧シリンダが制御される。このために、例え
ば路面上に凸凹が多数存在する道路を、旋回走行する様
な場合には乗心地が悪化する。又は違和感を感じるとい
う問題点がある。
わらずに油圧シリンダが制御される。このために、例え
ば路面上に凸凹が多数存在する道路を、旋回走行する様
な場合には乗心地が悪化する。又は違和感を感じるとい
う問題点がある。
そこで本発明は、上記問題点に鑑み、路面状態に対応し
て上記油圧スタビライザを適切に制御することによって
、違和感のない乗心地を与える油圧スタビライザ制御装
置を提供することを目的とする。
て上記油圧スタビライザを適切に制御することによって
、違和感のない乗心地を与える油圧スタビライザ制御装
置を提供することを目的とする。
本発明は上記目的を達成するために、
左右の各車輪(Ml)の各々のばね下部材(M2)をス
タビライザ(1)によって結合した車両において、 上記各々のばね下部材の少なくとも一方と上記スタビラ
イザ(1)の捩り作用力を授受する連結部(M3)に介
在され、前記連結部の連結距離を可変するとともに、前
記連結部を連結、非連結に切換える油圧シリンダ(M4
)と、 前記油圧シリンダ(M4)に供給する油圧を調節する油
圧調節手段(M5)と、 車両の走行状態を検出して状態信号を出力する走行状態
検出手段(M6)と、 路面状態を検出する路面状態検出手段(Ml)と、
□ 前記路面状態検出手段(Ml)から悪路信号を受けたと
き、前記油圧シリンダを非連結状態に制御すべく制御信
号を前記油圧調節手段(M5)に出力し、前記悪路信号
を受けた状態で、前記状態信号に基づいて求められる車
両のロール量が所定値となると、前記油圧シリンダ(M
4)を一時的に連結状態に保持制御した後、前記連結距
離を調節して車両のロールを抑制する制御手段(M8)
と を備えたことを特徴とする。
タビライザ(1)によって結合した車両において、 上記各々のばね下部材の少なくとも一方と上記スタビラ
イザ(1)の捩り作用力を授受する連結部(M3)に介
在され、前記連結部の連結距離を可変するとともに、前
記連結部を連結、非連結に切換える油圧シリンダ(M4
)と、 前記油圧シリンダ(M4)に供給する油圧を調節する油
圧調節手段(M5)と、 車両の走行状態を検出して状態信号を出力する走行状態
検出手段(M6)と、 路面状態を検出する路面状態検出手段(Ml)と、
□ 前記路面状態検出手段(Ml)から悪路信号を受けたと
き、前記油圧シリンダを非連結状態に制御すべく制御信
号を前記油圧調節手段(M5)に出力し、前記悪路信号
を受けた状態で、前記状態信号に基づいて求められる車
両のロール量が所定値となると、前記油圧シリンダ(M
4)を一時的に連結状態に保持制御した後、前記連結距
離を調節して車両のロールを抑制する制御手段(M8)
と を備えたことを特徴とする。
本発明の上記構成によれば、制御手段が前記路面状態検
出手段から悪路信号を受けたとき、前記油圧シリンダを
非連結状態に制御すべく制御信号を前記油圧調節手段に
出力し、前記悪路信号を受けた状態で、前記状態信号に
基づいて求められる車両のロール量が所定値となると、
前記油圧シリンダを一時的に連結状態に保持制御した後
、前記連結距離を調節して車両のロールを抑制する。
出手段から悪路信号を受けたとき、前記油圧シリンダを
非連結状態に制御すべく制御信号を前記油圧調節手段に
出力し、前記悪路信号を受けた状態で、前記状態信号に
基づいて求められる車両のロール量が所定値となると、
前記油圧シリンダを一時的に連結状態に保持制御した後
、前記連結距離を調節して車両のロールを抑制する。
したがって、悪路状態でロールが発生するような時、例
えば旋回走行時には、前記油圧シリンダを一時的に連結
状態に保持制御し、その後に前記連結距離を調節して車
両のロールを抑制する。よって、車両の姿勢が急激に変
化することなく、つまり違和感を感じることない乗心地
を確保し、かつ車両のロールを抑制して安定した走行を
確保することができるという効果がある。
えば旋回走行時には、前記油圧シリンダを一時的に連結
状態に保持制御し、その後に前記連結距離を調節して車
両のロールを抑制する。よって、車両の姿勢が急激に変
化することなく、つまり違和感を感じることない乗心地
を確保し、かつ車両のロールを抑制して安定した走行を
確保することができるという効果がある。
(実施例〕
以下、本発明の一実施例を図面にしたがって説明する。
第2図は車両の前部を示す図であり、前輪側スタビライ
ザIAはラバー軸受3a、3bによって車体に回転自在
に支持されている。スタビライザIAの連結部となる一
端1aは、タイロッド5aを介してストラフト部(また
はサスペンションアーム)?aに装着され、他端1bは
油圧シリンダ9Aを介してストラット部7bに装着され
ている。
ザIAはラバー軸受3a、3bによって車体に回転自在
に支持されている。スタビライザIAの連結部となる一
端1aは、タイロッド5aを介してストラフト部(また
はサスペンションアーム)?aに装着され、他端1bは
油圧シリンダ9Aを介してストラット部7bに装着され
ている。
13a、13bは車輪で、ロアアーム15a、15bを
ストラフト部7a、7bを介して車体に取付けられてい
る。油圧シリンダ9Aは、第3図に示すように、シリン
ダ9a内に摺動自在にビストン9bが嵌合されており、
該ピストン9bによりシリンダ9a内を、上室9eと下
室9fに分割され、また、上記ピストン9bにはロッド
9gが固定されており、このロッド9gが上記ストラフ
ト部7bに固定されている。したがって、上記スタビラ
イザ装置は、シリンダユニット9Aのピストン9bの移
動により該スタビライザIAの捩り剛性が可変になるよ
う構成されている。また、油圧シリンダ9Aは、上側の
みに突出した片ロッド油圧シリンダである。
ストラフト部7a、7bを介して車体に取付けられてい
る。油圧シリンダ9Aは、第3図に示すように、シリン
ダ9a内に摺動自在にビストン9bが嵌合されており、
該ピストン9bによりシリンダ9a内を、上室9eと下
室9fに分割され、また、上記ピストン9bにはロッド
9gが固定されており、このロッド9gが上記ストラフ
ト部7bに固定されている。したがって、上記スタビラ
イザ装置は、シリンダユニット9Aのピストン9bの移
動により該スタビライザIAの捩り剛性が可変になるよ
う構成されている。また、油圧シリンダ9Aは、上側の
みに突出した片ロッド油圧シリンダである。
上記油圧シリンダ9Aのストローク制御は、第3図に示
す油圧制御装置により行なわれる。
す油圧制御装置により行なわれる。
20はエンジンであり、その出力軸21を介して、油圧
ポンプ22を駆動する。油圧ポンプ22は、リザーバ2
4から油を汲み上げて、管路32゜方向制御弁(4ポ一
ト3位置電磁弁)26および管路33〜36を介して前
輪側油圧シリンダ9Aおよび後輪側油圧シリンダ9Bに
圧油を供給するとともに、管路32.37を介してパワ
ーステアリング装置28にも圧油を供給している。上記
油圧シリンダ9A、9Bの上室9eと下室9fは開閉弁
(4ボ一ト位置電磁弁)42を介して相互に連通ずると
ともに、リザーバ24にも連通している。なお、上記後
輪側油圧シリンダ9Bへの管路34.36には、絞り3
1a、31bが設けられており、前輪側のスタビライザ
IAの剛性より弱い剛性に設定されている後輪側スタビ
ライザ(図示省略)を補償している。尚、油圧シリンダ
は前輪側のみ設けてもよいことは言うまでもない。
ポンプ22を駆動する。油圧ポンプ22は、リザーバ2
4から油を汲み上げて、管路32゜方向制御弁(4ポ一
ト3位置電磁弁)26および管路33〜36を介して前
輪側油圧シリンダ9Aおよび後輪側油圧シリンダ9Bに
圧油を供給するとともに、管路32.37を介してパワ
ーステアリング装置28にも圧油を供給している。上記
油圧シリンダ9A、9Bの上室9eと下室9fは開閉弁
(4ボ一ト位置電磁弁)42を介して相互に連通ずると
ともに、リザーバ24にも連通している。なお、上記後
輪側油圧シリンダ9Bへの管路34.36には、絞り3
1a、31bが設けられており、前輪側のスタビライザ
IAの剛性より弱い剛性に設定されている後輪側スタビ
ライザ(図示省略)を補償している。尚、油圧シリンダ
は前輪側のみ設けてもよいことは言うまでもない。
油圧調節手段となる方向制御弁26および開閉弁42は
、マイクロコンピュータ等からなる電子制御装置50に
より切換制御信号が送られ、方向制御弁26では、第1
位置にニュートラルモード)第2位置(伸長モード)お
よび第3位置(縮小モード)にそれぞれ切換えられ、一
方、開閉弁42では連通モードおよび遮断モードに連続
的に切換えられる。上記電子制御袋rI150へ入力さ
れる信号は、操舵角を検出するステアリングセンサ62
、車速を検出する車速センサ60、走行路面状態に対応
した路面状態信号を出力する路面状態センサ63、およ
び前輪側油圧シリンダ9Aのピストン9bのストローク
を検出するストロークセンサ64等であり、これらの信
号に基づいて電子制御装置50に内蔵されたプログラム
にしたがって制御信号が出力される。
、マイクロコンピュータ等からなる電子制御装置50に
より切換制御信号が送られ、方向制御弁26では、第1
位置にニュートラルモード)第2位置(伸長モード)お
よび第3位置(縮小モード)にそれぞれ切換えられ、一
方、開閉弁42では連通モードおよび遮断モードに連続
的に切換えられる。上記電子制御袋rI150へ入力さ
れる信号は、操舵角を検出するステアリングセンサ62
、車速を検出する車速センサ60、走行路面状態に対応
した路面状態信号を出力する路面状態センサ63、およ
び前輪側油圧シリンダ9Aのピストン9bのストローク
を検出するストロークセンサ64等であり、これらの信
号に基づいて電子制御装置50に内蔵されたプログラム
にしたがって制御信号が出力される。
上記電子制御装置50は、車速センサ60およびステア
リングセンサ62およびストロークセンサ64からの信
号を入力する入力部51と、cpU52と、第4図以降
に示すプログラム等を記憶しているROM53と、一時
的な記憶手段としてのRAM54と、出力部55とから
構成されている。
リングセンサ62およびストロークセンサ64からの信
号を入力する入力部51と、cpU52と、第4図以降
に示すプログラム等を記憶しているROM53と、一時
的な記憶手段としてのRAM54と、出力部55とから
構成されている。
次に実際の走行状態におけるスタビライザ制御装置の作
動について説明する。
動について説明する。
まず、路面状態が良好な道路、例えば舗装された道路の
ような場合での作動について説明する。
ような場合での作動について説明する。
直進走行について説明する。直進走行では、第3図の方
向制御弁26はニュートラルモードに、開閉弁42は連
通モード(OFF状B)に設定される。これにより、油
圧ポンプ22からの圧油は、管路32,37を介してパ
ワーステアリング装置2゛8だけに供給されることにな
り、油圧シリンダ9A、9Bへ供給されない。一方、開
閉弁42は、連通状a(OFF状態)に設定されている
から、油圧シリンダ9A、9Bの上下室9e、9fおよ
びリザーバ24は管路33〜36. 36. 38゜3
9.40を介して相互に連通ずる。したがって、このモ
ードにて、ピストン9bは、シリンダ9a内を摺動自在
に動くことができ、つまり、スタビライザ1から伝わっ
た捩り作用力がそのままシリンダユニット9A、9Bの
ピストン9bの動きとなる。よって、スタビライザ1と
ストラット7bとが非連結状態となり、左右のサスペン
ションが互いに独立に作動して、スタビライザの捩り剛
性をほとんど発生しない状態になる。
向制御弁26はニュートラルモードに、開閉弁42は連
通モード(OFF状B)に設定される。これにより、油
圧ポンプ22からの圧油は、管路32,37を介してパ
ワーステアリング装置2゛8だけに供給されることにな
り、油圧シリンダ9A、9Bへ供給されない。一方、開
閉弁42は、連通状a(OFF状態)に設定されている
から、油圧シリンダ9A、9Bの上下室9e、9fおよ
びリザーバ24は管路33〜36. 36. 38゜3
9.40を介して相互に連通ずる。したがって、このモ
ードにて、ピストン9bは、シリンダ9a内を摺動自在
に動くことができ、つまり、スタビライザ1から伝わっ
た捩り作用力がそのままシリンダユニット9A、9Bの
ピストン9bの動きとなる。よって、スタビライザ1と
ストラット7bとが非連結状態となり、左右のサスペン
ションが互いに独立に作動して、スタビライザの捩り剛
性をほとんど発生しない状態になる。
く旋回走行時〉
つぎに、旋回時について説明すると、操舵角および車速
か小さいときには、方向制御弁26をニュートラルモー
ドに保持するとともに、開閉弁42を遮断モード(ON
状態)に切換える。これにより、油圧シリンダ9A、9
Bのピストン9bを中立ストローク位1s(S=0ニス
タビライザlに対して外力が加わっていない状態でのピ
ストン9bの位置)の油密状態で固定する。したがって
、油圧シリンダ9A、9Bはスタビライザとストラフト
部?a、7bとを一種の剛体として連結するため、スタ
ビライザ1の固有の捩り剛性を発揮して車両の旋回時に
おける走行状態を安定させる。
か小さいときには、方向制御弁26をニュートラルモー
ドに保持するとともに、開閉弁42を遮断モード(ON
状態)に切換える。これにより、油圧シリンダ9A、9
Bのピストン9bを中立ストローク位1s(S=0ニス
タビライザlに対して外力が加わっていない状態でのピ
ストン9bの位置)の油密状態で固定する。したがって
、油圧シリンダ9A、9Bはスタビライザとストラフト
部?a、7bとを一種の剛体として連結するため、スタ
ビライザ1の固有の捩り剛性を発揮して車両の旋回時に
おける走行状態を安定させる。
一方、右または左旋回時において、操舵角または車速か
大きいときには、開閉弁42を遮断モード側に切換える
とともに、方向制御弁26を、伸長モードまたは伸縮モ
ードに切換える。すなわち、伸長モードでは、油圧ポン
プ22の圧油は、管路32一方向制御弁26−管路35
,36.絞り31bを介して油圧シリンダ9A、9Bの
下室9fに供給され、上室9eの圧油は、管路33.管
路34、絞り3ta一方向制御弁26→パワーステアリ
ング装置28を介してリザーバ24へ吐出される。そし
て、ストロークセンサ64の検出値に基づいて電子制御
装置50により、シリンダユニット9A、9Bが目標ス
トローク位置に達したと判定されたとき、方向制御弁2
6をニュートラルモードに切換えることにより、油圧ユ
ニット9A。
大きいときには、開閉弁42を遮断モード側に切換える
とともに、方向制御弁26を、伸長モードまたは伸縮モ
ードに切換える。すなわち、伸長モードでは、油圧ポン
プ22の圧油は、管路32一方向制御弁26−管路35
,36.絞り31bを介して油圧シリンダ9A、9Bの
下室9fに供給され、上室9eの圧油は、管路33.管
路34、絞り3ta一方向制御弁26→パワーステアリ
ング装置28を介してリザーバ24へ吐出される。そし
て、ストロークセンサ64の検出値に基づいて電子制御
装置50により、シリンダユニット9A、9Bが目標ス
トローク位置に達したと判定されたとき、方向制御弁2
6をニュートラルモードに切換えることにより、油圧ユ
ニット9A。
9Bのピストン9bを伸び状態に固定する。
これにより、車両にスタビライザ1への捩り剛性を積極
的に発生させることになり、車両のロール角は減少する
。
的に発生させることになり、車両のロール角は減少する
。
一方、方向制御弁26の縮小モードでは、油圧ポンプ2
2の圧油が、管路32一方向制御弁26−管路33,3
4.絞り31aを介して油圧シリンダ9A、9Bの上室
9eに供給され、下室9fの圧油が管路35,36.絞
り31b一方向制御弁26→管路37→パワーステアリ
ング装置28−管路40を介してリザーバ40に吐出さ
れる。
2の圧油が、管路32一方向制御弁26−管路33,3
4.絞り31aを介して油圧シリンダ9A、9Bの上室
9eに供給され、下室9fの圧油が管路35,36.絞
り31b一方向制御弁26→管路37→パワーステアリ
ング装置28−管路40を介してリザーバ40に吐出さ
れる。
そして、上記伸長モードと同様に、方向制御弁26をニ
ュートラルモードに切換えて、シリンダユニット9A、
9Bのピストン9bを目標ストローク位MSに固定する
ことにより、スタビライザ1を縮み状態に設定して、瑛
り剛性を積極的に発生させて、ロール角を低減させる。
ュートラルモードに切換えて、シリンダユニット9A、
9Bのピストン9bを目標ストローク位MSに固定する
ことにより、スタビライザ1を縮み状態に設定して、瑛
り剛性を積極的に発生させて、ロール角を低減させる。
以上は、舗装された道路のように、路面に凹凸が少ない
なめらかな状態にあるときの基本的な作動である。
なめらかな状態にあるときの基本的な作動である。
〈悪路走行時〉
一方、悪路を走行中の旋回時には、直進走行時と同様に
方向制御弁26をニュートラルモードに、開閉弁42は
連通モードに設定する。これによってスタビライザは、
捩り剛性をほとんど発生しない非連結状態になる。
方向制御弁26をニュートラルモードに、開閉弁42は
連通モードに設定する。これによってスタビライザは、
捩り剛性をほとんど発生しない非連結状態になる。
さらに、悪路での旋回状態で大きな操舵角が与えられた
場合、すなわち大きな横方向加速度が発生するような旋
回を行うような運転走行状態になった場合には、速やか
に方向制御弁26をニュートラルモードに、開閉弁42
を遮断モードにそれぞれ切換える。これにより、油圧シ
リンダ9A。
場合、すなわち大きな横方向加速度が発生するような旋
回を行うような運転走行状態になった場合には、速やか
に方向制御弁26をニュートラルモードに、開閉弁42
を遮断モードにそれぞれ切換える。これにより、油圧シ
リンダ9A。
9Bのピストン9bは開閉弁42を遮断モードにする時
の位置で一時的に固定される。これによって、急激な圧
油の供給に伴なうショックの発生を抑制する効果がある
。その後、方向制御弁26を伸長モードまたは縮小モー
ドに切換える。そして、油圧シリンダ9A、9Bに圧油
を供給して、ピストン9bが油圧シリンダ9A、9B内
で中立ストローク位置S (S=0)に達したところで
、方向制御弁26をニュートラルモードとして、S−O
での油密に連結状態として固定する。これによって、悪
路走行時であっても、急旋回等によって車両の横方向の
傾き(ロール)が生じるような運転状況では、スタビラ
イザに固有の捩り剛性を発揮させ、安定な走行状態を実
現することができる。
の位置で一時的に固定される。これによって、急激な圧
油の供給に伴なうショックの発生を抑制する効果がある
。その後、方向制御弁26を伸長モードまたは縮小モー
ドに切換える。そして、油圧シリンダ9A、9Bに圧油
を供給して、ピストン9bが油圧シリンダ9A、9B内
で中立ストローク位置S (S=0)に達したところで
、方向制御弁26をニュートラルモードとして、S−O
での油密に連結状態として固定する。これによって、悪
路走行時であっても、急旋回等によって車両の横方向の
傾き(ロール)が生じるような運転状況では、スタビラ
イザに固有の捩り剛性を発揮させ、安定な走行状態を実
現することができる。
なお、悪路での急旋回走行時には、上に述べたようにピ
ストン9bを一旦(一時的に)任意の位置で連結状態に
固定したのち、中立ストローク位置へ移動させて固定す
るという2段階の制御行程を実行することで、運転者に
とって違和感を感じる急激な車体の動きを緩和すること
ができる。
ストン9bを一旦(一時的に)任意の位置で連結状態に
固定したのち、中立ストローク位置へ移動させて固定す
るという2段階の制御行程を実行することで、運転者に
とって違和感を感じる急激な車体の動きを緩和すること
ができる。
また、より急激な旋回を行うような運転状態になった場
合には、さらに方向制御弁26を伸長モードまたは縮小
モード−ニュートラルモードとして前述した一般路面(
悪路でない路面)における制御と同様のストローク制御
を行って、ロールを抑制した安定な走行状態を確保する
。
合には、さらに方向制御弁26を伸長モードまたは縮小
モード−ニュートラルモードとして前述した一般路面(
悪路でない路面)における制御と同様のストローク制御
を行って、ロールを抑制した安定な走行状態を確保する
。
次に、電子制御装置の作動について詳細に説明する。
まず、路面状態の判定について説明する0本実施例の構
成では、油圧シリンダ9A、9Bのピストン9bの位置
を検出するためのストロークセンサを備えているので、
このストロークセンサ64を路面状態センサとして兼用
している。このセンサ64の出力は、開閉弁42が連通
モードにある場合には、左右のばね下部材の動きの差を
表わしている。したがって、単位時間当りのこのセンサ
の出力値の変動を監視し、その変動の程度が予め定めら
れたしきい値noより大きいか否かによって、悪路、良
路の判定ができる。これは例えば中立ストローク位置S
a (S@ :S”O)から上下にSだけ離れた位
置に判定レベルを設け、センサの出力値が80±Sの範
囲を越える回数が単位時間当り何回になるかを計数し、
その数nをしきい値n0との比較を行えばよい。
成では、油圧シリンダ9A、9Bのピストン9bの位置
を検出するためのストロークセンサを備えているので、
このストロークセンサ64を路面状態センサとして兼用
している。このセンサ64の出力は、開閉弁42が連通
モードにある場合には、左右のばね下部材の動きの差を
表わしている。したがって、単位時間当りのこのセンサ
の出力値の変動を監視し、その変動の程度が予め定めら
れたしきい値noより大きいか否かによって、悪路、良
路の判定ができる。これは例えば中立ストローク位置S
a (S@ :S”O)から上下にSだけ離れた位
置に判定レベルを設け、センサの出力値が80±Sの範
囲を越える回数が単位時間当り何回になるかを計数し、
その数nをしきい値n0との比較を行えばよい。
第4図(a)、 (b)に、この過程のフローチャート
を示す。ここで路面状態検出処理は速い周期to秒ごと
に繰返し割込み実行され、路面状態判定処理は遅い周w
ITo秒ごとに割込み実行(t o<<To。
を示す。ここで路面状態検出処理は速い周期to秒ごと
に繰返し割込み実行され、路面状態判定処理は遅い周w
ITo秒ごとに割込み実行(t o<<To。
たとえばt o = 10m5ec、 To = 1s
ec )され良路、悪路の判定がなされる。第5図は悪
路、良路でのストロークセンサ64の出力値Sを示した
図である。
ec )され良路、悪路の判定がなされる。第5図は悪
路、良路でのストロークセンサ64の出力値Sを示した
図である。
次に、第6図に基づいてメインルーチンとなるスタビラ
イザ制御処理のフローチャートを説明する。
イザ制御処理のフローチャートを説明する。
ステップ101,102にて、車速センサ60から車速
信号■、ステアリングセンサ62からの操舵角信号θが
読み込まれる。ステップ103゜104では前記操舵角
信号θ、車速信号Vに基づいて操舵角速度θ、車両加速
度■が演算される。
信号■、ステアリングセンサ62からの操舵角信号θが
読み込まれる。ステップ103゜104では前記操舵角
信号θ、車速信号Vに基づいて操舵角速度θ、車両加速
度■が演算される。
ステップ105では第4図(b)の処理で得られる悪路
フラグの状態を読み込み、ステップ106では前述した
路面状態判定処理の判定に基づいて、ステップ107又
は108を実行する。
フラグの状態を読み込み、ステップ106では前述した
路面状態判定処理の判定に基づいて、ステップ107又
は108を実行する。
ステップ108は、良好な路面状態での通常ストローク
制御を実行する。この通常ストローク制御については、
既に〈直進走行時〉、〈旋回走行時〉として説明したの
で、ここでは省略する。
制御を実行する。この通常ストローク制御については、
既に〈直進走行時〉、〈旋回走行時〉として説明したの
で、ここでは省略する。
次に、ステップ107での悪路での制御について第7図
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
まずステップ200においては、第8図のマツプを用い
て車速V、操舵角θの値から領域aとす。
て車速V、操舵角θの値から領域aとす。
Cのどちらに含まれるかを判定する。ここで第8図中に
おいて、f、<f、であり、θ。、fはハンドルの遊び
角等を補償する定数である。ステップ200で、領域a
の状態つまり、はぼ直進走行状態にあると判定された場
合には、ステップ210にて油圧シリンダユニットのピ
ストン9bを可動自在にモードに設定(フリー制御)す
る、またステップ200で領域す、cの状態にあると判
定された場合にはステップ220で最初に方向制御弁2
6をニュートラルモードに、開閉弁42を遮断モードに
し、油圧シリンダのピストンをその時の位置に連結固定
(ホールド制御)する0次に、ステップ230では操舵
角θの値から右旋回中か左旋回中かを判定する。右旋回
の場合には、ステップ240へ進んで、再び第8図のマ
ツプから領域す、 cのどちらに含まれるかを判定す
る。旋回横加速度によって車両に発生するロール角が小
さい様な領域すに含まれる場合には、ステップ241で
中立位置(ストローク量5=So=0)に設定し、また
車両に発生するロール角が所定値より大きな領域Cに含
まれる場合にはステップ242でストロークI s +
に設定する(ストロークS1は車両に発生するロール
角を抑制するための油圧シリンダの制′4′B量)。
おいて、f、<f、であり、θ。、fはハンドルの遊び
角等を補償する定数である。ステップ200で、領域a
の状態つまり、はぼ直進走行状態にあると判定された場
合には、ステップ210にて油圧シリンダユニットのピ
ストン9bを可動自在にモードに設定(フリー制御)す
る、またステップ200で領域す、cの状態にあると判
定された場合にはステップ220で最初に方向制御弁2
6をニュートラルモードに、開閉弁42を遮断モードに
し、油圧シリンダのピストンをその時の位置に連結固定
(ホールド制御)する0次に、ステップ230では操舵
角θの値から右旋回中か左旋回中かを判定する。右旋回
の場合には、ステップ240へ進んで、再び第8図のマ
ツプから領域す、 cのどちらに含まれるかを判定す
る。旋回横加速度によって車両に発生するロール角が小
さい様な領域すに含まれる場合には、ステップ241で
中立位置(ストローク量5=So=0)に設定し、また
車両に発生するロール角が所定値より大きな領域Cに含
まれる場合にはステップ242でストロークI s +
に設定する(ストロークS1は車両に発生するロール
角を抑制するための油圧シリンダの制′4′B量)。
一方、ステップ230で左旋回と判定された場合にはス
テップ250に進んで、ステップ240〜242と同様
の判定が行われる。ただしステップ242に相当する処
理では設定ストローク量は逆方向の一3lになる。さら
に、以上の各設定状態に応じてステップ260で、開閉
弁42.方向制御弁26の制御を実行する。
テップ250に進んで、ステップ240〜242と同様
の判定が行われる。ただしステップ242に相当する処
理では設定ストローク量は逆方向の一3lになる。さら
に、以上の各設定状態に応じてステップ260で、開閉
弁42.方向制御弁26の制御を実行する。
なお車両のばね系等の特性に応じて、ステップ220か
ら230への移行に適当な時間間隔をおいたり、ステッ
プ260で方向制御弁26を一定時間ON (伸長また
は縮小モード)するのではなく、ONとOFF にュー
トラルモード)を適当な周期で交互に繰返しくいわゆる
デユーティ制御)、序々に目標位置へ移動させるように
制御してもよい。またデユーティ制御は開閉弁42によ
っても行うことができる。
ら230への移行に適当な時間間隔をおいたり、ステッ
プ260で方向制御弁26を一定時間ON (伸長また
は縮小モード)するのではなく、ONとOFF にュー
トラルモード)を適当な周期で交互に繰返しくいわゆる
デユーティ制御)、序々に目標位置へ移動させるように
制御してもよい。またデユーティ制御は開閉弁42によ
っても行うことができる。
以上のような手続きによって、悪路走行時において、ロ
ールが発生する場合には、ホールド制御を実行した後に
、油圧シリンダ9A、9Bを制御することで、違和感の
ないようにスタビライザ機能を発揮する状態への移行が
できる。
ールが発生する場合には、ホールド制御を実行した後に
、油圧シリンダ9A、9Bを制御することで、違和感の
ないようにスタビライザ機能を発揮する状態への移行が
できる。
次に、第9図に基づいて、第2実施例としての悪路制御
を説明する。第7図と同一の状態に弁を設定する処理及
び弁の制御実行については第7図の設定処理と同一符号
の符号を付して説明は省略する。
を説明する。第7図と同一の状態に弁を設定する処理及
び弁の制御実行については第7図の設定処理と同一符号
の符号を付して説明は省略する。
第9図において、ステップ220で油圧シリンダ9をホ
ールド制御した後、ステップ330で車両の横方向に発
生する横加速度gの増加率−が所定値g1より大きいか
否かを判定する。g>glのときには車両にロールが発
生しつつある状態と判断されるため、速やかにステップ
230から240〜242あるいはステップ250へ進
み、ホールド制御からロールを抑制するストローク制御
を速やかに実行する。
ールド制御した後、ステップ330で車両の横方向に発
生する横加速度gの増加率−が所定値g1より大きいか
否かを判定する。g>glのときには車両にロールが発
生しつつある状態と判断されるため、速やかにステップ
230から240〜242あるいはステップ250へ進
み、ホールド制御からロールを抑制するストローク制御
を速やかに実行する。
一方、ステップ330で増加率kがglより小さいとき
には、ステップ340で其の所定値−g2Cgtは正の
値)より小さいか否か判定される。
には、ステップ340で其の所定値−g2Cgtは正の
値)より小さいか否か判定される。
増加率kが所定値−g2より小さいときには、車両のロ
ールが減少していると判断される。このため、ステップ
400おいて、前述した油圧シリンダがホールド制御さ
れた状態のストローク値Sを読み込み、ステップ410
で、このストローク値位値S1の大きさに対応して、こ
れが大きい程除々に油圧シリンダを非連結状態に制御す
る。その方法は例えば開閉弁42を0N−OFFのデユ
ーティ信号(ONが遮断状態に駆動)で駆動し、そのO
N時間の割合を時間とともに例えば直線的に減少させて
やればよい。つまり、変位量Slが大きいとき、急に開
閉弁等を制御すると、スタビライザの捩り剛力により大
きな衝撃、又は違和感が惑しられる。上記処理は、これ
を防止するためである。
ールが減少していると判断される。このため、ステップ
400おいて、前述した油圧シリンダがホールド制御さ
れた状態のストローク値Sを読み込み、ステップ410
で、このストローク値位値S1の大きさに対応して、こ
れが大きい程除々に油圧シリンダを非連結状態に制御す
る。その方法は例えば開閉弁42を0N−OFFのデユ
ーティ信号(ONが遮断状態に駆動)で駆動し、そのO
N時間の割合を時間とともに例えば直線的に減少させて
やればよい。つまり、変位量Slが大きいとき、急に開
閉弁等を制御すると、スタビライザの捩り剛力により大
きな衝撃、又は違和感が惑しられる。上記処理は、これ
を防止するためである。
一方、ステップ330,340でいずれもN。
であった場合には、増加率−が所定範囲にあって定常的
な旋回を行っていて横方向加速度によって生じる車両の
ロールが一定の場合と判断される。
な旋回を行っていて横方向加速度によって生じる車両の
ロールが一定の場合と判断される。
このときは、ステップ350で(ホールド制御状態の)
ストローク値SAを読み込む0次にステップ360では
、1回の目標制御ストローク値57=SA−8A/kを
演算する。(kはある正の定数)次にステップ370で
、この目標制御ストローク値S、まで油圧シリンダを伸
長(又は縮小)する。そしてステップ380で、制御ス
トローク値S、が0、すなわち中立ストローク値となっ
たか否かを判定し、否のときは再びステップ360に戻
る。この一連の処理によって所定時間経過後に油圧シリ
ンダ9が中立ストローク値となって連結状態で保持され
る。
ストローク値SAを読み込む0次にステップ360では
、1回の目標制御ストローク値57=SA−8A/kを
演算する。(kはある正の定数)次にステップ370で
、この目標制御ストローク値S、まで油圧シリンダを伸
長(又は縮小)する。そしてステップ380で、制御ス
トローク値S、が0、すなわち中立ストローク値となっ
たか否かを判定し、否のときは再びステップ360に戻
る。この一連の処理によって所定時間経過後に油圧シリ
ンダ9が中立ストローク値となって連結状態で保持され
る。
上述した本実施例では、路面の状態を検出するセンサと
して、ストロークセンサを兼用したが、車輪や車体等の
加速度や振動を検出するセンサを路面状態センサ63と
して別に用意してもよい。
して、ストロークセンサを兼用したが、車輪や車体等の
加速度や振動を検出するセンサを路面状態センサ63と
して別に用意してもよい。
このときは、車体の前後方向の揺れ(ピッチング)の状
態を検出してその値から判定したり、エンジンからの駆
動力が伝達されていない従動輪の回転の変化(車輪加速
度)を検出し、これによって路面状態を判定してもよい
。
態を検出してその値から判定したり、エンジンからの駆
動力が伝達されていない従動輪の回転の変化(車輪加速
度)を検出し、これによって路面状態を判定してもよい
。
また、上述実施例においては旋回の時に生ずるロール角
の程度を車速と操舵角を用いて演算したが、直接的に加
速度センサによって車両の横方向加速度を検出し利用し
てもよい。油圧源をパワステと共用せず、独立に用いて
もよい。
の程度を車速と操舵角を用いて演算したが、直接的に加
速度センサによって車両の横方向加速度を検出し利用し
てもよい。油圧源をパワステと共用せず、独立に用いて
もよい。
第1図は、本発明の構成を示す構成図、第2図は前輪側
の油圧シリンダ9Aの取り付は状態を示すための(車両
前方から見た)概略図、第3図は油圧シリンダを制御す
るための油圧回路図、第4図fan、 (b)は各々路
面状態検出処理、路面状態判定処理のフローチャート、
第5図は悪路と良路でのストロークセンサの出力値Sを
示す特性図、第6図はスタビライザ制御処理を示すメイ
ンルーチンのフローチャート、第7図は第6図の悪路制
御(ステップ107)の第1例を示すフローチャート、
第8図は実施例の制御特性を示すグラフ、第9図はステ
ップ107の第2例を示すフローチャートである。 1・・・スタビライザ+1a+1b・・・連結部として
のスタビライザの一端部、9A、9B・・・油圧シリン
ダ、13a、13b・・・車輪、22・・・油圧ポンプ
。 26・・・方向制御弁、42・・・開閉弁、Ml・・・
車輪1M2・・・ばね下部材、M3・・・連結部、M4
・・・油圧シリンダ、M5・・・油圧調節手段、M6・
・・走行状態検出手段、M7・・・路面状態検出手段、
M8・・・制御手段。 第1図 第5図 第6図 第7図
の油圧シリンダ9Aの取り付は状態を示すための(車両
前方から見た)概略図、第3図は油圧シリンダを制御す
るための油圧回路図、第4図fan、 (b)は各々路
面状態検出処理、路面状態判定処理のフローチャート、
第5図は悪路と良路でのストロークセンサの出力値Sを
示す特性図、第6図はスタビライザ制御処理を示すメイ
ンルーチンのフローチャート、第7図は第6図の悪路制
御(ステップ107)の第1例を示すフローチャート、
第8図は実施例の制御特性を示すグラフ、第9図はステ
ップ107の第2例を示すフローチャートである。 1・・・スタビライザ+1a+1b・・・連結部として
のスタビライザの一端部、9A、9B・・・油圧シリン
ダ、13a、13b・・・車輪、22・・・油圧ポンプ
。 26・・・方向制御弁、42・・・開閉弁、Ml・・・
車輪1M2・・・ばね下部材、M3・・・連結部、M4
・・・油圧シリンダ、M5・・・油圧調節手段、M6・
・・走行状態検出手段、M7・・・路面状態検出手段、
M8・・・制御手段。 第1図 第5図 第6図 第7図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 左右の各車輪の各々のばね下部材をスタビライザによっ
て結合した車両において、 上記各々のばね下部材の少なくとも一方と上記スタビラ
イザの捩り作用力を授受する連結部に介在され、前記連
結部の連結距離を可変にするとともに、前記連結部を連
結、非連結に切換える油圧シリンダと、 前記油圧シリンダに供給する油圧を調節する油圧調節手
段と、 車両の走行状態を検出して状態信号を出力する走行状態
検出手段と、 路面状態を検出する路面状態検出手段と、 前記路面状態検出手段から悪路信号を受けたとき、前記
油圧シリンダを非連結状態に制御すべく制御信号を前記
油圧調節手段に出力し、前記悪路信号を受けた状態で、
前記状態信号に基づいて求められる車両のロール量が所
定値となると、前記油圧シリンダを一時的に連結状態に
保持制御した後、前記連結距離を調節して車両のロール
を抑制する制御手段と を備えたことを特徴とする油圧スタビライザ制御装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61246200A JPH0717137B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 油圧スタビライザ制御装置 |
US07/108,933 US4834419A (en) | 1986-10-16 | 1987-10-16 | Hydraulic stabilizer control system with road surface sensor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61246200A JPH0717137B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 油圧スタビライザ制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63263124A true JPS63263124A (ja) | 1988-10-31 |
JPH0717137B2 JPH0717137B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=17144998
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61246200A Expired - Fee Related JPH0717137B2 (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 油圧スタビライザ制御装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4834419A (ja) |
JP (1) | JPH0717137B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5106120A (en) * | 1987-03-27 | 1992-04-21 | Philip Di Maria | Vehicle suspension system |
Families Citing this family (43)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5358305A (en) * | 1987-08-13 | 1994-10-25 | Nissan Motor Co., Ltd. | Suspension system for automotive vehicle or the like |
JPH0719852Y2 (ja) * | 1988-03-30 | 1995-05-10 | 日産自動車株式会社 | 能動型サスペンション |
JPH0829650B2 (ja) * | 1988-06-10 | 1996-03-27 | 日産自動車株式会社 | 能動型サスペンション |
US4984820A (en) * | 1988-07-22 | 1991-01-15 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Damping force control system for shock absorber variable with frequency of vehicle height difference exceeding limit value |
DE3937841A1 (de) * | 1988-11-14 | 1990-05-17 | Atsugi Unisia Corp | System zur erfassung von strassenunebenheit fuer eine aufhaengungssteuerung und kraftfahrzeug-aufhaengungssteuerungsystem, welches die erfasste strassenunebenheit als steuerparameter verwendet |
JPH02274609A (ja) * | 1989-04-17 | 1990-11-08 | T R W S I Kk | スタビライザ及びその制御方法 |
JP2509338B2 (ja) * | 1989-07-11 | 1996-06-19 | 日産自動車株式会社 | 能動型サスペンション |
US5132906A (en) * | 1990-06-11 | 1992-07-21 | Ford Motor Company | Road surface friction and hill slope estimator |
US5242190A (en) * | 1990-12-24 | 1993-09-07 | Ford Motor Company | Unitary sensor assembly for automotive vehicles |
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