JPS63260614A - クラスタ圧延機の形状制御装置 - Google Patents
クラスタ圧延機の形状制御装置Info
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- JPS63260614A JPS63260614A JP62092040A JP9204087A JPS63260614A JP S63260614 A JPS63260614 A JP S63260614A JP 62092040 A JP62092040 A JP 62092040A JP 9204087 A JP9204087 A JP 9204087A JP S63260614 A JPS63260614 A JP S63260614A
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 58
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 4
- WXOMTJVVIMOXJL-BOBFKVMVSA-A O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)OS(=O)(=O)OC[C@H]1O[C@@H](O[C@]2(COS(=O)(=O)O[Al](O)O)O[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]2OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]1OS(=O)(=O)O[Al](O)O Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)O.O[Al](O)OS(=O)(=O)OC[C@H]1O[C@@H](O[C@]2(COS(=O)(=O)O[Al](O)O)O[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]2OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H](OS(=O)(=O)O[Al](O)O)[C@@H]1OS(=O)(=O)O[Al](O)O WXOMTJVVIMOXJL-BOBFKVMVSA-A 0.000 claims 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000004043 responsiveness Effects 0.000 description 2
- 238000003462 Bender reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
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- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はクラスタ圧延機の形状制御装置に関する。
〈従来の技術〉
クラスタ圧延機ではバックアップロールクラウンが任意
のパターン及び量で設定可能であす、また中間ロールに
ロールベンダでペンディング力を加えろことが可能であ
るから、バックアップロールクラウン調整とペンディン
グ力調整との組合せによって、広範囲な圧延条件におい
て形状制御を行うこ″とができろ。
のパターン及び量で設定可能であす、また中間ロールに
ロールベンダでペンディング力を加えろことが可能であ
るから、バックアップロールクラウン調整とペンディン
グ力調整との組合せによって、広範囲な圧延条件におい
て形状制御を行うこ″とができろ。
一方、圧延後の板形状検出値から板形状の歪分布に対応
する4次直交関数の各係数を計算すると、1次の係数は
片伸びの大きさを表わし、2次の係数は中伸び及び端伸
びの大きさを表わす。また圧下レベリング(駆動側と作
業側にロールギャップをつけろこと)は片伸びの大きさ
に影響し、ペンディング力は中伸び及び端伸びに影すす
る。
する4次直交関数の各係数を計算すると、1次の係数は
片伸びの大きさを表わし、2次の係数は中伸び及び端伸
びの大きさを表わす。また圧下レベリング(駆動側と作
業側にロールギャップをつけろこと)は片伸びの大きさ
に影響し、ペンディング力は中伸び及び端伸びに影すす
る。
以上のことにより、クラスタ圧延機の従来の形状制御方
法(例えば特願昭6O−97980)では、バックアッ
プロールクラウンのパターン及び量を圧延条件に適した
ものに演算で求めてプリセットしておき、1次の係数が
目標値となるように圧下レベリングをフィードバック制
御し、2次の係数も目標値となるようにロールベンダを
フィードバックIIHatlでいた。
法(例えば特願昭6O−97980)では、バックアッ
プロールクラウンのパターン及び量を圧延条件に適した
ものに演算で求めてプリセットしておき、1次の係数が
目標値となるように圧下レベリングをフィードバック制
御し、2次の係数も目標値となるようにロールベンダを
フィードバックIIHatlでいた。
これにより、定常圧延時には、広範囲の圧延条件におい
て生産性高く且つ所望の板形状が得られた。
て生産性高く且つ所望の板形状が得られた。
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら、上述した従来の制御方法によれば、圧延
機の2〜3mt&方に設Aした形状検出器の信号をフィ
ードバックする方法であるため、加減速時および溶接点
通過時等、急激な荷重変化が生じろ様な場合には、検出
および修正動作が遅れ、必ずしも満足な板形状が得られ
ないことがある。
機の2〜3mt&方に設Aした形状検出器の信号をフィ
ードバックする方法であるため、加減速時および溶接点
通過時等、急激な荷重変化が生じろ様な場合には、検出
および修正動作が遅れ、必ずしも満足な板形状が得られ
ないことがある。
本発明は、応答性を改善することにより上記不都合を解
消することのできるクラスタ圧延機の形状制御装置を提
供することを目的とする。
消することのできるクラスタ圧延機の形状制御装置を提
供することを目的とする。
〈問題点を解決するための手段〉
斯かる目的を達成する本発明の構成は圧延条件の入力に
対し当該圧延条件に適したバックアップロールクラウン
のパターン及び景を計算しプリセットする手段と、圧延
後の板形状を検出する手段と、板形状の検出値から板形
状の歪分布に対応する4次直交関数の各係数を計算する
手段と、4次直交関数の係数のうち1次の係数が目標値
に一致するように圧下レベリングを制御する手段と、4
次直交関数のうち2次の係数が目標値に一致するように
ロールベンダを制御する手段とを備えたクラスタ圧延機
において、該クラスタ圧延機内に圧延荷重を検出するロ
ードセルを設けると共に該ロードセルにより検出された
現在時の圧延荷重と、目標とする良好な板形状が得られ
た時の圧延荷重との差に応じてロールベンダの制御を随
時補正する補正演算回路を設けたことを特徴とする。
対し当該圧延条件に適したバックアップロールクラウン
のパターン及び景を計算しプリセットする手段と、圧延
後の板形状を検出する手段と、板形状の検出値から板形
状の歪分布に対応する4次直交関数の各係数を計算する
手段と、4次直交関数の係数のうち1次の係数が目標値
に一致するように圧下レベリングを制御する手段と、4
次直交関数のうち2次の係数が目標値に一致するように
ロールベンダを制御する手段とを備えたクラスタ圧延機
において、該クラスタ圧延機内に圧延荷重を検出するロ
ードセルを設けると共に該ロードセルにより検出された
現在時の圧延荷重と、目標とする良好な板形状が得られ
た時の圧延荷重との差に応じてロールベンダの制御を随
時補正する補正演算回路を設けたことを特徴とする。
く作 用〉
本発明方法によれば、加減速時および溶接点通過時等の
急激な圧延荷重変化に起因する形状不良を防止すること
ができるため製品の品質が向上する。
急激な圧延荷重変化に起因する形状不良を防止すること
ができるため製品の品質が向上する。
〈実 施 例〉
以下、本発明の一実施例について図面を参照して詳細に
説明する。
説明する。
第1図は本発明の実施例装置の構成を示すブロック線図
であり、1はクラスタ圧延機、2は圧延材である。まず
クラスタ圧延機を説明すると、バックアップロール3、
中間ロール4、ワークロール5及び小径バックアップロ
ール6が図に示す様にクラスター状に配置されてお9、
バックアップロール3は第2図に示す様に分割構造とな
っている。また、分割されたバックアップロールは各々
図示していない駆動装置によって第1図に示す矢印の方
向へ押し出し可能となっており、バックアップロールク
ラウンを任意のパターンおよび景で設定可能となってい
る。さらに第2図に示す四−ルベンダ21.22によっ
て中間ロール4にペンディング力を加えられる様になっ
ており、前記バックアップロールクラウン調整との組合
せによって、広範囲の圧延条件において形状制御が可能
な構造となっている。
であり、1はクラスタ圧延機、2は圧延材である。まず
クラスタ圧延機を説明すると、バックアップロール3、
中間ロール4、ワークロール5及び小径バックアップロ
ール6が図に示す様にクラスター状に配置されてお9、
バックアップロール3は第2図に示す様に分割構造とな
っている。また、分割されたバックアップロールは各々
図示していない駆動装置によって第1図に示す矢印の方
向へ押し出し可能となっており、バックアップロールク
ラウンを任意のパターンおよび景で設定可能となってい
る。さらに第2図に示す四−ルベンダ21.22によっ
て中間ロール4にペンディング力を加えられる様になっ
ており、前記バックアップロールクラウン調整との組合
せによって、広範囲の圧延条件において形状制御が可能
な構造となっている。
第1図において、7はバックアップロールクラウン調整
サーボ系であり、プリセット演算装置14からの指令に
よって前記バックアップロール3のクラウンを任意のパ
ターンおよび量に設定する。プリセット演算装置14は
圧延条件の入力に応じ当該条件に適したバックアップロ
ールクラウンのパターンと量を計算する。また、8はロ
ールペンダサーボ系であり、コントローラ13および補
正演算装置16からの指令によって前記ロールベンダ2
1.22のペンディング力を任息の値に設定する。また
、9は圧下レベリングサーボ系であり、コントローラ1
2の指令によって、図示していない圧下装置のレベレン
グを行なう。また、10は形状検出器であり、圧延材2
の形状を検出し、板幅方向位UX (両端を±1に正規
化)での伸び歪分布β(Xlを出力する。また直交関数
演算装置11ば下の(1)式によって直交関数の各係数
A0〜A4を演算する。
サーボ系であり、プリセット演算装置14からの指令に
よって前記バックアップロール3のクラウンを任意のパ
ターンおよび量に設定する。プリセット演算装置14は
圧延条件の入力に応じ当該条件に適したバックアップロ
ールクラウンのパターンと量を計算する。また、8はロ
ールペンダサーボ系であり、コントローラ13および補
正演算装置16からの指令によって前記ロールベンダ2
1.22のペンディング力を任息の値に設定する。また
、9は圧下レベリングサーボ系であり、コントローラ1
2の指令によって、図示していない圧下装置のレベレン
グを行なう。また、10は形状検出器であり、圧延材2
の形状を検出し、板幅方向位UX (両端を±1に正規
化)での伸び歪分布β(Xlを出力する。また直交関数
演算装置11ば下の(1)式によって直交関数の各係数
A0〜A4を演算する。
A、 =tl、φ1β(xl d x −(
1)ここで、lは0〜4、 φ1〜φ4(よ4次直交関数である。
1)ここで、lは0〜4、 φ1〜φ4(よ4次直交関数である。
なお、(1)式で形状を表わす場合、A、は片伸び、A
2は中伸びおよび端伸び、A、は非対称沖び、Aは中端
伸びおよびり十−タ伸びを表わす。
2は中伸びおよび端伸び、A、は非対称沖び、Aは中端
伸びおよびり十−タ伸びを表わす。
15はクラスタ圧延811内にあって、圧延荷重を検出
するロードセルである。また、16は本発明の中心とな
る補正演算装置である。
するロードセルである。また、16は本発明の中心とな
る補正演算装置である。
本装置は、下の(2)式によって、ロールベンダ補正量
ΔFを計算する。
ΔFを計算する。
θA2
θF
(2)式においてPは現在の圧延荷重、Poは目標とす
る良好な圧延形状が得られた時の圧延数であり、単位圧
延荷重変化に対する中伸びンダ影響係数であり、単位ベ
ンダ力変化に対する中伸び(端伸び)の大きさを表わす
。圧下影響係数およびベンダ影響係数は圧延材の材質ご
とに板幅の関数として計算もしくは実験によって求める
ことができろ。したがって(2)式によって圧延荷重の
変動によって生じろ形状不良を修正するためのロールペ
ンダカを求めることができろ。また、ゲインには影響係
数の誤差等を考慮し修正fl調節するためのものである
。
る良好な圧延形状が得られた時の圧延数であり、単位圧
延荷重変化に対する中伸びンダ影響係数であり、単位ベ
ンダ力変化に対する中伸び(端伸び)の大きさを表わす
。圧下影響係数およびベンダ影響係数は圧延材の材質ご
とに板幅の関数として計算もしくは実験によって求める
ことができろ。したがって(2)式によって圧延荷重の
変動によって生じろ形状不良を修正するためのロールペ
ンダカを求めることができろ。また、ゲインには影響係
数の誤差等を考慮し修正fl調節するためのものである
。
つぎにここで、第1図に示す実施例装置の動作を説明す
る。まず、圧延開始前にプリセット演算装置14に圧延
荷重目標値、板幅等の圧延条件を入力して最適なバック
アップロールクラウンのパターンおよび量を演算し、こ
の結果にてバックアップロールクラウン調整サーボ系7
を指令してバックアップロールクラウンのプリセットを
行なう。
る。まず、圧延開始前にプリセット演算装置14に圧延
荷重目標値、板幅等の圧延条件を入力して最適なバック
アップロールクラウンのパターンおよび量を演算し、こ
の結果にてバックアップロールクラウン調整サーボ系7
を指令してバックアップロールクラウンのプリセットを
行なう。
次に、圧延開始後圧延速度が所定値以上になり、形状検
出器10の検出信号が安定して使用できる状態になれば
、形状フィードバック制御を開始する。
出器10の検出信号が安定して使用できる状態になれば
、形状フィードバック制御を開始する。
形状フィードバック制御は、形状検出器10から得られ
る板幅X方向の伸び歪分布β(,1を、直交関数演算装
置11に入力し、前述の式(1)によって1次モード係
数A、および2次モード係数A2を演算し、1次モード
および2次モード係数の検出値を得る。また、1次モー
ドについては目標値として与えられたA1 と前記検
出値A1との差をコントローラ12に入力し、PI演算
処理等を行なって圧下サーボ系9のレベリング指令値と
して入力し、A、’=A−こなろ様にフィードバック制
御する。同様に2不 次モードについても目標値A2と検出値A2との差をコ
ントローラ13経由でロールベンダ不 サーボ系8に入力し、A2=A2になる様にフィードバ
ック制御する。通常A、=A2=0を設定しフラットな
形状を得る。
る板幅X方向の伸び歪分布β(,1を、直交関数演算装
置11に入力し、前述の式(1)によって1次モード係
数A、および2次モード係数A2を演算し、1次モード
および2次モード係数の検出値を得る。また、1次モー
ドについては目標値として与えられたA1 と前記検
出値A1との差をコントローラ12に入力し、PI演算
処理等を行なって圧下サーボ系9のレベリング指令値と
して入力し、A、’=A−こなろ様にフィードバック制
御する。同様に2不 次モードについても目標値A2と検出値A2との差をコ
ントローラ13経由でロールベンダ不 サーボ系8に入力し、A2=A2になる様にフィードバ
ック制御する。通常A、=A2=0を設定しフラットな
形状を得る。
次にフィードバック制御によって形状が安定した時点に
ロックオン指令を出力し、圧延荷重P0を得ると共に(
1)式による補正演算を開始する。前述の様に、(1)
式によれば圧下刃の現在値Pと上記圧延荷重P0との差
によって生じる形状不良を修正するためのロールペンダ
補正量ΔFを求めることが可能であるから、加減速時お
よび溶接点通過時に急激な圧下力変化が生じても、直ち
にロールベンダカの補正量ΔFを計算および出力し、形
状不良の発生を防止することができる。すなわち、フィ
ードバック制御によって、南精度の形状制御を行ないつ
つ、本方法によって応答性を改善しフィードバック制御
では追従できない急激な荷重変動に起因する形状不良を
修正する。
ロックオン指令を出力し、圧延荷重P0を得ると共に(
1)式による補正演算を開始する。前述の様に、(1)
式によれば圧下刃の現在値Pと上記圧延荷重P0との差
によって生じる形状不良を修正するためのロールペンダ
補正量ΔFを求めることが可能であるから、加減速時お
よび溶接点通過時に急激な圧下力変化が生じても、直ち
にロールベンダカの補正量ΔFを計算および出力し、形
状不良の発生を防止することができる。すなわち、フィ
ードバック制御によって、南精度の形状制御を行ないつ
つ、本方法によって応答性を改善しフィードバック制御
では追従できない急激な荷重変動に起因する形状不良を
修正する。
〈発明の効果ト
本発明によれば、加減速時および溶接点通過時の急激な
荷重変動に起因する形状不良を防止することが可能とな
る。従って、フィードバック制御と併用することによっ
て、高精度かつ高応答の形状制御が可能となる。
荷重変動に起因する形状不良を防止することが可能とな
る。従って、フィードバック制御と併用することによっ
て、高精度かつ高応答の形状制御が可能となる。
第1図は本発明の実施例を示すブロック図、第2図はク
ラスタ圧延機のロール部の概略図である。 図面中、 1・・・クラスタ圧延機) 2・・・圧延材、 3・・・バックアップロール、 4・・・中間ロール、 5・・ワークロール、 6・・・小径バックアレブロール、 7・・・バックアップロールクラウン調整サーボ系、 8・・・ロールベンダサーボ系、 9・・・圧下レベリングサーボ系) 10・・・形状検出監、 11・・・直交関数演算装置、 12・・・コントローラ、 13.1.コントローラ為 14・・・プリセット演算装置、 15・・・ロードセル、 16・・・補正演算装置、 21−1.ロールベンダ、 22・・・ロールベンダ。 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社 (他1名) 代 理 人
ラスタ圧延機のロール部の概略図である。 図面中、 1・・・クラスタ圧延機) 2・・・圧延材、 3・・・バックアップロール、 4・・・中間ロール、 5・・ワークロール、 6・・・小径バックアレブロール、 7・・・バックアップロールクラウン調整サーボ系、 8・・・ロールベンダサーボ系、 9・・・圧下レベリングサーボ系) 10・・・形状検出監、 11・・・直交関数演算装置、 12・・・コントローラ、 13.1.コントローラ為 14・・・プリセット演算装置、 15・・・ロードセル、 16・・・補正演算装置、 21−1.ロールベンダ、 22・・・ロールベンダ。 特 許 出 願 人 三菱重工業株式会社 (他1名) 代 理 人
Claims (1)
- 圧延条件の入力に対し当該圧延条件に適したバックアッ
プロールクラウンのパターン及び量を計算しプリセット
する手段と、圧延後の板形状を検出する手段と、板形状
の検出値から板形状の歪分布に対応する4次直交関数の
各係数を計算する手段と、4次直交関数の係数のうち1
次の係数が目標値に一致するように圧下レベリングを制
御する手段と、4次直交関数のうち2次の係数が目標値
に一致するようにロールベンダを制御する手段とを備え
たクラスタ圧延機において、該クラスタ圧延機内に圧延
荷重を検出するロードセルを設けると共に該ロードセル
により検出された現在時の圧延荷重と、目標とする良好
な板形状が得られた時の圧延荷重との差に応じてロール
ベンタの制御を随時補正する補正演算回路を設けたこと
を特徴とするクラスタ圧延機の形状制御装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62092040A JPH0698365B2 (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | クラスタ圧延機の形状制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62092040A JPH0698365B2 (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | クラスタ圧延機の形状制御装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63260614A true JPS63260614A (ja) | 1988-10-27 |
JPH0698365B2 JPH0698365B2 (ja) | 1994-12-07 |
Family
ID=14043415
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62092040A Expired - Fee Related JPH0698365B2 (ja) | 1987-04-16 | 1987-04-16 | クラスタ圧延機の形状制御装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0698365B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2000158029A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機及びこれを用いた板形状制御法 |
JP2000218314A (ja) * | 1999-01-27 | 2000-08-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機および板形状制御法 |
US6151945A (en) * | 1998-03-30 | 2000-11-28 | Hitachi, Ltd. | Cluster type rolling mill and rolling method |
-
1987
- 1987-04-16 JP JP62092040A patent/JPH0698365B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6151945A (en) * | 1998-03-30 | 2000-11-28 | Hitachi, Ltd. | Cluster type rolling mill and rolling method |
JP2000158029A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機及びこれを用いた板形状制御法 |
JP2000218314A (ja) * | 1999-01-27 | 2000-08-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クラスタ圧延機および板形状制御法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0698365B2 (ja) | 1994-12-07 |
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