JPS63256364A - 多孔質型超砥粒砥石 - Google Patents
多孔質型超砥粒砥石Info
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- JPS63256364A JPS63256364A JP8924787A JP8924787A JPS63256364A JP S63256364 A JPS63256364 A JP S63256364A JP 8924787 A JP8924787 A JP 8924787A JP 8924787 A JP8924787 A JP 8924787A JP S63256364 A JPS63256364 A JP S63256364A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は硬質の工具を研摩する場合などに用いられる多
孔質型超砥粒砥石に関するものである。
孔質型超砥粒砥石に関するものである。
(従来の技術)
従来一般に製造されている超砥粒砥石は、ダイヤモンド
、CBN (立法晶窒化硼素)等の超砥粒の焼成温度の
関係上から一般的なビトリファイドボンドの使用ができ
ず、超砥粒をフェノールレジンやブロンズ系のメタルボ
ンドとともにホットプレス成形したものがほとんどであ
る。
、CBN (立法晶窒化硼素)等の超砥粒の焼成温度の
関係上から一般的なビトリファイドボンドの使用ができ
ず、超砥粒をフェノールレジンやブロンズ系のメタルボ
ンドとともにホットプレス成形したものがほとんどであ
る。
このため従来の超砥粒砥石は組織が密であって内部にほ
とんど気孔がないため、一般の砥石に比較して切粉の逃
げ場がなく研削性が悪いこと、研削ロードが大きいこと
、超砥粒砥石の成形が必要の場合にクラツシングロール
により総形整形を行うことが困難でありツルーイング性
やドレッシング性に劣ること、重量が大であるので剛性
の低い機械では高速回転させることができないこと等の
多くの問題点があった。
とんど気孔がないため、一般の砥石に比較して切粉の逃
げ場がなく研削性が悪いこと、研削ロードが大きいこと
、超砥粒砥石の成形が必要の場合にクラツシングロール
により総形整形を行うことが困難でありツルーイング性
やドレッシング性に劣ること、重量が大であるので剛性
の低い機械では高速回転させることができないこと等の
多くの問題点があった。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明は上記したような従来の問題点を解決して、超砥
粒砥石の組織中に多数の気孔を均一に形成することによ
り、研削性゛の向上、研削ロードの低減、ツルーイング
性やドレッシング性の向上、使用回転速度の向上環を図
ることができる多孔質型超砥粒砥石を目的として完成さ
れたものである(問題点を解決するための手段) 本発明はダイヤモンド、CBNのような超砥粒と中空球
形のセラミック微粒子とを結合剤により焼結一体化した
ことを特徴とするものである。
粒砥石の組織中に多数の気孔を均一に形成することによ
り、研削性゛の向上、研削ロードの低減、ツルーイング
性やドレッシング性の向上、使用回転速度の向上環を図
ることができる多孔質型超砥粒砥石を目的として完成さ
れたものである(問題点を解決するための手段) 本発明はダイヤモンド、CBNのような超砥粒と中空球
形のセラミック微粒子とを結合剤により焼結一体化した
ことを特徴とするものである。
本発明において用いられる中空球形のセラミック微粒子
は、例えばSiO□58〜65%(重量%)、^1 z
os28〜38%、FezO34%以下の組成を持ツシ
リカアルミナ質の中空微粒子で、粒径が10〜100μ
鋼、比重0.7〜0.8、嵩密度0.4g/Cm!、融
点1200℃、耐圧強度350 kg/Cm”、モース
硬度5程度のものでiる。このような中空球形のセラミ
ック微粒子は例えばメタチックエンジニアリング■から
「エクステントスフイア・バブルカップ」の商品名で、
セメント、タイル、ペイント等の充填材として市販され
ている。本発明においては、このような中空球形のセラ
ミック微粒子を砥石全体の体積の10〜75%、好まし
くは10〜20%の体積比となるように超砥粒と混合し
て用いる。このとき、セラミック微粒子と超砥粒とはと
もにセラミック質であるので分散性が良好で、均一に分
散させることができる。なお結合剤としては、メタルボ
ンド、レジノイドボンドのほかにビトリファイドボンド
も使用することができる。これは中空球形のセラミック
微粒子を混入することにより結合剤の相対的な分量を減
少させることができるためである。
は、例えばSiO□58〜65%(重量%)、^1 z
os28〜38%、FezO34%以下の組成を持ツシ
リカアルミナ質の中空微粒子で、粒径が10〜100μ
鋼、比重0.7〜0.8、嵩密度0.4g/Cm!、融
点1200℃、耐圧強度350 kg/Cm”、モース
硬度5程度のものでiる。このような中空球形のセラミ
ック微粒子は例えばメタチックエンジニアリング■から
「エクステントスフイア・バブルカップ」の商品名で、
セメント、タイル、ペイント等の充填材として市販され
ている。本発明においては、このような中空球形のセラ
ミック微粒子を砥石全体の体積の10〜75%、好まし
くは10〜20%の体積比となるように超砥粒と混合し
て用いる。このとき、セラミック微粒子と超砥粒とはと
もにセラミック質であるので分散性が良好で、均一に分
散させることができる。なお結合剤としては、メタルボ
ンド、レジノイドボンドのほかにビトリファイドボンド
も使用することができる。これは中空球形のセラミック
微粒子を混入することにより結合剤の相対的な分量を減
少させることができるためである。
本発明の多孔質型超砥粒砥石を製造するには、超砥粒と
上記のセラミック微粒子と結合剤とを後の実施例に示す
ような比率で混合し、常法により成形したうえ600〜
1200℃で焼成すればよい、この結果、結合剤中に超
砥粒と中空球形のセラミック微粒子とが均一に分散した
多孔質の超砥粒砥石が得られる。なお中空球形のセラミ
ック微粒子は圧縮強度に優れるので、砥石にも十分な強
度を与えることができる。
上記のセラミック微粒子と結合剤とを後の実施例に示す
ような比率で混合し、常法により成形したうえ600〜
1200℃で焼成すればよい、この結果、結合剤中に超
砥粒と中空球形のセラミック微粒子とが均一に分散した
多孔質の超砥粒砥石が得られる。なお中空球形のセラミ
ック微粒子は圧縮強度に優れるので、砥石にも十分な強
度を与えることができる。
本発明の多孔質型超砥粒砥石は、組織中に均一に分散し
た多数の気孔を有するので、これらの気孔が研削時にお
ける切粉の逃げ場を形成し、研削性を向上させるととも
に研削ロードを低減させることができる。またこれらの
セラミック微粒子によって気孔率を高め、タラッシング
ロールによる整形が可能な組織とすることができるので
、ツルーイング性やドレッシング性を向上させることが
でき、特に総髪研削用の砥石形状の成形が容易となる。
た多数の気孔を有するので、これらの気孔が研削時にお
ける切粉の逃げ場を形成し、研削性を向上させるととも
に研削ロードを低減させることができる。またこれらの
セラミック微粒子によって気孔率を高め、タラッシング
ロールによる整形が可能な組織とすることができるので
、ツルーイング性やドレッシング性を向上させることが
でき、特に総髪研削用の砥石形状の成形が容易となる。
更にまた本発明の多孔質型超砥粒砥石は、セラミック微
粒子の混入によって高価な結合剤の使用量を削減できる
ので経済性にも優れるうえ、砥石を軽量化することがで
きるので高速使用が可能となり、研削性も向上すること
となる0次に本発明の実施例を示す。
粒子の混入によって高価な結合剤の使用量を削減できる
ので経済性にも優れるうえ、砥石を軽量化することがで
きるので高速使用が可能となり、研削性も向上すること
となる0次に本発明の実施例を示す。
(実施例) −
170メツシユ〜200メツシユのダイヤモンド砥粒と
、中空球形のセラミック微粒子(平均粒径57μ曽)と
結合剤とを次表に示すとおりの比率で混合し、外径15
0fi、輻40fi、孔径40m、’研削面幅15mの
カップ型砥石を製造した。これを出願大会社製の工具研
削盤にセットし、砥石スピード900m/分、切込0.
3日/分でに−10に相当する超硬工具の研削を行わせ
た。この結果、N001〜No、3の本発明の実施例品
はその比較例に相当するN007に比較して研削比が大
きく、またN014〜N016の実施例品もその比較例
に相当するNo、8に比較して研削比が大きかった。砥
石面への切粉の付着は本発明品においてはいずれも観察
されず、また研削動力もNo、1〜No、6のものはN
o、7〜8に比較して20〜30%低かった。なお研削
比は加工物の実加工量(体積)/研削砥石の減量(体積
)を意味する。
、中空球形のセラミック微粒子(平均粒径57μ曽)と
結合剤とを次表に示すとおりの比率で混合し、外径15
0fi、輻40fi、孔径40m、’研削面幅15mの
カップ型砥石を製造した。これを出願大会社製の工具研
削盤にセットし、砥石スピード900m/分、切込0.
3日/分でに−10に相当する超硬工具の研削を行わせ
た。この結果、N001〜No、3の本発明の実施例品
はその比較例に相当するN007に比較して研削比が大
きく、またN014〜N016の実施例品もその比較例
に相当するNo、8に比較して研削比が大きかった。砥
石面への切粉の付着は本発明品においてはいずれも観察
されず、また研削動力もNo、1〜No、6のものはN
o、7〜8に比較して20〜30%低かった。なお研削
比は加工物の実加工量(体積)/研削砥石の減量(体積
)を意味する。
(発明の効果)
本発明は以上に説明したとおり、中空球形のセラミック
微粒子を混合することにより超砥粒砥石の組織中に多数
の微細な気孔を均一に形成し、これによって研削性の向
上、研削ロードの低減、ツルーイング性やドレッシング
性の向上、使用回転速度の向上等を図ることに成功した
ものであるから、従来の問題点を解決した多孔質型超砥
粒砥石として、産業の発展に寄与するところは極めて大
である。
微粒子を混合することにより超砥粒砥石の組織中に多数
の微細な気孔を均一に形成し、これによって研削性の向
上、研削ロードの低減、ツルーイング性やドレッシング
性の向上、使用回転速度の向上等を図ることに成功した
ものであるから、従来の問題点を解決した多孔質型超砥
粒砥石として、産業の発展に寄与するところは極めて大
である。
Claims (1)
- 1、ダイヤモンド、CBNのような超砥粒と中空球形の
セラミック微粒子とを結合剤により焼結一体化したこと
を特徴とする多孔質型超砥粒砥石2、セラミック微粒子
が粒径10〜100μmのシリカアルミナ質の中空球体
であり、その含有率が砥石全体の10〜75%(体積%
)である特許請求の範囲第1項記載の多孔質型超砥粒砥
石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8924787A JPS63256364A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型超砥粒砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8924787A JPS63256364A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型超砥粒砥石 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63256364A true JPS63256364A (ja) | 1988-10-24 |
Family
ID=13965425
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8924787A Pending JPS63256364A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型超砥粒砥石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63256364A (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03184771A (ja) * | 1989-12-13 | 1991-08-12 | Kurenooton Kk | 多孔性ビトリファイド研摩砥石とその製法 |
JPH05277953A (ja) * | 1992-03-30 | 1993-10-26 | Mitsubishi Materials Corp | レジンボンド砥石 |
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WO1995027592A1 (fr) * | 1994-04-12 | 1995-10-19 | Norton S.A. | Meules super abrasives |
US6609963B2 (en) | 2001-08-21 | 2003-08-26 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrified superabrasive tool and method of manufacture |
KR20040040251A (ko) * | 2002-11-06 | 2004-05-12 | 주식회사 다이아피플 | 복합 결합제형 다이아몬드 및 cbn 숫돌 |
KR100453451B1 (ko) * | 2002-07-24 | 2004-10-20 | 이해동 | 초경합금 연삭용 비트리파이드 다이아몬드 숫돌 |
US8715381B2 (en) | 2010-09-03 | 2014-05-06 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9102039B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-08-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9266219B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9278431B2 (en) | 2012-12-31 | 2016-03-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
US9833877B2 (en) | 2013-03-31 | 2017-12-05 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
JP2019181613A (ja) * | 2018-04-06 | 2019-10-24 | 株式会社ノリタケカンパニーリミテド | 粗組織均質構造のビトリファイド砥石 |
-
1987
- 1987-04-11 JP JP8924787A patent/JPS63256364A/ja active Pending
Cited By (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US6887287B2 (en) | 2001-08-21 | 2005-05-03 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrified superabrasive tool and method of manufacture |
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US9254553B2 (en) | 2010-09-03 | 2016-02-09 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9676077B2 (en) | 2010-09-03 | 2017-06-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US10377017B2 (en) | 2010-09-03 | 2019-08-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
US9102039B2 (en) | 2012-12-31 | 2015-08-11 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of grinding |
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