JPS6257874A - 超砥粒研削砥石 - Google Patents
超砥粒研削砥石Info
- Publication number
- JPS6257874A JPS6257874A JP19695085A JP19695085A JPS6257874A JP S6257874 A JPS6257874 A JP S6257874A JP 19695085 A JP19695085 A JP 19695085A JP 19695085 A JP19695085 A JP 19695085A JP S6257874 A JPS6257874 A JP S6257874A
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- Japan
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- abrasive grains
- grains
- vitrified
- binder
- grinding wheel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は超砥粒研削砥石に関するものである。
従来広く用いられてきたアルミナ質系砥粒と比較して立
方晶窒化硼素（以下これをＣＢＳと略称する）砥粒は約
２倍の硬さをもち、さらに強靭で破壊されにくいことか
ら、鋼の研削用として特に自動車部品または軸受部品等
の精密量産分野においてその特徴を生かし実用化が急速
に拡大しつつある。このような実用化拡大のなかで、高
価なＣＢＮ砥粒の使用量を少なくして原料費を低廉にし
たＣＢＮ砥石によって経済的効果のある研削加工を行な
う目的から、たとえば、特公昭５２−３１４７号、特開
昭５４−５１０９０号、特公昭５５−２０８２６号など
に示されたようなＣＢＮ砥粒と白色ア・レミナ質系（以
下これをＷＡと略称する）砥粒との混合砥石が開発され
た。これら混合砥石はＷＡ砥粒に適応するビトリファイ
ド結合剤によって性質の異なる砥粒を同時に結合させた
ものである。一般に物理的または化学的な性質の相違す
る別種の砥粒を同一結合剤を使用して同時に結合させた
ときには、それぞれの砥粒の結合剤に対する親和性（結
合力）に差を生ずる結果になる。したがって、従来のＣ
ＢＮ砥粒を混入した砥石はＣＢＳ砥粒には不向きな結合
剤を使用したものであるから、ＷＡ砥粒に対しては望ま
しい結合力を示してもＣＢＮ砥粒に対しては充分な結合
力を示すとは言えず、特にＣＢＮ砥粒の混入割合が増加
すればするほどその欠陥は顕著に現われ、研削性能は期
待どおり発揮されないことになる。すなわち、折角低コ
ストのＣＢＮ砥石を使用しても研削比、経済性は低下し
、仕上げ面粗さは悪化して、総合的には利点はなく不採
用となる場合が多い。
方晶窒化硼素（以下これをＣＢＳと略称する）砥粒は約
２倍の硬さをもち、さらに強靭で破壊されにくいことか
ら、鋼の研削用として特に自動車部品または軸受部品等
の精密量産分野においてその特徴を生かし実用化が急速
に拡大しつつある。このような実用化拡大のなかで、高
価なＣＢＮ砥粒の使用量を少なくして原料費を低廉にし
たＣＢＮ砥石によって経済的効果のある研削加工を行な
う目的から、たとえば、特公昭５２−３１４７号、特開
昭５４−５１０９０号、特公昭５５−２０８２６号など
に示されたようなＣＢＮ砥粒と白色ア・レミナ質系（以
下これをＷＡと略称する）砥粒との混合砥石が開発され
た。これら混合砥石はＷＡ砥粒に適応するビトリファイ
ド結合剤によって性質の異なる砥粒を同時に結合させた
ものである。一般に物理的または化学的な性質の相違す
る別種の砥粒を同一結合剤を使用して同時に結合させた
ときには、それぞれの砥粒の結合剤に対する親和性（結
合力）に差を生ずる結果になる。したがって、従来のＣ
ＢＮ砥粒を混入した砥石はＣＢＳ砥粒には不向きな結合
剤を使用したものであるから、ＷＡ砥粒に対しては望ま
しい結合力を示してもＣＢＮ砥粒に対しては充分な結合
力を示すとは言えず、特にＣＢＮ砥粒の混入割合が増加
すればするほどその欠陥は顕著に現われ、研削性能は期
待どおり発揮されないことになる。すなわち、折角低コ
ストのＣＢＮ砥石を使用しても研削比、経済性は低下し
、仕上げ面粗さは悪化して、総合的には利点はなく不採
用となる場合が多い。
また、経済的なＣＢＮ砥石を目的とし砥石中に占める割
合（集中度）の低いＣＢＮ砥石において、ＣＢＮ砥石に
近似の熱膨張係数を有する酸化物粒子等を骨材としてＣ
ＢＳ砥粒とともに砥石中に配合し、集中度を下げること
によって砥粒保持力の低下を防ぐ試み（たとえば特開昭
５８−８２６７７号）等もある。
合（集中度）の低いＣＢＮ砥石において、ＣＢＮ砥石に
近似の熱膨張係数を有する酸化物粒子等を骨材としてＣ
ＢＳ砥粒とともに砥石中に配合し、集中度を下げること
によって砥粒保持力の低下を防ぐ試み（たとえば特開昭
５８−８２６７７号）等もある。
以上述べたように従来のＣＢＮ砥粒もしくはダイヤモン
ド低粒を混入した砥石は、これら砥粒に対する結合力（
保持力）の低下に基づいて砥石の研削性能が発揮されな
くなり、経済的にも全く不利となるという問題点があっ
た。
ド低粒を混入した砥石は、これら砥粒に対する結合力（
保持力）の低下に基づいて砥石の研削性能が発揮されな
くなり、経済的にも全く不利となるという問題点があっ
た。
上記の問題点を解決するために、この発明はＣＢＮもし
くはダイヤモンド−等の超砥粒と、ＷＡもしくは炭化珪
素質系の砥粒とを配合したビＩ−ＩＪソファド研削砥石
において、それぞれの成分組成が異なる少なくとも３種
類のビトリファイド結合剤を使用して、砥粒の種類別に
砥粒表面を異なる結合剤で被覆した後、これら砥粒を混
合してさらに別の異種結合剤で結合させた超砥粒研削砥
石とする手段を採用したものである。以下その詳細を述
べる。
くはダイヤモンド−等の超砥粒と、ＷＡもしくは炭化珪
素質系の砥粒とを配合したビＩ−ＩＪソファド研削砥石
において、それぞれの成分組成が異なる少なくとも３種
類のビトリファイド結合剤を使用して、砥粒の種類別に
砥粒表面を異なる結合剤で被覆した後、これら砥粒を混
合してさらに別の異種結合剤で結合させた超砥粒研削砥
石とする手段を採用したものである。以下その詳細を述
べる。
まず、通常ビトリファイド結合剤は主成分として珪酸５
ｉＯ２７０％（％はモル百分率、以下同じ）以上、アル
ミナＡｌ２Ｏ３１０％以上を含有し、さらに８００℃付
近の比較的低温もしくは１０００℃以上の比較的高温下
で作用して融化（ビトリファイド）を促進させるための
融剤が配合されたものであり、融剤としてはＷＡもしく
は炭化珪素質低粒に対して硼酸Ｂ２Ｏ３，酸化リチウム
Ｌｉ２Ｏ、酸化鉛ＰｂＯ１酸化マグネシウムＭｇＯ，石
灰ＣａＯ等を、また、ＣＢＮ砥粒に対しては低膨張係数
で微細結晶を可能とする弗化リチウムＬｉＦ 等（特
公昭５７−４９３５１号）を上記融剤に追加して例示す
ることができる。ここで結合剤の選択にあたっては、砥
粒の熱膨張係数よりも小さい熱膨張係数を有する結合剤
であることが基本的に大切であ。
ｉＯ２７０％（％はモル百分率、以下同じ）以上、アル
ミナＡｌ２Ｏ３１０％以上を含有し、さらに８００℃付
近の比較的低温もしくは１０００℃以上の比較的高温下
で作用して融化（ビトリファイド）を促進させるための
融剤が配合されたものであり、融剤としてはＷＡもしく
は炭化珪素質低粒に対して硼酸Ｂ２Ｏ３，酸化リチウム
Ｌｉ２Ｏ、酸化鉛ＰｂＯ１酸化マグネシウムＭｇＯ，石
灰ＣａＯ等を、また、ＣＢＮ砥粒に対しては低膨張係数
で微細結晶を可能とする弗化リチウムＬｉＦ 等（特
公昭５７−４９３５１号）を上記融剤に追加して例示す
ることができる。ここで結合剤の選択にあたっては、砥
粒の熱膨張係数よりも小さい熱膨張係数を有する結合剤
であることが基本的に大切であ。
る。なぜならば特に架橋型（ブリッジタイプ）の有気孔
砥石では、埋込み型（マトリックスタイプ）の無気孔砥
石に比較して、砥粒支持力（ボンドグリップ）が充分に
強固でないと研削比の高い経済的な研削加工が遂行でき
ないばかりか、高速回転する研削作業では砥石破壊を起
こすからである。
砥石では、埋込み型（マトリックスタイプ）の無気孔砥
石に比較して、砥粒支持力（ボンドグリップ）が充分に
強固でないと研削比の高い経済的な研削加工が遂行でき
ないばかりか、高速回転する研削作業では砥石破壊を起
こすからである。
したがって、従来の砥石製造技術では各種の砥粒にそれ
ぞれ適合するビ） ＩＪファイド結合剤が経験的に開発
され実用に供されているので、この発明においては各種
の砥粒単味番こ適応する結合剤を使用して砥粒の種類別
にそれぞれの結合剤被膜を形成し、得られた２種もしく
はそれ思上の異種低粒を混合して、さらに異種結合剤に
よって所望の形状に成形した砥石とすることによって、
各砥粒の支持力を弱化させる（となく有気孔のブリッジ
タイプの砥石の製造も可能となるのである。
ぞれ適合するビ） ＩＪファイド結合剤が経験的に開発
され実用に供されているので、この発明においては各種
の砥粒単味番こ適応する結合剤を使用して砥粒の種類別
にそれぞれの結合剤被膜を形成し、得られた２種もしく
はそれ思上の異種低粒を混合して、さらに異種結合剤に
よって所望の形状に成形した砥石とすることによって、
各砥粒の支持力を弱化させる（となく有気孔のブリッジ
タイプの砥石の製造も可能となるのである。
ここで、この発明において、ＷＡ系もしくは炭化珪素質
系砥粒を被覆するビ） ＩＪファイド結合剤の量はＣＢ
Ｎもしくはダイヤモンド砥粒を被覆したビトリファイド
結合剤の量よりも容器として１／２以下であることが望
ましい。なぜならばＣＢ Ｓもしくはダイヤモンド砥粒
と比較して軟質でしかも脆いＷＡ系もしくは炭化珪素質
系砥粒を必要以上に厚い結合剤の層で被覆することは、
研削中にこの低粒の特徴でもある脱Ｂの顕出作用を妨げ
る結果、目っぶれ、目づまりなど１こよってチッピング
現象を起こし研削加工上程々の不都合を生ずるからであ
つ−Ｃ５砥石中のＣＢＮもしくはダイヤモンド砥粒の結
合剤技量容積率は８〜２５％とし、これに対してＷＡ系
もしくは炭化珪素質系砥粒のそれは３〜１２％とするこ
とが好ましい。
系砥粒を被覆するビ） ＩＪファイド結合剤の量はＣＢ
Ｎもしくはダイヤモンド砥粒を被覆したビトリファイド
結合剤の量よりも容器として１／２以下であることが望
ましい。なぜならばＣＢ Ｓもしくはダイヤモンド砥粒
と比較して軟質でしかも脆いＷＡ系もしくは炭化珪素質
系砥粒を必要以上に厚い結合剤の層で被覆することは、
研削中にこの低粒の特徴でもある脱Ｂの顕出作用を妨げ
る結果、目っぶれ、目づまりなど１こよってチッピング
現象を起こし研削加工上程々の不都合を生ずるからであ
つ−Ｃ５砥石中のＣＢＮもしくはダイヤモンド砥粒の結
合剤技量容積率は８〜２５％とし、これに対してＷＡ系
もしくは炭化珪素質系砥粒のそれは３〜１２％とするこ
とが好ましい。
また、このように１２で異種類の結合剤で被覆しツー砥
粒を混合［２てこれらを結合させるための結合印１徂成
は、強力な溶融剤であるナトリウム（Ｎａ２０）、カリ
ウム（Ｋ２Ｏ）、リチウム（［，１ｚＯ）などのアルカ
ＩＪ ｆｆｌが少ないかもしくは含有しない熱膨張係数
の小さい高温溶け性の結合剤が好ましい。なぜならば、
ここで使用する結合剤は砥粒に直接作用して支持強度を
得ることを目的とするのではなくて、砥粒表面を被原し
ている結合剤と隠やかに作用して砥粒相互の間にブリッ
ジを形成し、砥石中に砥粒を均一で；−かも安定して分
散させておくことが目的であるからである。したがって
、このような目的の結合剤は砥粒表面の結合剤被覆に強
く作用して砥粒支持力が返えって弱化しないことが大切
であるから、この結合剤の容積率は５〜１５％程度がよ
く、これを越える多量は好ましくない。
粒を混合［２てこれらを結合させるための結合印１徂成
は、強力な溶融剤であるナトリウム（Ｎａ２０）、カリ
ウム（Ｋ２Ｏ）、リチウム（［，１ｚＯ）などのアルカ
ＩＪ ｆｆｌが少ないかもしくは含有しない熱膨張係数
の小さい高温溶け性の結合剤が好ましい。なぜならば、
ここで使用する結合剤は砥粒に直接作用して支持強度を
得ることを目的とするのではなくて、砥粒表面を被原し
ている結合剤と隠やかに作用して砥粒相互の間にブリッ
ジを形成し、砥石中に砥粒を均一で；−かも安定して分
散させておくことが目的であるからである。したがって
、このような目的の結合剤は砥粒表面の結合剤被覆に強
く作用して砥粒支持力が返えって弱化しないことが大切
であるから、この結合剤の容積率は５〜１５％程度がよ
く、これを越える多量は好ましくない。
なお、砥粒表面に結合剤被覆を形成する方法は、たとえ
ば砥粒および結合剤を粉末状で混合！２、これに適量の
デキストリン等の糊剤を添加して比較的乾燥（７た状態
で混合するか、または多量の水を加えて泥漿状とし、こ
の泥漿鋳込体を乾燥した粉状に砕いてもよく、被覆され
た低粒同士の混合は粉状のまま乾式で行ない、所望の形
状に圧縮成形後乾燥および焼成すればよい。
ば砥粒および結合剤を粉末状で混合！２、これに適量の
デキストリン等の糊剤を添加して比較的乾燥（７た状態
で混合するか、または多量の水を加えて泥漿状とし、こ
の泥漿鋳込体を乾燥した粉状に砕いてもよく、被覆され
た低粒同士の混合は粉状のまま乾式で行ない、所望の形
状に圧縮成形後乾燥および焼成すればよい。
まず、超砥粒としてＣＢＮ砥粒（米国ゼネラル・エレク
トリック社製：＃２００／２３０）６０重量部とＷＡ砥
粒（４２２０）４０重量部とを混合するにあたって、第
１表に示すようにＣＢＮ砥粒に対しては結合剤Ａを、Ｗ
Ａ砥粒に対しては結合剤Ｂを、また被覆されたＣＢＮお
よびＷＡ両砥粒の混合砥粒に対しては結合剤Ｃをそれぞ
れ用いた。そして作製した試料砥石１および２はいずれ
第 １ 表 も焼成後の砥石組織が容積割合で気孔率３５％、結合剤
率２６％、ＣＢＳ砥粒率２５％（集中度１００）となる
ように生砥石の嵩比重を予め求めておき加圧成形した。
トリック社製：＃２００／２３０）６０重量部とＷＡ砥
粒（４２２０）４０重量部とを混合するにあたって、第
１表に示すようにＣＢＮ砥粒に対しては結合剤Ａを、Ｗ
Ａ砥粒に対しては結合剤Ｂを、また被覆されたＣＢＮお
よびＷＡ両砥粒の混合砥粒に対しては結合剤Ｃをそれぞ
れ用いた。そして作製した試料砥石１および２はいずれ
第 １ 表 も焼成後の砥石組織が容積割合で気孔率３５％、結合剤
率２６％、ＣＢＳ砥粒率２５％（集中度１００）となる
ように生砥石の嵩比重を予め求めておき加圧成形した。
第２表に砥粒の結合剤被覆重量％を具体的に示したが、
試料砥石１においてはＣＢＮ低粒６９部に結合剤Ａ３１
部を、また、ＷＡ砥粒８０部に結合剤Ｂ２０部をそれぞ
れ被覆した後両砥粒を混合して圧縮成形したものであり
、試料砥石２においては両被覆砥粒にさらに両混合砥粒
９１第 ２ 表 部に対し結合剤Ｃを９部配合した後成形したものである
。そして、従来の製造方法によってＣＢＮ砥粒とＷＡ砥
粒とを区別することなく、両砥粒７３部に対し結合剤Ｃ
を２７部配合した砥石を対照品に選んだ。このような３
種類の砥石は製品寸法が外径１５ｍｍ、厚さ１７ｍｍ、
内径１６ｍｍ の円筒状になるよう成形し、乾燥後乾
燥窒素雰囲気中で最高温度１２４０℃で２時間保持し合
計所要時間４２時間焼成した。
試料砥石１においてはＣＢＮ低粒６９部に結合剤Ａ３１
部を、また、ＷＡ砥粒８０部に結合剤Ｂ２０部をそれぞ
れ被覆した後両砥粒を混合して圧縮成形したものであり
、試料砥石２においては両被覆砥粒にさらに両混合砥粒
９１第 ２ 表 部に対し結合剤Ｃを９部配合した後成形したものである
。そして、従来の製造方法によってＣＢＮ砥粒とＷＡ砥
粒とを区別することなく、両砥粒７３部に対し結合剤Ｃ
を２７部配合した砥石を対照品に選んだ。このような３
種類の砥石は製品寸法が外径１５ｍｍ、厚さ１７ｍｍ、
内径１６ｍｍ の円筒状になるよう成形し、乾燥後乾
燥窒素雰囲気中で最高温度１２４０℃で２時間保持し合
計所要時間４２時間焼成した。
焼成後仕上げされた各砥石は研削盤（株式会社マツダ製
）により軸受鋼（ＳＵ’Ｊ、硬さＨＲＣ５８／６２）、
外径３０ｍｍ、幅１３ｍｍ、内径２０ｍｍの加工物内面
を加工物速度毎分７．１ ｍ、 （毎分１１３５回転）
、砥石速度毎分２４００ｍ（毎分５１０００回転）、砥
石微小往復速度毎分１９０回、ソリュブル型水溶性油（
７０倍希釈）の条件下で研削加工に供された。なお、ド
レッシングはカップ型ロータリドレッサーにより、また
砥石切込みは定研削力制御装置により実際の研削力であ
る接線方向研削力を制御しながら研削実験を行なったの
で、砥石切れ味は研削性能の差によって研削時間に変化
を生じ研削性の悪いときは長時間を要することになる。
）により軸受鋼（ＳＵ’Ｊ、硬さＨＲＣ５８／６２）、
外径３０ｍｍ、幅１３ｍｍ、内径２０ｍｍの加工物内面
を加工物速度毎分７．１ ｍ、 （毎分１１３５回転）
、砥石速度毎分２４００ｍ（毎分５１０００回転）、砥
石微小往復速度毎分１９０回、ソリュブル型水溶性油（
７０倍希釈）の条件下で研削加工に供された。なお、ド
レッシングはカップ型ロータリドレッサーにより、また
砥石切込みは定研削力制御装置により実際の研削力であ
る接線方向研削力を制御しながら研削実験を行なったの
で、砥石切れ味は研削性能の差によって研削時間に変化
を生じ研削性の悪いときは長時間を要することになる。
得られた研削加工の結果を第３表にまとめた。
第３表から明らかなように、異種の結合剤でそれぞれを
被覆した砥粒を単に混合して成形した試料砥石１は対照
品である従来の砥石と比較して砥石摩耗量も少なく、ま
た研削性もよく、研削面粗節 ３ 表 さも小さく優れている。これに対して被覆砥粒をさらに
結合剤Ｃで結合した試料砥石２は前記試料砥石１よりも
優れた研削能力を有していることがわかる。
被覆した砥粒を単に混合して成形した試料砥石１は対照
品である従来の砥石と比較して砥石摩耗量も少なく、ま
た研削性もよく、研削面粗節 ３ 表 さも小さく優れている。これに対して被覆砥粒をさらに
結合剤Ｃで結合した試料砥石２は前記試料砥石１よりも
優れた研削能力を有していることがわかる。
以上のことから明らかなように、この発明の超砥粒研削
砥石は従来の砥石に比較して、砥粒に対する結合力（保
持力）の低下に基づいて砥石の研削性能が失われるよう
なことはなく、経済的にもきわめて有利なものであると
言うことができる。
砥石は従来の砥石に比較して、砥粒に対する結合力（保
持力）の低下に基づいて砥石の研削性能が失われるよう
なことはなく、経済的にもきわめて有利なものであると
言うことができる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、立方晶窒化硼素もしくはダイヤモンド等の超砥粒と
、アルミナ質系もしくは炭化珪素質系砥粒とを配合した
ビトリファイド研削砥石において、それぞれの成分組成
が異なる少なくとも３種類のビトリファイド結合剤を使
用して、砥粒の種類別に砥粒表面を異なる結合剤で被覆
した後、これら砥粒を混合してさらに別の異種結合剤で
結合させたことを特徴とする超砥粒研削砥石。 ２、アルミナ質系もしくは炭化珪素質系砥粒の表面を被
覆したビトリファイド結合剤の量が、立方晶系窒化硼素
もしくはダイヤモンド等の超砥粒の表面を被覆したビト
リファイド結合剤の量よりも容量として１／２以下であ
る特許請求の範囲第１項記載の超砥粒研削砥石。 ３、砥粒の種類別に成分組成の異なるビトリファイド結
合剤で表面を被覆した砥粒を混合し、これらを結合させ
るビトリファイド結合剤の量が砥石容積中５〜１５容量
％である特許請求の範囲第１項記載の超砥粒研削砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19695085A JPS6257874A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 超砥粒研削砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19695085A JPS6257874A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 超砥粒研削砥石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6257874A true JPS6257874A (ja) | 1987-03-13 |
| JPS6362348B2 JPS6362348B2 (ja) | 1988-12-02 |
Family
ID=16366354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19695085A Granted JPS6257874A (ja) | 1985-09-04 | 1985-09-04 | 超砥粒研削砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6257874A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01171768A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-06 | Taiho Ind Co Ltd | 精密研磨用砥石及び精密研磨方法 |
| JPH01171767A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-06 | Taiho Ind Co Ltd | 精密研磨用砥石 |
| JPH0386465A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-11 | Mizuho Kenma Toishi Kk | 超硬砥粒超仕上げ砥石 |
| US5364422A (en) * | 1992-02-20 | 1994-11-15 | Toyoda Koki Kabushiki Kaisha | CBN grinding wheel |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0513955U (ja) * | 1991-08-02 | 1993-02-23 | カモ井加工紙株式会社 | 保冷袋 |
-
1985
- 1985-09-04 JP JP19695085A patent/JPS6257874A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01171768A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-06 | Taiho Ind Co Ltd | 精密研磨用砥石及び精密研磨方法 |
| JPH01171767A (ja) * | 1987-12-24 | 1989-07-06 | Taiho Ind Co Ltd | 精密研磨用砥石 |
| JPH0386465A (ja) * | 1989-08-25 | 1991-04-11 | Mizuho Kenma Toishi Kk | 超硬砥粒超仕上げ砥石 |
| US5364422A (en) * | 1992-02-20 | 1994-11-15 | Toyoda Koki Kabushiki Kaisha | CBN grinding wheel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6362348B2 (ja) | 1988-12-02 |
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