JPS63256365A - 多孔質型砥石 - Google Patents
多孔質型砥石Info
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- JPS63256365A JPS63256365A JP8924887A JP8924887A JPS63256365A JP S63256365 A JPS63256365 A JP S63256365A JP 8924887 A JP8924887 A JP 8924887A JP 8924887 A JP8924887 A JP 8924887A JP S63256365 A JPS63256365 A JP S63256365A
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- fine particles
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- alumina
- grindstone
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Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24D—TOOLS FOR GRINDING, BUFFING OR SHARPENING
- B24D3/00—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents
- B24D3/34—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties
- B24D3/342—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties incorporated in the bonding agent
- B24D3/344—Physical features of abrasive bodies, or sheets, e.g. abrasive surfaces of special nature; Abrasive bodies or sheets characterised by their constituents characterised by additives enhancing special physical properties, e.g. wear resistance, electric conductivity, self-cleaning properties incorporated in the bonding agent the bonding agent being organic
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は研削性に優れた多孔質型砥石に関するものであ
る。
る。
(従来の技術)
通常のアルミナ質砥石や炭化珪素質砥石を多孔質型のも
のとしたい場合には、砥粒を材木物やナフタリン等の粒
状物質とともにビトリファイドボンドと混合して焼成し
、焼成時にこれらの粒状物質を燃焼させるか昇華させる
ことによって組織中に多数の気孔を形成させる方法が採
られている。
のとしたい場合には、砥粒を材木物やナフタリン等の粒
状物質とともにビトリファイドボンドと混合して焼成し
、焼成時にこれらの粒状物質を燃焼させるか昇華させる
ことによって組織中に多数の気孔を形成させる方法が採
られている。
ところがこのようにして製造された従来の多孔質型砥石
は気孔径や気孔の分布を均一に制御することが困難であ
って、気孔が少なく切粉の逃げ場がないために研削性の
悪い部分や、気孔が多すぎ強度の低い部分が存在するな
ど、均質性の点で問題があった。
は気孔径や気孔の分布を均一に制御することが困難であ
って、気孔が少なく切粉の逃げ場がないために研削性の
悪い部分や、気孔が多すぎ強度の低い部分が存在するな
ど、均質性の点で問題があった。
(発明が解決しようとする問題点)
本発明は上記したような従来の問題点を解決して、砥粒
間に均一な径の気孔を均等に分布させることによって組
織の均質性を高め、これにより研削性の向上、研削ロー
ドの低減、ツルーイング性やドレッシング性の向上、使
用回転速度の向上環を図ることができる多孔質型砥石を
目的として完成されたものである。
間に均一な径の気孔を均等に分布させることによって組
織の均質性を高め、これにより研削性の向上、研削ロー
ドの低減、ツルーイング性やドレッシング性の向上、使
用回転速度の向上環を図ることができる多孔質型砥石を
目的として完成されたものである。
(問題点を解決するための手段)
本発明はアルミナ質又は炭化珪素質の砥粒と中空球形の
セラミック微粒子とを結合剤により焼結一体化したこと
を特徴とするものである。
セラミック微粒子とを結合剤により焼結一体化したこと
を特徴とするものである。
本発明において用いられる中空球形のセラミソり微粒子
は、例えばStO□58〜65%(重量%)、A l
10328〜38%、FezO34%以下の組成を持つ
シリカアルミナ賞の中空微粒子で、粒径が10〜110
0p、比重0.7〜0.8、嵩密度0.4g/c+w3
、融点1200℃、耐圧強度350 kぎ7cm”、モ
ース硬度5程度のものである。このような中空球形のセ
ラミック微粒子は例えばメタチックエンジニアリング■
から「エクステントスフイア・バブルカップ」の商品名
で、セメント、タイル、ペイント等の充填材として市販
されている0本発明においては、このような中空球形の
セラミック微粒子を砥石全体の体積の10−”60%、
好ましくは10〜20%の体積比となるように超砥粒と
混合して用いる。このとき、セラミック微粒子とアルミ
ナ質又は炭化珪素質の砥粒とはともにセラミック質であ
るので分散性が良好で、均一に分散させることができる
。なお結合剤としてはビトリファイドボンドを用いるの
がよいが、レジノイドボンドを用いる場合には予めセラ
ミック微粒子の表面をシランカップリング剤などによっ
て表面処理しておき、レジノイドボンドとの接着強度を
高めておくことが好ましい。
は、例えばStO□58〜65%(重量%)、A l
10328〜38%、FezO34%以下の組成を持つ
シリカアルミナ賞の中空微粒子で、粒径が10〜110
0p、比重0.7〜0.8、嵩密度0.4g/c+w3
、融点1200℃、耐圧強度350 kぎ7cm”、モ
ース硬度5程度のものである。このような中空球形のセ
ラミック微粒子は例えばメタチックエンジニアリング■
から「エクステントスフイア・バブルカップ」の商品名
で、セメント、タイル、ペイント等の充填材として市販
されている0本発明においては、このような中空球形の
セラミック微粒子を砥石全体の体積の10−”60%、
好ましくは10〜20%の体積比となるように超砥粒と
混合して用いる。このとき、セラミック微粒子とアルミ
ナ質又は炭化珪素質の砥粒とはともにセラミック質であ
るので分散性が良好で、均一に分散させることができる
。なお結合剤としてはビトリファイドボンドを用いるの
がよいが、レジノイドボンドを用いる場合には予めセラ
ミック微粒子の表面をシランカップリング剤などによっ
て表面処理しておき、レジノイドボンドとの接着強度を
高めておくことが好ましい。
本発明の多孔質型砥石を製造するには、アルミナ質又は
炭化珪素質の砥粒と上記のセラミック微 ・粒子と結合
剤とを後の実施例に示すような比率で混合し、常法によ
り成形したうえ600〜1400℃で焼成すればよい、
この結果、結合剤中に砥粒と中空球形のセラミック微粒
子とが均一に分散した多孔質の砥石が得られる。なお中
空球形のセラミック微粒子は圧縮強度に優れるので、砥
石にも十分な強度を与えることができ、また砥石中に均
一な孔径の気孔を形成することができる。
炭化珪素質の砥粒と上記のセラミック微 ・粒子と結合
剤とを後の実施例に示すような比率で混合し、常法によ
り成形したうえ600〜1400℃で焼成すればよい、
この結果、結合剤中に砥粒と中空球形のセラミック微粒
子とが均一に分散した多孔質の砥石が得られる。なお中
空球形のセラミック微粒子は圧縮強度に優れるので、砥
石にも十分な強度を与えることができ、また砥石中に均
一な孔径の気孔を形成することができる。
本発明の多孔質型砥石は、組織中に均一に分散した均一
な孔径の多数の気孔を有するので均質性に優れ、これら
の気孔が研削時における切粉の逃げ場を形成し、研削性
を向上させるとともに研削ロードを低減させることがで
きる。またこれらのセラミック微粒子によって気孔率を
高め、タラソシングロールによる整形が可能な&II織
とすることができるので、ツルーイング性やドレッシン
グ性を向上させることができ、特に縮型研削用の砥石形
状の成形が容易となる。更にまた本発明の多孔質型砥石
は、セラミック微粒子の混入によう・て高価な結合剤の
使用量を削減できるので経済性にも優れるうえ、砥石を
軽量化することができるので高速使用が可能となり、研
削性も向上することとなる0次に本発明の実施例を示す
。
な孔径の多数の気孔を有するので均質性に優れ、これら
の気孔が研削時における切粉の逃げ場を形成し、研削性
を向上させるとともに研削ロードを低減させることがで
きる。またこれらのセラミック微粒子によって気孔率を
高め、タラソシングロールによる整形が可能な&II織
とすることができるので、ツルーイング性やドレッシン
グ性を向上させることができ、特に縮型研削用の砥石形
状の成形が容易となる。更にまた本発明の多孔質型砥石
は、セラミック微粒子の混入によう・て高価な結合剤の
使用量を削減できるので経済性にも優れるうえ、砥石を
軽量化することができるので高速使用が可能となり、研
削性も向上することとなる0次に本発明の実施例を示す
。
(実施例)
実施例1
80メツシユのアルミナ質砥粒619.2gr と、中
空球形のセラミック微粒子(平均粒径57μm ) 5
5.2grとビトリファイドボンド74.68rとを混
合し、常法により成形、焼成して外径180 fi、幅
13m、孔径31.75 tmの円盤状砥石を製造した
。このとき砥粒と、結合剤と、セラミック微粒子との体
積比は63.4:11.6:25.0であった。これを
平面研削盤にセットし、砥石スピード1800m/分、
切込(自動)0゜01m/PASs 、テーブルスピー
ド15m/分、クロスフィード2〜3寵の条件で345
C材(HえC40)の研削を行わせた。また上記の砥石
組成中からセラミック微粒子を除いた砥石を製造し、同
一条件で研削を行わせた。この結果、実施例のものは研
削比(加工物の実加工量(体積)/研削砥石の減量(体
積))が13であったが比較例のものの研削比は10で
あり、また研削動力も実施例品の方が5〜10%程度低
かった。更にまた実施例品は目づまりがなく、ドレスイ
ンターバルは比較例のものより長くなった。
空球形のセラミック微粒子(平均粒径57μm ) 5
5.2grとビトリファイドボンド74.68rとを混
合し、常法により成形、焼成して外径180 fi、幅
13m、孔径31.75 tmの円盤状砥石を製造した
。このとき砥粒と、結合剤と、セラミック微粒子との体
積比は63.4:11.6:25.0であった。これを
平面研削盤にセットし、砥石スピード1800m/分、
切込(自動)0゜01m/PASs 、テーブルスピー
ド15m/分、クロスフィード2〜3寵の条件で345
C材(HえC40)の研削を行わせた。また上記の砥石
組成中からセラミック微粒子を除いた砥石を製造し、同
一条件で研削を行わせた。この結果、実施例のものは研
削比(加工物の実加工量(体積)/研削砥石の減量(体
積))が13であったが比較例のものの研削比は10で
あり、また研削動力も実施例品の方が5〜10%程度低
かった。更にまた実施例品は目づまりがなく、ドレスイ
ンターバルは比較例のものより長くなった。
実施例2
220メツシユのアルミナ質砥粒591gr と、中空
球形のセラミック微粒子(平均粒径57μm)58.5
grとビトリファイドボンド100.5gr とを混合
し、常法により成形、焼成して外径180 m、幅13
鶴、孔径31.75 mの円盤状砥石を製造した。この
とき砥粒と、結合剤と、セラミック微粒子との体積比は
57、(h14.9:2B、1であった。これを平面研
削盤にセットし、砥石スピード1800m/分、切込(
自動)0゜011n/PASS 、テーブルレスピード
151フ分、クロスフィード2〜3fiの条件で545
C材(H,C4Q)の研削を行わせた。また上記の砥石
組成中からセラミック微粒子を除いた砥石を製造し、同
一条件で研削を行わせた。この結果、実施例のものは研
削比(加工物の実加工N(体積)/研削砥石の滅I(体
積))が15であったが比較例のものの研削比は11で
あり、また研削動力も実施別品の方が5〜15%程度低
かった。更にまた実施別品は目づまりがなく、ドレスイ
ンターバルは比較例のものより長くなった。
球形のセラミック微粒子(平均粒径57μm)58.5
grとビトリファイドボンド100.5gr とを混合
し、常法により成形、焼成して外径180 m、幅13
鶴、孔径31.75 mの円盤状砥石を製造した。この
とき砥粒と、結合剤と、セラミック微粒子との体積比は
57、(h14.9:2B、1であった。これを平面研
削盤にセットし、砥石スピード1800m/分、切込(
自動)0゜011n/PASS 、テーブルレスピード
151フ分、クロスフィード2〜3fiの条件で545
C材(H,C4Q)の研削を行わせた。また上記の砥石
組成中からセラミック微粒子を除いた砥石を製造し、同
一条件で研削を行わせた。この結果、実施例のものは研
削比(加工物の実加工N(体積)/研削砥石の滅I(体
積))が15であったが比較例のものの研削比は11で
あり、また研削動力も実施別品の方が5〜15%程度低
かった。更にまた実施別品は目づまりがなく、ドレスイ
ンターバルは比較例のものより長くなった。
(発明の効果)
本発明は以上に説明したとおり、中空球形のセラミック
微粒子を混合することにより砥石の組穐中に多数の微細
で均一な孔径の気孔を均一に形成し、これによって砥石
の均質性を向上させるとともに研削性の向上、研削ロー
ドの低減、ツルーイング性やドレッシング性の向上、使
用回転速度の向上環を図ることに成功したものであるか
ら、従来の問題点を解決した多孔質型砥石として、産業
の発展に寄与するところは極めて大である。
微粒子を混合することにより砥石の組穐中に多数の微細
で均一な孔径の気孔を均一に形成し、これによって砥石
の均質性を向上させるとともに研削性の向上、研削ロー
ドの低減、ツルーイング性やドレッシング性の向上、使
用回転速度の向上環を図ることに成功したものであるか
ら、従来の問題点を解決した多孔質型砥石として、産業
の発展に寄与するところは極めて大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、アルミナ質又は炭化珪素質の砥粒と中空球形のセラ
ミック微粒子とを結合剤により焼結一体化したことを特
徴とする多孔質型砥石。 2、セラミック微粒子が粒径10〜100μmのシリカ
アルミナ質の中空球体であり、その含有率が砥石全体の
10〜60%(体積%)である特許請求の範囲第1項記
載の多孔質型砥石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8924887A JPS63256365A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8924887A JPS63256365A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型砥石 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63256365A true JPS63256365A (ja) | 1988-10-24 |
Family
ID=13965455
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8924887A Pending JPS63256365A (ja) | 1987-04-11 | 1987-04-11 | 多孔質型砥石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63256365A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0321230A2 (en) * | 1987-12-14 | 1989-06-21 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Improved resin systems for coated products, and method |
US5395807A (en) * | 1992-07-08 | 1995-03-07 | The Carborundum Company | Process for making silicon carbide with controlled porosity |
US5711774A (en) * | 1996-10-09 | 1998-01-27 | Norton Company | Silicon carbide abrasive wheel |
WO1999028086A1 (fr) * | 1997-11-28 | 1999-06-10 | Noritake Co., Limited | Meule resinoide |
JP2010005786A (ja) * | 1997-12-22 | 2010-01-14 | Rolls Royce Plc | 研磨のための方法および装置 |
CN102001053A (zh) * | 2010-10-27 | 2011-04-06 | 南京航空航天大学 | 陶瓷空心球复合结合剂立方氮化硼砂轮工作层及其制造方法 |
JP2011067949A (ja) * | 1999-05-28 | 2011-04-07 | Saint-Gobain Abrasives Inc | 電子部品を研削するための研摩工具 |
-
1987
- 1987-04-11 JP JP8924887A patent/JPS63256365A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0321230A2 (en) * | 1987-12-14 | 1989-06-21 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Improved resin systems for coated products, and method |
US5395807A (en) * | 1992-07-08 | 1995-03-07 | The Carborundum Company | Process for making silicon carbide with controlled porosity |
US5589428A (en) * | 1992-07-08 | 1996-12-31 | The Carborundum Company | Silicon carbide with controlled porosity |
US5635430A (en) * | 1992-07-08 | 1997-06-03 | The Carborundum Company | Intermediate for producing porous silicon carbide |
US5834387A (en) * | 1992-07-08 | 1998-11-10 | The Carborundum Company | Ceramic comprising silicon carbide with controlled porosity |
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WO1999028086A1 (fr) * | 1997-11-28 | 1999-06-10 | Noritake Co., Limited | Meule resinoide |
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