JPH0857768A - 重研削用ビトリファイドボンド砥石 - Google Patents
重研削用ビトリファイドボンド砥石Info
- Publication number
- JPH0857768A JPH0857768A JP22104894A JP22104894A JPH0857768A JP H0857768 A JPH0857768 A JP H0857768A JP 22104894 A JP22104894 A JP 22104894A JP 22104894 A JP22104894 A JP 22104894A JP H0857768 A JPH0857768 A JP H0857768A
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- pores
- grinding
- vitrified bond
- vitrified
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結合金などの難削材の研削または研削切込
み量が２０μｍ以上もある高負荷研削などの重研削に適
するビトリファイドボンド砥石を提供する。 【構成】 平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥粒：２５
〜４５容量％をビトリファイド結合剤で結合してなる素
地中に気孔が容量比で気孔量／砥粒量＝０．４〜１．５
の割合で分散してなるビトリファイドボンド砥石であっ
て、前記気孔は、小口径気孔を平均気孔径：８〜１３０
μｍの気孔、大口径気孔を平均気孔径：１３０超〜１３
００μｍの気孔とすると、容量比で大口径気孔量／小口
径気孔量＝０．２〜０．５の割合で分散している組織を
有する重研削用ビトリファイドボンド砥石。
み量が２０μｍ以上もある高負荷研削などの重研削に適
するビトリファイドボンド砥石を提供する。 【構成】 平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥粒：２５
〜４５容量％をビトリファイド結合剤で結合してなる素
地中に気孔が容量比で気孔量／砥粒量＝０．４〜１．５
の割合で分散してなるビトリファイドボンド砥石であっ
て、前記気孔は、小口径気孔を平均気孔径：８〜１３０
μｍの気孔、大口径気孔を平均気孔径：１３０超〜１３
００μｍの気孔とすると、容量比で大口径気孔量／小口
径気孔量＝０．２〜０．５の割合で分散している組織を
有する重研削用ビトリファイドボンド砥石。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ビトリファイドボン
ド砥石に関するものであり、特に焼結合金などの難削材
の研削または研削切込み量が２０μｍ以上もある高負荷
研削などの重研削に適するビトリファイドボンド砥石に
関するものである。
ド砥石に関するものであり、特に焼結合金などの難削材
の研削または研削切込み量が２０μｍ以上もある高負荷
研削などの重研削に適するビトリファイドボンド砥石に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ｃＢＮ砥粒、炭化ケイ素砥粒、
溶融アルミナ砥粒、ダイヤモンド砥粒などの砥粒（以
下、砥粒と総称する）をビトリファイド結合剤で結合し
てなる素地中に気孔が分散してなるビトリファイドボン
ド砥石は知られている（例えば、特開昭５９−１６１２
６９号公報、特開平３−１８４７７１号公報などを参
照）。
溶融アルミナ砥粒、ダイヤモンド砥粒などの砥粒（以
下、砥粒と総称する）をビトリファイド結合剤で結合し
てなる素地中に気孔が分散してなるビトリファイドボン
ド砥石は知られている（例えば、特開昭５９−１６１２
６９号公報、特開平３−１８４７７１号公報などを参
照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来のビトリ
ファイドボンド砥石を用いて重研削を行うと、研削直後
の研削抵抗が大きく、さらに砥粒が脱落などして効率的
な研削がなされないなどの課題があった。
ファイドボンド砥石を用いて重研削を行うと、研削直後
の研削抵抗が大きく、さらに砥粒が脱落などして効率的
な研削がなされないなどの課題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
かかる観点から、重研削に適するビトリファイドボンド
砥石を得るべく研究を行った結果、ビトリファイドボン
ド砥石において、砥粒量、砥粒径、ビトリファイド結合
剤量、気孔量、気孔径などを従来よりも一層きめ細く調
整すると、従来よりも重研削に適するビトリファイドボ
ンド砥石を得ることができるという知見を得たのであ
る。
かかる観点から、重研削に適するビトリファイドボンド
砥石を得るべく研究を行った結果、ビトリファイドボン
ド砥石において、砥粒量、砥粒径、ビトリファイド結合
剤量、気孔量、気孔径などを従来よりも一層きめ細く調
整すると、従来よりも重研削に適するビトリファイドボ
ンド砥石を得ることができるという知見を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥
粒：２５〜４５容量％をビトリファイド結合剤で結合し
てなる素地中に気孔が容量比で気孔量／砥粒量＝０．４
〜１．５の割合で分散してなるビトリファイドボンド砥
石であって、前記気孔は、小口径気孔を平均気孔径：８
〜１３０μｍの気孔、大口径気孔を平均気孔径：１３０
超〜１３００μｍの気孔とすると、容量比で大口径気孔
量／小口径気孔量＝０．２〜０．５の割合で分散してい
る組織を有する重研削用ビトリファイドボンド砥石、に
特徴を有するものである。
れたものであって、平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥
粒：２５〜４５容量％をビトリファイド結合剤で結合し
てなる素地中に気孔が容量比で気孔量／砥粒量＝０．４
〜１．５の割合で分散してなるビトリファイドボンド砥
石であって、前記気孔は、小口径気孔を平均気孔径：８
〜１３０μｍの気孔、大口径気孔を平均気孔径：１３０
超〜１３００μｍの気孔とすると、容量比で大口径気孔
量／小口径気孔量＝０．２〜０．５の割合で分散してい
る組織を有する重研削用ビトリファイドボンド砥石、に
特徴を有するものである。
【０００６】この発明の重研削用ビトリファイドボンド
砥石において、平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥粒を
２５〜４５容量％に限定した理由は、２５容量％未満で
は研削に作用する砥粒の数が少ないため砥石の摩耗が早
く、また４５容量％を越えると研削抵抗が大きくなり、
研削機械に多大な負担を与えるために好ましくないから
である。
砥石において、平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥粒を
２５〜４５容量％に限定した理由は、２５容量％未満で
は研削に作用する砥粒の数が少ないため砥石の摩耗が早
く、また４５容量％を越えると研削抵抗が大きくなり、
研削機械に多大な負担を与えるために好ましくないから
である。
【０００７】また、この発明の重研削用ビトリファイド
ボンド砥石における気孔は研削特性に大きな影響を与え
る要素であり、気孔を小口径気孔および大口径気孔に分
けた場合に、小口径気孔を平均気孔径：８〜１３０μｍ
以下および大口径気孔を平均気孔径：１３０超〜１３０
０μｍに分けた場合に、小口径気孔は研削時の砥粒およ
びボンドブリッジにかかる熱応力を緩和し、冷却効率を
向上させる作用を有し、一方、大口径気孔は研削抵抗を
低減し、さらに切子の目詰まりを防止する作用を有する
が、大口径気孔量／小口径気孔量＝０．２〜０．５（容
量比）とした理由は、大口径気孔量／小口径気孔量＝
０．２未満では十分な効果が認められないからであり、
一方、大口径気孔量／小口径気孔量＝０．５を越えると
砥石の強度が著しく低下するからである。しかし、前記
小口径気孔の平均気孔径が８μｍ未満では冷却効率が著
しく低下するので好ましくなく、また、大口径気孔の平
均気孔径が１３００μｍを越えると、研削面の面粗さが
大きくなるので好ましくない。
ボンド砥石における気孔は研削特性に大きな影響を与え
る要素であり、気孔を小口径気孔および大口径気孔に分
けた場合に、小口径気孔を平均気孔径：８〜１３０μｍ
以下および大口径気孔を平均気孔径：１３０超〜１３０
０μｍに分けた場合に、小口径気孔は研削時の砥粒およ
びボンドブリッジにかかる熱応力を緩和し、冷却効率を
向上させる作用を有し、一方、大口径気孔は研削抵抗を
低減し、さらに切子の目詰まりを防止する作用を有する
が、大口径気孔量／小口径気孔量＝０．２〜０．５（容
量比）とした理由は、大口径気孔量／小口径気孔量＝
０．２未満では十分な効果が認められないからであり、
一方、大口径気孔量／小口径気孔量＝０．５を越えると
砥石の強度が著しく低下するからである。しかし、前記
小口径気孔の平均気孔径が８μｍ未満では冷却効率が著
しく低下するので好ましくなく、また、大口径気孔の平
均気孔径が１３００μｍを越えると、研削面の面粗さが
大きくなるので好ましくない。
【０００８】この発明の重研削用ビトリファイドボンド
砥石において、一層好ましい範囲は、平均砥粒径：４０
〜１６０μｍの砥粒：３０〜４０容量％をビトリファイ
ド結合剤で結合してなる素地中に気孔が気孔量／砥粒量
＝０．６〜１．２の容量割合で分散してなるビトリファ
イドボンド砥石であって、前記気孔は、平均気孔径：２
０〜１００μｍの小口径気孔および平均気孔径：１５０
〜１０００μｍの大口径気孔を有し、大口径気孔量／小
口径気孔量＝０．３〜０．４５（容量比）の範囲内にあ
るビトリファイドボンド砥石である。
砥石において、一層好ましい範囲は、平均砥粒径：４０
〜１６０μｍの砥粒：３０〜４０容量％をビトリファイ
ド結合剤で結合してなる素地中に気孔が気孔量／砥粒量
＝０．６〜１．２の容量割合で分散してなるビトリファ
イドボンド砥石であって、前記気孔は、平均気孔径：２
０〜１００μｍの小口径気孔および平均気孔径：１５０
〜１０００μｍの大口径気孔を有し、大口径気孔量／小
口径気孔量＝０．３〜０．４５（容量比）の範囲内にあ
るビトリファイドボンド砥石である。
【０００９】
【実施例】原料として、表１〜表３に示される平均砥粒
径のｃＢＮ砥粒、およびＳｉＯ2：６０重量％、Ａｌ2
Ｏ3 ：１８重量％、Ｂ2 Ｏ3 ：１５重量％、Ｎａ
2 Ｏ3 ：３重量％を含有するＢ2 Ｏ3 −Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓ
ｉＯ2 系ビトリファイド結合剤を用意し、ｃＢＮ砥粒に
ビトリファイド結合剤を配合した後、成形用バインダー
としてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を１重量％混合
し、さらに気孔形成剤としてこの表１〜表３に示される
平均粒径を有するＮａＣｌを表１〜表３に示される割合
で添加し、混合し、得られた混合物を長さ：４５ｍｍ、
幅：１３ｍｍ、厚さ：５ｍｍの寸法で１００Ｒの曲率を
有する扇状の成形体を作製した。
径のｃＢＮ砥粒、およびＳｉＯ2：６０重量％、Ａｌ2
Ｏ3 ：１８重量％、Ｂ2 Ｏ3 ：１５重量％、Ｎａ
2 Ｏ3 ：３重量％を含有するＢ2 Ｏ3 −Ａｌ2 Ｏ3 −Ｓ
ｉＯ2 系ビトリファイド結合剤を用意し、ｃＢＮ砥粒に
ビトリファイド結合剤を配合した後、成形用バインダー
としてＰＶＡ（ポリビニルアルコール）を１重量％混合
し、さらに気孔形成剤としてこの表１〜表３に示される
平均粒径を有するＮａＣｌを表１〜表３に示される割合
で添加し、混合し、得られた混合物を長さ：４５ｍｍ、
幅：１３ｍｍ、厚さ：５ｍｍの寸法で１００Ｒの曲率を
有する扇状の成形体を作製した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】これら扇状の成形体を大気中、温度：６０
０℃、１時間保持の条件で脱脂処理を行い、引き続いて
窒素雰囲気中、温度：１０００℃、５時間保持の条件で
焼成した。焼成後、これらの焼結体を水洗し、ＮａＣｌ
を除去することにより表４〜表６に示される気孔を有す
る本発明ビトリファイドボンド砥石（以下、本発明砥石
という）１〜２０、比較ビトリファイドボンド砥石（以
下、比較砥石という）１〜９および従来ビトリファイド
ボンド砥石（以下、従来砥石という）を作製し、これら
本発明砥石１〜２０、比較砥石１〜９および従来砥石の
砥粒の平均砥粒径、砥粒量、ビトリファイド結合剤量、
気孔量、気孔量／砥粒量、小口径気孔の平均気孔径、大
口径気孔の平均気孔径および大口径気孔量／小口径気孔
量（容量比）を求め、その結果を表４〜表６に示した。
０℃、１時間保持の条件で脱脂処理を行い、引き続いて
窒素雰囲気中、温度：１０００℃、５時間保持の条件で
焼成した。焼成後、これらの焼結体を水洗し、ＮａＣｌ
を除去することにより表４〜表６に示される気孔を有す
る本発明ビトリファイドボンド砥石（以下、本発明砥石
という）１〜２０、比較ビトリファイドボンド砥石（以
下、比較砥石という）１〜９および従来ビトリファイド
ボンド砥石（以下、従来砥石という）を作製し、これら
本発明砥石１〜２０、比較砥石１〜９および従来砥石の
砥粒の平均砥粒径、砥粒量、ビトリファイド結合剤量、
気孔量、気孔量／砥粒量、小口径気孔の平均気孔径、大
口径気孔の平均気孔径および大口径気孔量／小口径気孔
量（容量比）を求め、その結果を表４〜表６に示した。
【００１４】
【表４】
【００１５】
【表５】
【００１６】
【表６】
【００１７】さらに、表４〜表６に示した本発明砥石１
〜２０、比較砥石１〜９および従来砥石を平面研削板に
取り付け、 被研削材：ＳＫＤ−１１（硬さ：ＨＲＣ５０）製角材 砥石周速：１５００ｍ／ｍｉｎ、 テーブル送り速度：５ｍ／ｍｉｎ、 切り込み：２５μｍ、 研削液：ＪＩＳ Ｗ２種相当、 の条件で湿式平面プランジ研削を行い、研削直後の研削
抵抗を評価する目的で研削盤の主軸電流値を測定し、さ
らに、一般に砥石寿命として評価される被研削材の研削
面の表面粗さＲａ（ＪＩＳ規格）が１．０μｍに至まで
の被研削材加工量を測定し、その結果に基づいて研削比
を算出し、その結果を表７に示した。
〜２０、比較砥石１〜９および従来砥石を平面研削板に
取り付け、 被研削材：ＳＫＤ−１１（硬さ：ＨＲＣ５０）製角材 砥石周速：１５００ｍ／ｍｉｎ、 テーブル送り速度：５ｍ／ｍｉｎ、 切り込み：２５μｍ、 研削液：ＪＩＳ Ｗ２種相当、 の条件で湿式平面プランジ研削を行い、研削直後の研削
抵抗を評価する目的で研削盤の主軸電流値を測定し、さ
らに、一般に砥石寿命として評価される被研削材の研削
面の表面粗さＲａ（ＪＩＳ規格）が１．０μｍに至まで
の被研削材加工量を測定し、その結果に基づいて研削比
を算出し、その結果を表７に示した。
【００１８】
【表７】
【００１９】表４〜表７に示される結果から、本発明砥
石１〜２０はいずれも従来砥石に比べて研削盤の主軸電
流値が小さいところから研削直後の研削抵抗が少なく、
さらに研削面の表面粗さＲａ（ＪＩＳ規格）が１．０μ
ｍに至までの被研削材加工量が大きいところから、砥石
寿命が長く、したがって本発明砥石１〜２０は従来砥石
に比べて重研削における特性が格段に優れた特性を示す
ことが分かる。しかしこの発明の範囲から外れた比較砥
石１〜９は重研削における特性がやや劣ることもわか
る。
石１〜２０はいずれも従来砥石に比べて研削盤の主軸電
流値が小さいところから研削直後の研削抵抗が少なく、
さらに研削面の表面粗さＲａ（ＪＩＳ規格）が１．０μ
ｍに至までの被研削材加工量が大きいところから、砥石
寿命が長く、したがって本発明砥石１〜２０は従来砥石
に比べて重研削における特性が格段に優れた特性を示す
ことが分かる。しかしこの発明の範囲から外れた比較砥
石１〜９は重研削における特性がやや劣ることもわか
る。
【００２０】
【発明の効果】上述のように、この発明のビトリファイ
ドボンド砥石は、従来のビトリファイドボンド砥石より
も重研削に優れており、機械産業上優れた効果をもたら
すものである。
ドボンド砥石は、従来のビトリファイドボンド砥石より
も重研削に優れており、機械産業上優れた効果をもたら
すものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 平均砥粒径：４０〜１６０μｍの砥粒：
２５〜４５容量％をビトリファイド結合剤で結合してな
る素地中に気孔が容量比で気孔量／砥粒量＝０．４〜
１．５の割合で分散してなるビトリファイドボンド砥石
であって、前記気孔は、小口径気孔を平均気孔径：８〜
１３０μｍの気孔、大口径気孔を平均気孔径：１３０超
〜１３００μｍの気孔とすると、容量比で大口径気孔量
／小口径気孔量＝０．２〜０．５の割合で分散している
組織を有することを特徴とする重研削用ビトリファイド
ボンド砥石。 - 【請求項２】 前記砥粒はｃＢＮ砥粒であることを特徴
とする請求項１記載の重研削用ビトリファイドボンド砥
石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22104894A JPH0857768A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 重研削用ビトリファイドボンド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22104894A JPH0857768A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 重研削用ビトリファイドボンド砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0857768A true JPH0857768A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16760682
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22104894A Withdrawn JPH0857768A (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 重研削用ビトリファイドボンド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0857768A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012152881A (ja) * | 2011-01-28 | 2012-08-16 | Allied Material Corp | 超砥粒ホイールおよびそれを用いた研削加工方法 |
| JP2012200831A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Allied Material Corp | 超砥粒ホイールおよびそれを用いた研削加工法 |
| US8771390B2 (en) | 2008-06-23 | 2014-07-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation |
| US8784519B2 (en) | 2009-10-27 | 2014-07-22 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrious bonded abbrasive |
| US9138866B2 (en) | 2009-10-27 | 2015-09-22 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Resin bonded abrasive |
| US9266220B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and method of forming same |
| US10800006B2 (en) | 2015-04-01 | 2020-10-13 | Reishauer Ag | Open-pore, ceramic-bonded grinding tools, method for producing same, and pore former mixtures used to produce same |
-
1994
- 1994-08-23 JP JP22104894A patent/JPH0857768A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8771390B2 (en) | 2008-06-23 | 2014-07-08 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | High porosity vitrified superabrasive products and method of preparation |
| US8784519B2 (en) | 2009-10-27 | 2014-07-22 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrious bonded abbrasive |
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| JP2012152881A (ja) * | 2011-01-28 | 2012-08-16 | Allied Material Corp | 超砥粒ホイールおよびそれを用いた研削加工方法 |
| JP2012200831A (ja) * | 2011-03-28 | 2012-10-22 | Allied Material Corp | 超砥粒ホイールおよびそれを用いた研削加工法 |
| US9266220B2 (en) | 2011-12-30 | 2016-02-23 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Abrasive articles and method of forming same |
| US10800006B2 (en) | 2015-04-01 | 2020-10-13 | Reishauer Ag | Open-pore, ceramic-bonded grinding tools, method for producing same, and pore former mixtures used to produce same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011106 |