JP3086667B2 - 超砥粒砥石 - Google Patents
超砥粒砥石Info
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Description
モンド焼結体(PCD)、多結晶立方晶窒化硼素焼結体
(PCBN)のような超硬質材料の研削加工用超砥粒砥
石に関するものであるが、超硬合金、セラミックス、サ
ーメット、ガラス、その他の硬質材料の研削加工にも広
く応用が可能なものである。
われていたあらゆる分野において重要な役割を果してお
り、微細で粒径のそろったダイヤモンド粉末を超硬合金
製基台の上に載せ、超高圧高温下で焼結した、多結晶体
であって、天然ダイヤモンドのようにある方向に対して
脆いという欠点が無く、均質で極めて強靱な多結晶体で
ある。
属と容易に反応する弱点を解決するために発明されたも
のであって、立方晶窒化硼素(CBN)の粉末をPCD
と同様にして焼結したものである。
セラミックスに比べ耐摩耗性、破壊靱性値およびヤング
率が高いなどの優れた物理的特性を有するため、切削工
具素材および耐磨工具素材として使用されている。その
使用態様は、使用目的に応じて適当な寸法に切断し、鋼
製のシャンクまたはカッターボディなどに固着して切削
工具等として使用される。このとき、使用する機械、加
工する材料、加工条件に応じて、刃先の形状を基台の超
硬合金とともに研削加工して仕上げる場合が多い。
硬合金切削工具に比べ寿命は数十倍であるが、使用する
につれて刃先が摩耗し、切削能率が低下するため、ある
時間使用すると再研磨が必要になる。この再研磨は、P
CD等の硬度が高いため、研削加工に長時間を必要とす
る。また、この加工は専用に設計された高精度・高剛性
の研削盤を用いて行われる。
ドダイヤモンド砥石または金属粉末をフィラーとして加
えたレジンボンドダイヤモンド砥石が用いられている。
しかし、PCD、PCBNの主成分はダイヤモンドなど
硬いものなので、砥石と工作物の硬さがほぼ同じであ
り、砥石は激しく目つぶれ、目ずまりを生じ、頻度の高
いドレッシングが必要になる。
昭56−41391号公報には、所要量の超砥粒をガラ
ス質によって結合焼成したものが開示されている。
は、特殊メタルボンドダイヤモンド砥石、レジンボンド
ダイヤモンド砥石に比べれば、目つぶれ、目ずまりの改
良がなされているが、作業の能率化が要求される今日で
は、そのより改良が望まれる。
には、ビトリファイド結合剤中に潤滑性を高めるため
に、h−BNを配合して、切粉を円滑に排出して目詰り
を防止した考えが示されている。
量を考慮して、PCD、PCBNなどの超硬質材料をよ
り円滑に研削し得るようにすることを課題とする。
に、本発明は、超砥粒をガラス質またはセラミック質の
結合材によって焼結してなる超砥粒砥石であって、上記
超砥粒を25〜40vol(容)%、上記結合材を60
〜75vol%とし、その結合材が、ガラスを66vo
l%〜99vol%、h−BNを1〜17vol%、超
砥粒の代替のために骨材として添加するSiCを15v
ol%以下、から成る構成としたのである。
潤滑性により、結合材が適宜に崩れて(目つぶれをした
超砥粒近傍の結合材が微小破壊して)、超砥粒の自生発
刃、及び切り屑の排除作用が行われ、円滑な研削を行い
得る。このとき、h−BNが1.0vol%未満である
と、前記自生発刃等の作用が発揮されず、逆に、17v
ol%を超えると、材料除去量は増加するが、砥石摩耗
が激しくなり、ワークのチッピング、砥石の偏摩耗を生
じ易くなり、研削比((砥石が削った材料の体積)÷
(砥石の摩耗体積))が著しく低下する(実施例参
照)。
集中度が低すぎるため、円滑な研削が行われず、逆に4
0vol%を越えると、超砥粒が密すぎて、円滑に自生
発刃がなされず、目ずまりが生じ易い。
添加するものであり、15vol%を越えると、超砥粒
の集中度を低くすることとなり、好ましくない。
は50vol%以下とすることが好ましく、この50v
ol%を超えると、超砥粒の保持力が低下し、砥石摩耗
が激しくなる。
ばウルマイト:2ZnO・SiO2)を50vol%以
下含むものとすれば、結晶化ガラスは、高温においても
機械的強度が高く、ダイヤモンド砥粒やCBN砥粒と近
い熱膨張係数を有するので、高い超砥粒の保持が得られ
る。
のものとすれば、円滑な潤滑性を得ることができ、自生
発刃、目づまり防止の作用がより円滑となる。
多結晶ダイヤモンド焼結体又は多結晶立方晶窒化硼素焼
結体の研削加工に非常に有効である。すなわち、上記h
−BNの添加量等によって、PCD、PBCNの研削を
円滑になし得る。
1に示す混合割合の実施例1〜5及び比較例1、2を混
合機で混合した後、従来と同様にして、成形型に充填
し、加圧焼成して、外径:150mm、厚さ:15mm
の砥石をそれぞれ製作した。このとき、h−BNは平均
粒径:5μmのものを、固形成分にはウルマイト20v
ol%の結晶化ガラス粉をそれぞれ使用した。
ついて、PCD工具研削盤CPG300により、切り込
み速度(強制切り込み):0.4mm/min、加工時
間:10min、砥石周速:942m/min、揺動
幅:11mm、研削液:JISW2種2%の条件下で、
PCD(幅3.2×厚み0.5mm、GE製1300シ
リーズ)を研削加工した際の(実切込み量/設定切り込
み量)×100(%)、研削抵抗(Fn)、研削比をそ
れぞれ表1に示す。
例)に対し、(実切込み量/設定切り込み量)は2倍以
上、研削抵抗は7分の1から40分の1近くまで低下
し、研削比においても、それほどの低下を招いていな
い。一方、比較例2において、h−BNが18vol%
となると、研削比が著しく低下し、砥石摩耗が大きいた
め、砥石面振れによる大きなチッピングが発生した。こ
のため、h−BNの添加量は17vol%以下とする。
研削性で優れているのは、図1に示す実施例2、図2に
示す比較例1の2000倍の砥面写真において、(a)
はドレッシング後、(b)は加工作用後のものであり、
実施例2は加工後においてもダイヤモンド砥粒が突き出
しているのに対し、比較例1は激しく目ずまりしている
ことから、窺うことができる。
に、超砥粒、結合材の所要の混合比において、h−BN
の所要量を添加するようにしたので、従来では得られな
かった研削特性のよい超砥粒砥石を得ることができる。
ング後、(b)は加工作用後である。
グ後、(b)は加工作用後である。
Claims (3)
- 【請求項1】 超砥粒をガラス質またはセラミック質の
結合材によって焼結してなる超砥粒砥石であって、 上記超砥粒を25〜40vol%、上記結合材を60〜
75vol%とし、 その結合材が、ガラスを66〜99vol%、六方晶窒
化硼素を1〜17vol%、超砥粒の代替のために骨材
として添加するSiCを15vol%以下、から成るこ
とを特徴とする超砥粒砥石。 - 【請求項2】 上記結合材のガラスは、結晶化ガラスを
50vol%以下含むことを特徴とする請求項1記載の
超砥粒砥石。 - 【請求項3】 上記六方晶窒化硼素は平均粒径が、20
μm以下であることを特徴とする請求項1または2記載
の超砥粒砥石。
Priority Applications (1)
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JP09128004A JP3086667B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 超砥粒砥石 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP09128004A JP3086667B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 超砥粒砥石 |
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JPH10296637A JPH10296637A (ja) | 1998-11-10 |
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Family
ID=14974095
Family Applications (1)
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JP09128004A Expired - Lifetime JP3086667B2 (ja) | 1997-04-30 | 1997-04-30 | 超砥粒砥石 |
Country Status (1)
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-
1997
- 1997-04-30 JP JP09128004A patent/JP3086667B2/ja not_active Expired - Lifetime
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