JPS63251641A - 空気ばね - Google Patents
空気ばねInfo
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- JPS63251641A JPS63251641A JP62286433A JP28643387A JPS63251641A JP S63251641 A JPS63251641 A JP S63251641A JP 62286433 A JP62286433 A JP 62286433A JP 28643387 A JP28643387 A JP 28643387A JP S63251641 A JPS63251641 A JP S63251641A
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- B60G11/00—Resilient suspensions characterised by arrangement, location or kind of springs
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は乗物用圧縮性流体ばね装置に関し、詳細には転
動ローブ部分を具えた可撓性ゴムスリーブを有する形式
の空気バネに関する。
動ローブ部分を具えた可撓性ゴムスリーブを有する形式
の空気バネに関する。
〈従来の技術〉
転動ローブ形式の空気ばねは当業者に周知であり、スリ
ーブは閉鎖部材に連結された室部分とピストンに連結さ
れた転回する転動ローブ部分とを有し、ピストンは部分
的にスリーブの室部分向で往復運動する。この空気ばね
のばね率を計算する一般式は米国特許第４，６２９，１
７０号明細書に記載され、公知である。一般的に通常の
空気ばねのばね率はつぎの式で表される。
ーブは閉鎖部材に連結された室部分とピストンに連結さ
れた転回する転動ローブ部分とを有し、ピストンは部分
的にスリーブの室部分向で往復運動する。この空気ばね
のばね率を計算する一般式は米国特許第４，６２９，１
７０号明細書に記載され、公知である。一般的に通常の
空気ばねのばね率はつぎの式で表される。
Ｋ＝ｎＰＡ６”／Ｖ＋Ｐｒ： （ｄＡｅ／ｄＨ）ここに
Ｋ ：ばねの剛さ
Ｐ ：絶対内部圧力
Ｐｇ ：ゲージ圧力
Ａ８ ：空気圧力が作用する有効面積
Ｖ ：空気容積
ｎ ：空気の比熱
（ｄＡ、／ｄＨ）：ばねの高さによる有効面積の変化
空気ばねは、ばね効果のために空気の圧縮特性を利用す
る荷重支持部材である。前述の式から、ばね率は空気ば
ね内の圧力を変えることによって変わることが判る。し
かしばね率が変化すると空気ばねの荷重負担能力が変化
する。空気ばねのばね率を変化させる別の通常の方法は
空気ばねの内部圧力が作用する有効面積を変えるこ上で
ある。
る荷重支持部材である。前述の式から、ばね率は空気ば
ね内の圧力を変えることによって変わることが判る。し
かしばね率が変化すると空気ばねの荷重負担能力が変化
する。空気ばねのばね率を変化させる別の通常の方法は
空気ばねの内部圧力が作用する有効面積を変えるこ上で
ある。
このためにスリーブの転動ローブ部分の一部を横方向に
支持するピストンの外部形状を変更する。
支持するピストンの外部形状を変更する。
ピストンが直線状の側面を有し、すなわち円筒形であれ
ば有効面積は変化せず、ばね率は変化しない。しかし、
有効面積の減少は円錐台形ピストンによって達成され、
室部分に入るときの寸法が減少する。ばね率の増加は円
錐台形ピストンによって達成され、室部分に入るときそ
の有効面積が増加する。
ば有効面積は変化せず、ばね率は変化しない。しかし、
有効面積の減少は円錐台形ピストンによって達成され、
室部分に入るときの寸法が減少する。ばね率の増加は円
錐台形ピストンによって達成され、室部分に入るときそ
の有効面積が増加する。
空気ばねの有効ばね率を変化させる別の方法は、スリー
ブ部分の膨張した円筒直径を増加しまたはスリーブの膨
張した円筒長さを増加する６両方法とも空気ばねの包囲
空間に実質的な影響を与える。
ブ部分の膨張した円筒直径を増加しまたはスリーブの膨
張した円筒長さを増加する６両方法とも空気ばねの包囲
空間に実質的な影響を与える。
膨張した直径を増加すると有効面積が増加してばね率が
増加する。勿論、ばね率は外０部予備容積の使用によっ
て変化し、容積が増加するとばね率は減少する。
増加する。勿論、ばね率は外０部予備容積の使用によっ
て変化し、容積が増加するとばね率は減少する。
実際的な対策として任意の自動車用としてばね率はピス
トンの形状を変えることによってその有効面積が直接に
変化するから容易かつ経済的に調節することができる。
トンの形状を変えることによってその有効面積が直接に
変化するから容易かつ経済的に調節することができる。
スリーブ自身の円筒直径を増加し容積を増加してばね率
を減少することは、直径を増加すると有効面積が増加し
てばね率が増加するので実際的でない。スリーブの長さ
を増加して容積を増加し有効面積を一定に維持すること
は、空気ばねの高さを増加し撓屈の傾向が増加するので
実際的でない。カナダ特許第１，１２５，３１９号には
形状づけられたピストンによってばね率に影響を与える
ことが開示されている。長さを増加したスリーブと形状
づけられたピストンを有する空気ばねの例が米国特許第
４，１７４，８２７号明細書に記載されている。
を減少することは、直径を増加すると有効面積が増加し
てばね率が増加するので実際的でない。スリーブの長さ
を増加して容積を増加し有効面積を一定に維持すること
は、空気ばねの高さを増加し撓屈の傾向が増加するので
実際的でない。カナダ特許第１，１２５，３１９号には
形状づけられたピストンによってばね率に影響を与える
ことが開示されている。長さを増加したスリーブと形状
づけられたピストンを有する空気ばねの例が米国特許第
４，１７４，８２７号明細書に記載されている。
実際上、転動ローブ型空気ばねの空気室に出入するピス
トンによるばね率の影響は通常例えば外部予備容積、圧
力レリーフ機構、圧力および容積に影響を与えるポンプ
などの外部手段によって変化するものであり、ばね率に
対するピストンの影響は第１にピストンの形状などの内
部的手段によるものであり、第２にスリーブの長さおよ
び直径による。長さを増加して容積を増大することは高
さが増加して捏和の傾向が増加するという欠点があり、
直径を増加して容積を増大することは有効面積が増加し
てばね率が増加するという欠点がある。膨張円筒形スリ
ーブの長さと直径との組合せ効果によって所定の空間容
積と負荷に対して最適のばね率を得ることができる。従
って、ばね率に対する適切なピストンを得る実質的に唯
一の内部的手段はピストンを形状づけるこ上である。
トンによるばね率の影響は通常例えば外部予備容積、圧
力レリーフ機構、圧力および容積に影響を与えるポンプ
などの外部手段によって変化するものであり、ばね率に
対するピストンの影響は第１にピストンの形状などの内
部的手段によるものであり、第２にスリーブの長さおよ
び直径による。長さを増加して容積を増大することは高
さが増加して捏和の傾向が増加するという欠点があり、
直径を増加して容積を増大することは有効面積が増加し
てばね率が増加するという欠点がある。膨張円筒形スリ
ーブの長さと直径との組合せ効果によって所定の空間容
積と負荷に対して最適のばね率を得ることができる。従
って、ばね率に対する適切なピストンを得る実質的に唯
一の内部的手段はピストンを形状づけるこ上である。
空気ばねのスリーブは通常エラストマー形式で、スリー
ブに関して対向する螺旋角に方向づけられた繊維性部材
の逐次連続層によって補強されており、繊維性部材は螺
旋形に配置されたコードとしてもよい。転動ローブ形式
のスリーブの製造法の例が米国特許第３，６６６．５９
８号明細書に記載され、未硬化の押出しエラストマー管
がライナーを形成する薄壁のマンドレル上に滑り被せら
れる。平行四辺形の形状に切断されたゴム被覆繊維性コ
ードが一方向に螺旋的にライナー上に被せられる。第２
のゴム被覆繊維性コードが第１の層の繊維性コードの上
に反対方向に実質的に同一の螺旋角度で巻き付けられる
。コード上にカバーが取付けられ、硬化作業を行う。
ブに関して対向する螺旋角に方向づけられた繊維性部材
の逐次連続層によって補強されており、繊維性部材は螺
旋形に配置されたコードとしてもよい。転動ローブ形式
のスリーブの製造法の例が米国特許第３，６６６．５９
８号明細書に記載され、未硬化の押出しエラストマー管
がライナーを形成する薄壁のマンドレル上に滑り被せら
れる。平行四辺形の形状に切断されたゴム被覆繊維性コ
ードが一方向に螺旋的にライナー上に被せられる。第２
のゴム被覆繊維性コードが第１の層の繊維性コードの上
に反対方向に実質的に同一の螺旋角度で巻き付けられる
。コード上にカバーが取付けられ、硬化作業を行う。
約３６度の対向する螺旋角度で配置された埋込みコード
の逐次連続層でスリーブは補強される。
の逐次連続層でスリーブは補強される。
スリーブがピストンと端部閉鎖体とに取付けられた後に
空気ばねが圧縮されると、逐次連続層のコードはパンタ
グラフ的に運動して大きい螺旋角度をとり、約６６度の
ロック角度に近づくが角度の増加によってスリーブの室
部分における直径が増加する。
空気ばねが圧縮されると、逐次連続層のコードはパンタ
グラフ的に運動して大きい螺旋角度をとり、約６６度の
ロック角度に近づくが角度の増加によってスリーブの室
部分における直径が増加する。
スリーブを製造する方法として円錐台形のマンドレルを
スリーブの一部に挿入しその状態で硬化してスリーブの
室部分が大きい直径を持ち端部閉鎖部材に取付は容易と
するものがある０円錐台形のマンドレルはコードの螺旋
角度を変え、同時にコードの間隔を変える効果があり、
膨張時にスリーブは実質的に円筒形に膨張する。
スリーブの一部に挿入しその状態で硬化してスリーブの
室部分が大きい直径を持ち端部閉鎖部材に取付は容易と
するものがある０円錐台形のマンドレルはコードの螺旋
角度を変え、同時にコードの間隔を変える効果があり、
膨張時にスリーブは実質的に円筒形に膨張する。
本発明は従来技術における問題点を解決することを目的
とする。
とする。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明によればスリーブと空気ばねと方法とが提供され
る。スリーブは空気室に進入退出するピストンに関連す
るばね率の効果を適切とする内部手段として使用可能な
構造を有する。空気ばねの有効ばね率は従来の膨張円筒
形空気ばねについて既知の範囲を超えて増加し減少させ
ることができる。転動ローブ部分に連結された室部分を
有する空気ばねスリーブが本発明により提供される。ス
リーブはエラストマー形式で、対向する螺旋角で巻かれ
た埋込みコードの逐次連続層によって補強されたエラス
トマー形式である。スリーブは環状のバンド部分を一方
のスリーブ部分に有し、そこではコードの逐次連続層は
一定でない螺旋角で巻かれている。
る。スリーブは空気室に進入退出するピストンに関連す
るばね率の効果を適切とする内部手段として使用可能な
構造を有する。空気ばねの有効ばね率は従来の膨張円筒
形空気ばねについて既知の範囲を超えて増加し減少させ
ることができる。転動ローブ部分に連結された室部分を
有する空気ばねスリーブが本発明により提供される。ス
リーブはエラストマー形式で、対向する螺旋角で巻かれ
た埋込みコードの逐次連続層によって補強されたエラス
トマー形式である。スリーブは環状のバンド部分を一方
のスリーブ部分に有し、そこではコードの逐次連続層は
一定でない螺旋角で巻かれている。
スリーブは空気ばねに使用され、バンド部分はスリーブ
の膨張直径と関連する容積と有効面積とに影響する。転
動ローブ部分ににおいてバンドは有効面積とばね率とに
影響する。
の膨張直径と関連する容積と有効面積とに影響する。転
動ローブ部分ににおいてバンドは有効面積とばね率とに
影響する。
本発明の方法によれば逐次連続層のコードはスリーブ部
分の一方の環状のバンド部分に一定でない螺旋角で巻か
れる。コードをバンド部分に一定でない螺旋角で巻くこ
とはコードの巻付は長さを増加し、スリーブが膨張した
ときバンド部分を形状づける手段となり、この形状づけ
によって膨張時の容積または有効面積に影響を生ずる。
分の一方の環状のバンド部分に一定でない螺旋角で巻か
れる。コードをバンド部分に一定でない螺旋角で巻くこ
とはコードの巻付は長さを増加し、スリーブが膨張した
ときバンド部分を形状づける手段となり、この形状づけ
によって膨張時の容積または有効面積に影響を生ずる。
バンド部分を異なる位置にいくつか設けて膨張時の形状
を変えることができる。
を変えることができる。
本発明の目的は室に進入するピストンのばね率に対する
効果を適切にするスリーブの設計を得るにある０本発明
の別の目的は実質的に容積を増加せずに有効直径を増大
した空気ばねを提供するにある。さらに別の目的はスリ
ーブ補強部材によってばね率を制御する方法を提供する
にある０本発明のさらに別の目的はばね率および負荷に
ついて同様な寸法の従来技術のものより低いばね率を有
する空気ばねを提供するにある。
効果を適切にするスリーブの設計を得るにある０本発明
の別の目的は実質的に容積を増加せずに有効直径を増大
した空気ばねを提供するにある。さらに別の目的はスリ
ーブ補強部材によってばね率を制御する方法を提供する
にある０本発明のさらに別の目的はばね率および負荷に
ついて同様な寸法の従来技術のものより低いばね率を有
する空気ばねを提供するにある。
本発明によれば従来より外形寸法の空気ばねも提供され
る。本発明の別の効果として公知の装置より低いばね率
を持つ空気ばねが提供される０本発明のさらに別の効果
として、室に進入するピストンによるばね率の影響を適
切とするためにピストンの形状に依存しない空気ばねが
提供される。
る。本発明の別の効果として公知の装置より低いばね率
を持つ空気ばねが提供される０本発明のさらに別の効果
として、室に進入するピストンによるばね率の影響を適
切とするためにピストンの形状に依存しない空気ばねが
提供される。
〈実施例〉
上述本発明の目的１作用および効果は図面を参照する以
下の説明により明らかとなされる。
下の説明により明らかとなされる。
第１図ないし第３図は従来技術によるスリーブおよび空
気ばねを比較のために示す。第１図に従来技術の通常の
円筒形のスリーブ１０を示す、スリーブは対向する螺旋
角度Ｈ，Ｈ’で配置された埋込みコードの逐次連続層１
２．１４で補強されたエラストマー形式のものである。
気ばねを比較のために示す。第１図に従来技術の通常の
円筒形のスリーブ１０を示す、スリーブは対向する螺旋
角度Ｈ，Ｈ’で配置された埋込みコードの逐次連続層１
２．１４で補強されたエラストマー形式のものである。
スリーブは掌部分Ａ−Ｂと転動ローブ部分Ｂ−Ｃとが連
結されて成る。第２図は、対向する螺旋角度をコードの
逐次連続層について軸方向位置に関して示す。約３０度
の螺旋角度Ｈ，Ｈ’ がコードの逐次連続層のそれぞれ
について示され、対向する螺旋角度について正負の符号
は付していない。しかし、螺旋角度は掌部分Ａ−Ｂと転
動ローブ部分Ｂ−Ｃとの双方について約３０度ないし５
５度とすることは公知である。
結されて成る。第２図は、対向する螺旋角度をコードの
逐次連続層について軸方向位置に関して示す。約３０度
の螺旋角度Ｈ，Ｈ’ がコードの逐次連続層のそれぞれ
について示され、対向する螺旋角度について正負の符号
は付していない。しかし、螺旋角度は掌部分Ａ−Ｂと転
動ローブ部分Ｂ−Ｃとの双方について約３０度ないし５
５度とすることは公知である。
第３図に示すように空気ばね１６に使用されたときスリ
ーブ１ｏの転動ローブ部分Ｂ−Ｃは反転せしめられてピ
ストン２０の端部１８に連結され、掌部分Ａ−Ｂは端部
１８において閉鎖部材２４に連結される。破線２６は空
気ばねが圧縮されたときピストンと転動ローブ部分が室
部分向に進入する状態を示す。圧縮によってコードの螺
旋角度が変化しく図示しない）、ロック角度として知ら
れる約６６度に近づく。コードの角度が変化するときコ
ードは互いに対してパンタグラフ的に位置を変え、スリ
ーブがその直径を初めの直径３０から直径２８に膨張す
ることを可能とする。従来のスリーブにおいて端部を円
錐形のマンドレル（図示しない）に滑り被せて、端部を
閉鎖部材に取付は易くするものがある。このようなスリ
ーブもコードの螺旋形方向と円周方向間隔により実質的
に円筒形に膨張する。
ーブ１ｏの転動ローブ部分Ｂ−Ｃは反転せしめられてピ
ストン２０の端部１８に連結され、掌部分Ａ−Ｂは端部
１８において閉鎖部材２４に連結される。破線２６は空
気ばねが圧縮されたときピストンと転動ローブ部分が室
部分向に進入する状態を示す。圧縮によってコードの螺
旋角度が変化しく図示しない）、ロック角度として知ら
れる約６６度に近づく。コードの角度が変化するときコ
ードは互いに対してパンタグラフ的に位置を変え、スリ
ーブがその直径を初めの直径３０から直径２８に膨張す
ることを可能とする。従来のスリーブにおいて端部を円
錐形のマンドレル（図示しない）に滑り被せて、端部を
閉鎖部材に取付は易くするものがある。このようなスリ
ーブもコードの螺旋形方向と円周方向間隔により実質的
に円筒形に膨張する。
第４図ないし第７図において、スリーブ３２が本発明に
より空気バネ３４に使用される。スリーブ３２はエラス
トマー形式で、ゴム、合成ゴム。
より空気バネ３４に使用される。スリーブ３２はエラス
トマー形式で、ゴム、合成ゴム。
それらの混合物、ウレタンなど適宜のエラストマーから
生成される。スリーブは埋込み繊維性部材例えばコード
３６などで補強され、コードの逐次連続層３８．４０は
、対向する螺旋角Ｊ−Ｊ’、Ｋ−に’で巻かれている。
生成される。スリーブは埋込み繊維性部材例えばコード
３６などで補強され、コードの逐次連続層３８．４０は
、対向する螺旋角Ｊ−Ｊ’、Ｋ−に’で巻かれている。
繊維性材料すなわちコードは例えばナイロン、レーヨン
、ポリエステル、ガラス繊維、アラミドなどの合成繊維
、または綿糸などの天然繊維製としてもよい、スリーブ
のエラストマ一部分がライナー４２とカバー４４と任意
的にコードの逐次連続層の間の層を形成する。
、ポリエステル、ガラス繊維、アラミドなどの合成繊維
、または綿糸などの天然繊維製としてもよい、スリーブ
のエラストマ一部分がライナー４２とカバー４４と任意
的にコードの逐次連続層の間の層を形成する。
スリーブは掌部分Ａ−Ｂと転動ローブ部分Ｂ−Ｃとが連
結されて成る。符号Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃは本明細書において
それぞれ掌部分、転動ローブ部分を示し、各実施例にお
ける対比を容易とする。逐次連続層３８．４０のコード
は少なくとも１つのバンド部分Ｂ−Ｄにおいて一定でな
い螺旋角４８で巻かれており、バンド部分Ｂ−Ｄは図示
のように掌部分に隣接する転動ローブ部分にあってもよ
く、掌部分にあってもよい、なお、この角度は第１の対
向する螺旋角Ｊ−Ｊ’から第２の対向する螺旋角に−に
’まで変化する。第７図に示すようにバンド部分におけ
る螺旋角の変化によってコードに部分的なループ５０が
生じ、一定の螺旋角で巻かれたコードの場合に比して長
さが増加している。
結されて成る。符号Ａ−Ｂ、Ｂ−Ｃは本明細書において
それぞれ掌部分、転動ローブ部分を示し、各実施例にお
ける対比を容易とする。逐次連続層３８．４０のコード
は少なくとも１つのバンド部分Ｂ−Ｄにおいて一定でな
い螺旋角４８で巻かれており、バンド部分Ｂ−Ｄは図示
のように掌部分に隣接する転動ローブ部分にあってもよ
く、掌部分にあってもよい、なお、この角度は第１の対
向する螺旋角Ｊ−Ｊ’から第２の対向する螺旋角に−に
’まで変化する。第７図に示すようにバンド部分におけ
る螺旋角の変化によってコードに部分的なループ５０が
生じ、一定の螺旋角で巻かれたコードの場合に比して長
さが増加している。
第４図に示すように掌部分における約４５度の螺旋角Ｊ
−Ｊ’ から転動ローブ部分における約３０度の螺旋角
に−に’ まで変化している。一定でない螺旋角のバン
ド部分の軸方向長さは望ましくは約０．５インチ（１３
ｍｍ）、さらに望ましくは約１インチ（２５ｍｍ）とす
るが、転動ローブ部分または掌部分または双方の全長に
わたってもよい。望ましくは転動ローブ部分の螺旋角を
圧縮されたときのロック角度６６度より小とする。例え
ば転動ローブ部分の螺旋角を約３０度〜６２度、さらに
望ましくは約３５度〜５５度、最も望ましくは、約３８
度〜５５度とする。室部分の螺旋角は望ましくは約１０
度〜８９度、さらに望ましくは約２０度〜７０度、最も
望ましくは、約３０度〜６０度とする。
−Ｊ’ から転動ローブ部分における約３０度の螺旋角
に−に’ まで変化している。一定でない螺旋角のバン
ド部分の軸方向長さは望ましくは約０．５インチ（１３
ｍｍ）、さらに望ましくは約１インチ（２５ｍｍ）とす
るが、転動ローブ部分または掌部分または双方の全長に
わたってもよい。望ましくは転動ローブ部分の螺旋角を
圧縮されたときのロック角度６６度より小とする。例え
ば転動ローブ部分の螺旋角を約３０度〜６２度、さらに
望ましくは約３５度〜５５度、最も望ましくは、約３８
度〜５５度とする。室部分の螺旋角は望ましくは約１０
度〜８９度、さらに望ましくは約２０度〜７０度、最も
望ましくは、約３０度〜６０度とする。
第６図に部分的に示すように、スリーブ３２が空気ばね
３４に組み込まれたとき、室部分の端部５２は閉鎖部材
５４にボンド５６などの取付は手段によって連結され、
転動ローブ部分は反転して端部５８がピストン６０にボ
ンド５６などの取付は手段によって連結される。ピスト
ンは破線で示すように主として室部骨内で往復運動する
。ピストンは円筒形の形状を有して示されるが、直立し
た又は倒立した円錐台形部分を設けてばね率に影響を与
えるようにしてもよい。
３４に組み込まれたとき、室部分の端部５２は閉鎖部材
５４にボンド５６などの取付は手段によって連結され、
転動ローブ部分は反転して端部５８がピストン６０にボ
ンド５６などの取付は手段によって連結される。ピスト
ンは破線で示すように主として室部骨内で往復運動する
。ピストンは円筒形の形状を有して示されるが、直立し
た又は倒立した円錐台形部分を設けてばね率に影響を与
えるようにしてもよい。
空気ばねが膨張するとコードの螺旋角が変化してロック
角度に近接する。バンド部分Ｂ−Ｄの部分的ループ５０
は実質的に直線化しロック角度に近づくようにパンタグ
ラフ的に運動する。バンド部分におけるコードの変化は
転動ローブの膨張した大きい直径６２と室部分の小さい
直径６４との間に転移部分を形成する。転動ローブ部分
のコードが小さい螺旋角（例えば３０度）（ロック角度
約６６度よりは小）で巻かれているとコードが大きい螺
旋角（例えば４５度）（同じくロック角度約６６度より
は小）で巻かれているものより大きい直径に膨張する。
角度に近接する。バンド部分Ｂ−Ｄの部分的ループ５０
は実質的に直線化しロック角度に近づくようにパンタグ
ラフ的に運動する。バンド部分におけるコードの変化は
転動ローブの膨張した大きい直径６２と室部分の小さい
直径６４との間に転移部分を形成する。転動ローブ部分
のコードが小さい螺旋角（例えば３０度）（ロック角度
約６６度よりは小）で巻かれているとコードが大きい螺
旋角（例えば４５度）（同じくロック角度約６６度より
は小）で巻かれているものより大きい直径に膨張する。
転動ローブの最大直径６２は圧縮された空気ばねの最大
有効面積に対応する。
有効面積に対応する。
ピストン６０が破線に示すように室内に入るとき転動ロ
ーブの部分Ｄ−Ｃに関連する大直径部分は反転してピス
トンに対して転動し、増大した直径および面積は減少し
、その結果ばね率はピストンが室に入ることにより減少
する。従って、環状のバンド部分が一定でない螺旋角を
持つことが空気ばねの有効ばね率を減少する手段を構成
する。
ーブの部分Ｄ−Ｃに関連する大直径部分は反転してピス
トンに対して転動し、増大した直径および面積は減少し
、その結果ばね率はピストンが室に入ることにより減少
する。従って、環状のバンド部分が一定でない螺旋角を
持つことが空気ばねの有効ばね率を減少する手段を構成
する。
一定でない螺旋角のコードの１つ以上の部分をスリーブ
に設けることによって空気ばねの膨張時の形状を制御す
ることができる。第４図ないし第７図に示す前述実施例
において本発明による円筒形スリーブは非円筒形の膨張
形状を有し、有効面積が増大する。第８図ないし第１０
図において、第４図と同様なスリーブ６６には一定でな
い螺旋角６８を持つ第２の環状のバンド部分Ｅ−Ｂが転
動ローブ部分の第１のバンド部分Ｂ−Ｄに隣接して室部
分Ａ−Ｂ内に設けられている。第９図に示すように、コ
ードの逐次連続層の螺旋角は約３０度の第１の角度Ｌ−
Ｌ’から約４５度の第２の角度Ｍに、更に約３０度の第
３の角度Ｎ−Ｎ’に変化して巻かれている。前述実施例
と同様に螺旋角は所望により変更できるが、通常６６度
のロック角度より小とする。前述と同様に空気ばね７０
に組み込まれ、室部分の一端７２は閉鎖部材７４に取付
けられ、スリーブの転動ローブ部分は反転されてその端
部７６はピストン部材７８に取付けられる。空気ばねが
膨張（伸長）すると一定でない螺旋角を持つ第１のバン
ド部分Ｂ−Ｄが転動ローブの膨張した部分を制御して増
大した直径８０とし、これによって有効面積を増大する
。一定でない螺旋角を持つ第２のバンド部分Ｂ−Ｅは室
部分の増大した直径８２に対する転移的な変化を行い。
に設けることによって空気ばねの膨張時の形状を制御す
ることができる。第４図ないし第７図に示す前述実施例
において本発明による円筒形スリーブは非円筒形の膨張
形状を有し、有効面積が増大する。第８図ないし第１０
図において、第４図と同様なスリーブ６６には一定でな
い螺旋角６８を持つ第２の環状のバンド部分Ｅ−Ｂが転
動ローブ部分の第１のバンド部分Ｂ−Ｄに隣接して室部
分Ａ−Ｂ内に設けられている。第９図に示すように、コ
ードの逐次連続層の螺旋角は約３０度の第１の角度Ｌ−
Ｌ’から約４５度の第２の角度Ｍに、更に約３０度の第
３の角度Ｎ−Ｎ’に変化して巻かれている。前述実施例
と同様に螺旋角は所望により変更できるが、通常６６度
のロック角度より小とする。前述と同様に空気ばね７０
に組み込まれ、室部分の一端７２は閉鎖部材７４に取付
けられ、スリーブの転動ローブ部分は反転されてその端
部７６はピストン部材７８に取付けられる。空気ばねが
膨張（伸長）すると一定でない螺旋角を持つ第１のバン
ド部分Ｂ−Ｄが転動ローブの膨張した部分を制御して増
大した直径８０とし、これによって有効面積を増大する
。一定でない螺旋角を持つ第２のバンド部分Ｂ−Ｅは室
部分の増大した直径８２に対する転移的な変化を行い。
空気ばねの容積を増加する。これはばね率を増加させず
に空気ばねの全高を小とする効果がある。
に空気ばねの全高を小とする効果がある。
本発明のスリーブおよび空気ばねの効果を示すために第
６図および第１０図により２つの空気ばねを製作し、公
称荷重１２００ボンド（５５０ｋｇ）を支持する従来技
術による空気ばねと比較した。
６図および第１０図により２つの空気ばねを製作し、公
称荷重１２００ボンド（５５０ｋｇ）を支持する従来技
術による空気ばねと比較した。
表１は本発明によるばね率と高さの効果を示す。
表 １
変数 第３図 第６図 第１０図設計高さくｉ
ｎ） ９，５０ ９，２５ ７．５０荷
重 （ｌｂ） １１５０ １１５０
１１５０圧力 （ｐｓｉ） ７３ ７
３ ７３転動ローブの直径（ｉｎ） ５．７
５．７ ５．７ピストン直径（ｉｎ） ３．
９ ３．９ ３．９ピストン形式 直線
直線 直線容積 （ｉｎ’ ）
１０５ １０５ １０５ばね率（ｌｂ／ｉｎ）
２９４ ２２０ ２２０第１１図な
いし第１３図は本発明の別の実施例として、前述と同様
に製作されたスリーブ８４を示す。スリーブ８４は一定
でない螺旋角のバンド部分Ｈ−Ｇ、Ｂ−Ｆと、一定の螺
旋角Ｒ−Ｒ’の部分６Ｂとを有し、スリーブの膨張時の
形状を制御している。一定でない螺旋角は第１２図に示
すように第１の角度ｐ−ｐ’から第２の角度Ｒ−Ｒ’へ
、短い一定部分を経て第３の角度ｓ−ｓ’へ変化する。
ｎ） ９，５０ ９，２５ ７．５０荷
重 （ｌｂ） １１５０ １１５０
１１５０圧力 （ｐｓｉ） ７３ ７
３ ７３転動ローブの直径（ｉｎ） ５．７
５．７ ５．７ピストン直径（ｉｎ） ３．
９ ３．９ ３．９ピストン形式 直線
直線 直線容積 （ｉｎ’ ）
１０５ １０５ １０５ばね率（ｌｂ／ｉｎ）
２９４ ２２０ ２２０第１１図な
いし第１３図は本発明の別の実施例として、前述と同様
に製作されたスリーブ８４を示す。スリーブ８４は一定
でない螺旋角のバンド部分Ｈ−Ｇ、Ｂ−Ｆと、一定の螺
旋角Ｒ−Ｒ’の部分６Ｂとを有し、スリーブの膨張時の
形状を制御している。一定でない螺旋角は第１２図に示
すように第１の角度ｐ−ｐ’から第２の角度Ｒ−Ｒ’へ
、短い一定部分を経て第３の角度ｓ−ｓ’へ変化する。
スリーブは前述と同様に空気ばね８６に組み込まれるが
空気ばねには公知の中心ストラット８８が設けられてい
る。膨張時に空気ばねは、増大した直径９０を持つトロ
イド状部分８９を有して容積を増大し、転動ローブ部分
のバンド部分Ｂ−Ｆが有効直径９２を制御し増大させ、
その結果正常高さ位置における有効面積を増加する。
空気ばねには公知の中心ストラット８８が設けられてい
る。膨張時に空気ばねは、増大した直径９０を持つトロ
イド状部分８９を有して容積を増大し、転動ローブ部分
のバンド部分Ｂ−Ｆが有効直径９２を制御し増大させ、
その結果正常高さ位置における有効面積を増加する。
前述本発明の教示は膨張した円筒形直径と形状づけられ
た膨張時の直径を有するスリーブの製造に関連している
。本発明の一定でない螺旋角を適用することは、膨張し
ないときの形状が例えば円錐台形のものにも可能である
。第１４図ないし第１６図には別の実施例を示す、スリ
ーブ９４はエラストマー材料から作られ、第１２図に示
す螺旋角Ｔ−Ｔ’で巻かれたコードの逐次連続的な埋め
込まれた層を有しており、バンドＡ−Ｃは実質上スリー
ブの室部分と転動ローブ部分との全体にわたって配置さ
れる。コードはバンド部分に予め定めた一定でない螺旋
角で巻かれスリーブが第１６図に示す空気ばね９６に組
み込まれて膨張するとき、実質的に円錐台形の形状を保
持する。バンド部分の一定でない螺旋角が制御されたも
のでなければ約６６度のロック角度で円筒形に膨張する
。
た膨張時の直径を有するスリーブの製造に関連している
。本発明の一定でない螺旋角を適用することは、膨張し
ないときの形状が例えば円錐台形のものにも可能である
。第１４図ないし第１６図には別の実施例を示す、スリ
ーブ９４はエラストマー材料から作られ、第１２図に示
す螺旋角Ｔ−Ｔ’で巻かれたコードの逐次連続的な埋め
込まれた層を有しており、バンドＡ−Ｃは実質上スリー
ブの室部分と転動ローブ部分との全体にわたって配置さ
れる。コードはバンド部分に予め定めた一定でない螺旋
角で巻かれスリーブが第１６図に示す空気ばね９６に組
み込まれて膨張するとき、実質的に円錐台形の形状を保
持する。バンド部分の一定でない螺旋角が制御されたも
のでなければ約６６度のロック角度で円筒形に膨張する
。
１−１−友一後
本発明のスリーブは第１７図に示すようにスピンドル９
８と移動台１００とを有する旋盤９７で製造可能であり
、スピンドル９８と移動台１００との速度は可変である
。マンドレル１０２が旋盤にチャックされ、スリーブの
逐次連続層がその上に施される。エラストマー材料の層
は公知の方法例えば押出し、螺旋層塗布１重ね合せなど
によって施される。第１７図は、コード送り出しリング
１０６を使用してコード１０４の逐次連続層を一定でな
い螺旋角で巻き付ける方法を略示する。一定直径のマン
ドレルに一定の螺旋角で巻きつけるためにはマンドレル
の回転速度と移動台の速度とに一定の関係を与えればよ
く、これは旋盤の標準装備により可能である。スリーブ
の軸線に沿って螺旋角をマンドレルに対して変えるため
には新しい速度関係が必要である。螺旋角を増加するた
めにはマンドレルの速度に対する移動台の速度の比を減
少させる。螺旋角を減少するためにはマンドレルの速度
に対する移動台の速度を増加させる。
８と移動台１００とを有する旋盤９７で製造可能であり
、スピンドル９８と移動台１００との速度は可変である
。マンドレル１０２が旋盤にチャックされ、スリーブの
逐次連続層がその上に施される。エラストマー材料の層
は公知の方法例えば押出し、螺旋層塗布１重ね合せなど
によって施される。第１７図は、コード送り出しリング
１０６を使用してコード１０４の逐次連続層を一定でな
い螺旋角で巻き付ける方法を略示する。一定直径のマン
ドレルに一定の螺旋角で巻きつけるためにはマンドレル
の回転速度と移動台の速度とに一定の関係を与えればよ
く、これは旋盤の標準装備により可能である。スリーブ
の軸線に沿って螺旋角をマンドレルに対して変えるため
には新しい速度関係が必要である。螺旋角を増加するた
めにはマンドレルの速度に対する移動台の速度の比を減
少させる。螺旋角を減少するためにはマンドレルの速度
に対する移動台の速度を増加させる。
ある初期値からある最終値まで螺旋角を連続的にマンド
レルの軸線に沿って変えるためには移動台の速度とマン
ドレルの速度とを例えばステップモータ１０８．１１０
とコンピュータ （図示しない）とによって連続的に制
御する。
レルの軸線に沿って変えるためには移動台の速度とマン
ドレルの速度とを例えばステップモータ１０８．１１０
とコンピュータ （図示しない）とによって連続的に制
御する。
第１８図において、スリーブ１１４，１１６が連続的に
単一のマンドレル上に端部と端部を接して旋盤で製造さ
れる。−例として第９図に示す形状の一連のスリーブが
第１９図に示す螺旋角の変化Ｔ−Ｔ’ を持って製造さ
れる。製造後に公知の方法で硬化されて、それぞれのス
リーブ１１２゜１１４．１．１６，１１８が切断される
。
単一のマンドレル上に端部と端部を接して旋盤で製造さ
れる。−例として第９図に示す形状の一連のスリーブが
第１９図に示す螺旋角の変化Ｔ−Ｔ’ を持って製造さ
れる。製造後に公知の方法で硬化されて、それぞれのス
リーブ１１２゜１１４．１．１６，１１８が切断される
。
本発明のスリーブと空気ばねの効果を更に明示するため
に、第２０図に空気ばねの荷重と変位および圧力と変位
の関係を第３図および第６図のスリーブについて示す。
に、第２０図に空気ばねの荷重と変位および圧力と変位
の関係を第３図および第６図のスリーブについて示す。
図示のように本発明の空気ばねは所定の変位に対して荷
重および圧力の変化が少なく、従って従来の空気ばねに
対比してばね率が低い。すなわち、一定でない螺旋角の
バンド部分を有するスリーブはばね率を制御して室部分
に進入、退出するピストンの影響を適切とする内部的手
段となる。従来のスリーブはばね率を効果的に制御しま
たは実質的に変更する内部的手段としては利用されず、
形状づけられたピストンが使用されている。
重および圧力の変化が少なく、従って従来の空気ばねに
対比してばね率が低い。すなわち、一定でない螺旋角の
バンド部分を有するスリーブはばね率を制御して室部分
に進入、退出するピストンの影響を適切とする内部的手
段となる。従来のスリーブはばね率を効果的に制御しま
たは実質的に変更する内部的手段としては利用されず、
形状づけられたピストンが使用されている。
第１図は従来技術による空気ばね用スリーブの埋込みコ
ードを示すため部分的に切除した側面図、第２図は第１
図のスリーブのコードの螺旋角を示す図、第３図は第１
図のスリーブを使用した転動ローブ形式の空気ばねの断
面図、第４図は本発明のスリーブを示す第１図と同様な
側面図、第５図は第４図のスリーブのコードの螺旋角の
変化を示す第２図と同様な図、第６図は本発明の第４図
のスリーブを使用した転動ローブ形式の空気ばねの断面
図、第７図は一定のおよび一定でない螺旋角で巻かれた
コードの逐次連続層を示すための第４図の線７−７に沿
う部分的に切除した拡大断面図。 第８図は本発明の別の実施例を示す第４図と同様な側面
図、第９図は第８図のスリーブのコードの螺旋角を示す
第５図と同様な図、第１０図は第９図のスリーブを使用
した第６図と同様な空気ばねの断面図、第１１図は本発
明のさらに別の実施例を示す第４図と同様な側面図、第
１２図は第１１図のスリーブのコードの螺旋角の変化を
示す第５図と同様な図、第１３図は空気ばねの部品とし
て第１２図のスリーブを使用した第６図と同様な断面図
、第１４図は本発明のスリーブの変形例を示す第４図と
同様な図、第１５図は第１４図のスリーブのコードの螺
旋角の変化を示す第５図と同様な図、第１６図は第１４
図のスリーブを空気ばねの部品として使用した第６図と
同様な断面図、第１７図は一定でない螺旋角で逐次連続
層のコードを巻く旋盤の概略側面図、第１８図は例えば
第１７図の旋盤で端部と端部とを接して製造するスリー
ブの側面図、第１９図は第１８図のスリーブのコードの
螺旋角の変化を示す第５図と同様な図、第２０図は第３
図および第６図による空気ばねの圧力と荷重とを示す図
である。 １０．３２．６６．８４．９４．１１２，１１４゜１１
６．１１８ニスリーブ １６．３４．７０．８６．９６：空気ばね１２．１４．
３８．４０：コードの逐次連続層Ｈ，Ｈ’ 、Ｊ−Ｊ’
、に−に’ 、Ｌ−Ｌ’ 、Ｍ、Ｎ−Ｎ’ 、Ｒ−Ｒ
’ 、Ｐ−Ｐ’ 、Ｓ−Ｓ’ ：螺旋角
１８．２２．５２：端部２０．６０．７８：ピストン
２４．５４．７４：閉鎖部材 ４２
ニライナーＡ−Ｂ ：室部分 Ｂ−Ｃ：転動ローブ
部分Ｂ−Ｄ、Ｅ−Ｂ、Ｈ−Ｇ、Ｂ−Ｆ：バンド部分４４
：カバー ５０＝部分的ループ８８：中心スト
ラット ９７：旋盤 １００：移動台 １０２：マンドレル１０４：コ
ード １０８．１１０ニステツプモータ。 特許出願人 サ−ｔ”−ツ・うＩコー°カンノ！；−
に隣グ卸ケＩ ＦＩＧ、 ５ ＦＩＧ、 ７ ＠詳ガ閘桃！ ＦＩＧ、 ９ ＦＩＧ、 ＋２ ！ｌ＃縄大トライがＩ ＦＩＧ、 １５ ＦＩＧ、 ＋７ ＡＢＣＡＢＣＡＢＣ ＦＩＧ、＋８ ＦＩＧ、 １９ ル偵東僧 （イ／ケ） ＦＩＧ、 ２０
ードを示すため部分的に切除した側面図、第２図は第１
図のスリーブのコードの螺旋角を示す図、第３図は第１
図のスリーブを使用した転動ローブ形式の空気ばねの断
面図、第４図は本発明のスリーブを示す第１図と同様な
側面図、第５図は第４図のスリーブのコードの螺旋角の
変化を示す第２図と同様な図、第６図は本発明の第４図
のスリーブを使用した転動ローブ形式の空気ばねの断面
図、第７図は一定のおよび一定でない螺旋角で巻かれた
コードの逐次連続層を示すための第４図の線７−７に沿
う部分的に切除した拡大断面図。 第８図は本発明の別の実施例を示す第４図と同様な側面
図、第９図は第８図のスリーブのコードの螺旋角を示す
第５図と同様な図、第１０図は第９図のスリーブを使用
した第６図と同様な空気ばねの断面図、第１１図は本発
明のさらに別の実施例を示す第４図と同様な側面図、第
１２図は第１１図のスリーブのコードの螺旋角の変化を
示す第５図と同様な図、第１３図は空気ばねの部品とし
て第１２図のスリーブを使用した第６図と同様な断面図
、第１４図は本発明のスリーブの変形例を示す第４図と
同様な図、第１５図は第１４図のスリーブのコードの螺
旋角の変化を示す第５図と同様な図、第１６図は第１４
図のスリーブを空気ばねの部品として使用した第６図と
同様な断面図、第１７図は一定でない螺旋角で逐次連続
層のコードを巻く旋盤の概略側面図、第１８図は例えば
第１７図の旋盤で端部と端部とを接して製造するスリー
ブの側面図、第１９図は第１８図のスリーブのコードの
螺旋角の変化を示す第５図と同様な図、第２０図は第３
図および第６図による空気ばねの圧力と荷重とを示す図
である。 １０．３２．６６．８４．９４．１１２，１１４゜１１
６．１１８ニスリーブ １６．３４．７０．８６．９６：空気ばね１２．１４．
３８．４０：コードの逐次連続層Ｈ，Ｈ’ 、Ｊ−Ｊ’
、に−に’ 、Ｌ−Ｌ’ 、Ｍ、Ｎ−Ｎ’ 、Ｒ−Ｒ
’ 、Ｐ−Ｐ’ 、Ｓ−Ｓ’ ：螺旋角
１８．２２．５２：端部２０．６０．７８：ピストン
２４．５４．７４：閉鎖部材 ４２
ニライナーＡ−Ｂ ：室部分 Ｂ−Ｃ：転動ローブ
部分Ｂ−Ｄ、Ｅ−Ｂ、Ｈ−Ｇ、Ｂ−Ｆ：バンド部分４４
：カバー ５０＝部分的ループ８８：中心スト
ラット ９７：旋盤 １００：移動台 １０２：マンドレル１０４：コ
ード １０８．１１０ニステツプモータ。 特許出願人 サ−ｔ”−ツ・うＩコー°カンノ！；−
に隣グ卸ケＩ ＦＩＧ、 ５ ＦＩＧ、 ７ ＠詳ガ閘桃！ ＦＩＧ、 ９ ＦＩＧ、 ＋２ ！ｌ＃縄大トライがＩ ＦＩＧ、 １５ ＦＩＧ、 ＋７ ＡＢＣＡＢＣＡＢＣ ＦＩＧ、＋８ ＦＩＧ、 １９ ル偵東僧 （イ／ケ） ＦＩＧ、 ２０
Claims (40)
- （１）一端において閉鎖部材に連結された室部分と一端
においてピストンに連結された転動ローブ部分とを有す
るスリーブを具え、該スリーブは互いに反対の螺旋角で
配置された埋込コードの逐次連続層によって補強された
エラストマー形式である、空気ばねにおいて、 逐次連続層のコードがスリーブ部分の１つの環状のバン
ド部分において第１の対抗的の螺旋角から第２の対抗的
の螺旋角まで変化する螺旋角で巻かれていることを特徴
とする空気ばね。 - （２）前記バンド部分がスリーブの膨張可能形状部分を
確立する手段を限定している特許請求の範囲第１項記載
の空気ばね。 - （３）前記バンド部分が転動ローブ部分である特許請求
の範囲第１項記載の空気ばね。 - （４）前記バンド部分が室部分である特許請求の範囲第
１項記載の空気ばね。 - （５）端部閉鎖部材から延長してピストンの中央部分を
滑動可能に貫通するストラット部材を含む特許請求の範
囲第１項記載の空気ばね。 - （６）一端において閉鎖部材に連結された室部分と一端
においてピストンに連結された転動ローブ部分とを有す
るスリーブを具え、該スリーブは埋込まれた繊維性部材
によって補強されたエラストマー形式である、空気ばね
において、 転動ローブ部分の１つのバンド部分をその有効直径が、
転動ローブ部分の一部がピストンによって室部分に転動
するとき減少し、これによって空気ばねのばね率が減少
するように形状づけられていることを特徴とする空気ば
ね。 - （７）形状づけ手段が、対抗的の螺旋角で巻かれたコー
ドの逐次連続層の埋めこまれた繊維性の補強体を含み、
前記逐次連続層のコードがスリーブ部分の１つの環状の
バンド部分において第１の対抗的の螺旋角から第２の対
抗的の螺旋角まで変化する螺旋角で巻かれていることを
特徴とする特許請求の範囲第６項記載の空気ばね。 - （８）転動ローブ部分のコードが一定であって第１の対
抗的の螺旋角が約３０°ないし約４５°であり、第２の
対抗的の螺旋角が約４０°ないし約５５°である特許請
求の範囲第７項記載の空気ばね。 - （９）一端において閉鎖部材に連結された室部分と一端
においてピストンに連結された転動ローブ部分とを有す
るスリーブを具え、該スリーブは埋込まれた繊維性部材
によって補強されたエラストマー形式である、空気ばね
において、 スリーブの１つのバンド部分を室部分の膨張容積を増大
するように形状づける手段が設けられている前記空気ば
ね。 - （１０）形状づけ手段が対向的の螺旋角で巻かれたコー
ドの逐次連続層の埋めこまれた繊維性補強体を含み、室
部分の１つの環状のバンド部分のコードは第１の対抗的
の螺旋角から第２の対抗的の螺旋角まで変化する螺旋角
で巻かれている特許請求の範囲第９項記載の空気ばね。 - （１１）室部分のコードが、約４０°ないし約５５°の
第１の対向的の螺旋角から約４５°ないし約３０°の少
ない範囲の第２の対向的の螺旋角である特許請求の範囲
第９項記載の空気ばね。 - （１２）転動ローブ部分に連結された室部分を具え、埋
込まれた繊維性部材によって補強されたエラストマー形
式である、空気ばねスリーブにおいて、 該スリーブ部分の１つの環状のバンド部分において逐次
連続層のコードが第１の対向的の螺旋角から第２の対向
的の螺旋角まで変化する螺旋角で巻かれている前記空気
ばねスリーブ。 - （１３）バンド部分がスリーブの膨張形状を確立する手
段を限定する特許請求の範囲第１２項記載の空気ばねス
リーブ。 - （１４）バンド部分がスリーブの室部分内にある、特許
請求の範囲第１２項記載の空気ばねスリーブ。 - （１５）バンド部分がスリーブの転動ローブ部分内にあ
る、特許請求の範囲第１２項記載の空気ばねスリーブ。 - （１６）バンド部分がスリーブの転動ローブ部分内にあ
って室部分に隣接している特許請求の範囲第１２項記載
の空気ばねスリーブ。 - （１７）バンド部分のスリーブの軸線方向に測定した幅
が少なくとも約１３ｍｍ（０．５インチ）である特許請
求の範囲第１２項記載の空気ばねスリーブ。 - （１８）スリーブが実質的に円筒形である特許請求の範
囲第１２項記載の空気ばねスリーブ。 - （１９）スリーブが実質的に円錐台形である特許請求の
範囲第１２項記載の空気ばねスリーブ。 - （２０）第１および第２の対向的な螺旋角の差の絶対値
が５°以下である特許請求の範囲第１２項記載の空気ば
ねスリーブ。 - （２１）バンドの変化する螺旋角が実質的に転動ローブ
部分であり、実質的に室部分内にある第２の対向的な変
化する螺旋角に連続しており、第２のバンド部分の対向
的な螺旋角は第２の対向的な螺旋角から第３の対向的な
螺旋角に変化する特許請求の範囲第１２項記載の空気ば
ねスリーブ。 - （２２）第１の対向的な螺旋角が約３０°ないし約４５
°で、第２の対向的な螺旋角が約４０°ないし５５°で
あり、第３の対向的な螺旋角が約３０°ないし４５°で
ある特許請求の範囲第２１項記載の空気ばねスリーブ。 - （２３）転動ローブ部分に連結された室部分を具え、対
向的な螺旋角で巻かれた埋込まれたコードの逐次連続層
によって補強されたエラストマー形式である、空気ばね
スリーブにおいて、 逐次連続層のコードが室部分内における第１の対向的の
螺旋角から転動ローブ部分内における第２の異なる螺旋
角まで変化する螺旋角で巻かれている前記空気ばねスリ
ーブ。 - （２４）室部分内における螺旋角が転動ローブ部分内に
おける螺旋角より大である特許請求の範囲第２３項記載
の空気ばねスリーブ。 - （２５）第１の螺旋角の範囲が約１０°ないし約８９°
で、第２の螺旋角の範囲が約３０°ないし約６２°であ
る特許請求の範囲第２４項記載の空気ばねスリーブ。 - （２６）第１の螺旋角の範囲が約２０°ないし約７０°
で、第２の螺旋角の範囲が約３５°ないし約５５°であ
る特許請求の範囲第２３項記載の空気ばねスリーブ。 - （２７）第１の螺旋角の範囲が約３０°ないし約６０°
で、第２の螺旋角の範囲が約３８°ないし約５５°であ
る特許請求の範囲第２３項記載の空気ばねスリーブ。 - （２８）エラストマー内に対向的な螺旋角のコードの逐
次連続層を埋めこみ、室部分と転動ローブ部分とを形成
する空気ばねスリーブの製造方法において、 逐次連続層のコードをスリーブ部分の１つの環状のバン
ドにおいて第１の対向的な螺旋角から第２の対向的な螺
旋角まで変化する螺旋角で巻くことを特徴とする前記方
法。 - （２９）転動ローブ部分の一部として前記バンドにコー
ドを巻く工程を含む、特許請求の範囲第２８項記載の空
気ばねスリーブの製造方法。 - （３０）室部分の一部として前記バンドにコードを巻く
工程を含む特許請求の範囲第２８項記載の空気ばねスリ
ーブの製造方法。 - （３１）第２のバンド部分に第２の螺旋角からそれより
小さい第３の螺旋角まで変化する螺旋角でコードを巻く
工程を含む特許請求の範囲第２８項記載の空気ばねスリ
ーブの製造方法。 - （３２）その一端が閉鎖部材に連結された室部分と、そ
の一端がピストンに連結された転動ローブ部分とを具え
たスリーブを有し、該スリーブは対向的な螺旋角で巻か
れた埋込まれたコードの逐次連続層によって補強された
エラストマー形式である、空気ばねのばね率に影響を与
える方法において、 前記逐次連続層のコードをスリーブ部分の１つの環状の
バンド部分において第１の対向的な螺旋角から第２の対
向的な螺旋角まで変化する螺旋角で巻き、第１の角度と
第２の角度との差は５度より大とし２５度より小とし、 該スリーブの膨張時の形態を前記環状のバンド部分によ
って定めこれによって空気ばねのばね率に影響を与える
、各工程を含むことを特徴とする前記方法。 - （３３）前記バンドを転動ローブ部分に位置せしめる工
程を含む、特許請求の範囲第３２項記載の空気ばねのば
ね率に影響を与える方法。 - （３４）前記バンドを室部分に位置せしめる工程を含む
、特許請求の範囲第３２項記載の空気ばねのばね率に影
響を与える方法。 - （３５）前記バンドを転動ローブ部分に且つ室部分に隣
接して位置せしめ、コードを約４０度の第１の螺旋角か
ら約５０度の第２の螺旋角まで変化する螺旋角で巻く工
程を含む特許請求の範囲第３２項記載の空気ばねのばね
率に影響を与える方法。 - （３６）室部分の環状のバンド部分のつぎつぎの層のコ
ードを、約５０度の第２の螺旋角から約４０度の第３の
螺旋角まで変化する螺旋角で巻き、室部分の膨張時の形
状を形状づける、各工程を含む特許請求の範囲第３２項
記載の空気ばねのばね率に影響を与える方法。 - （３７）エラストマーとコード材料とをマンドレル上で
重ね合せ、コードの逐次連続層を対向的な螺旋角でエラ
ストマー内に埋込み、スリーブを硬化してマンドレルを
取除いて室部分と転動ローブ部分とを形成することによ
って、空気ばねスリーブを製造する方法において、 エラストマーとコード材料とをマンドレル上で重ね合せ
、互いに端部において連結された少なくとも２つのスリ
ーブを１群として形成し、 前記逐次連続層のコードを第１の対向的な螺旋角から第
２の対向的な螺旋的な螺旋角まで変化する螺旋角で巻き
、 各群のスリーブを切断して個々のスリーブとする、各工
程を含むことを特徴とする前記方法。 - （３８）前記バンドを各スリーブの転動ローブ部分に位
置せしめる工程を含むことを特徴とする特許請求の範囲
第３７項記載の空気ばねスリーブを製造する方法。 - （３９）前記バンドを各スリーブの室部分に位置せしめ
る工程を含むことを特徴とする特許請求の範囲第３７項
記載の空気ばねスリーブを製造する方法。 - （４０）エラストマーとコード材料とをマンドレル上で
重ね合せ、コードの逐次連続層を対向的な螺旋角でエラ
ストマー内に埋込み、スリーブを硬化してマンドレルを
取除いて室部分と転動ローブ部分とを形成することによ
って、空気ばねスリーブを製造する方法において、 マンドレルの軸線方向に移動可能でコード送りだし部を
具えた移動台を有する旋盤によってマンドレルを回転せ
しめ、 スリーブの軸線方向部分にわたって移動台の速度に関連
する速度でマンドレルを回転せしめ、１つの環状のバン
ド部分においてコードが変化する螺旋角で巻かれるよう
に回転速度を関連せしめる、各工程を含むことを特徴と
する前記空気ばねスリーブの製造方法。
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