JPS6324953B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6324953B2 JPS6324953B2 JP55043133A JP4313380A JPS6324953B2 JP S6324953 B2 JPS6324953 B2 JP S6324953B2 JP 55043133 A JP55043133 A JP 55043133A JP 4313380 A JP4313380 A JP 4313380A JP S6324953 B2 JPS6324953 B2 JP S6324953B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- parts
- plate
- powder
- sliding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 claims description 12
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 claims description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000004898 kneading Methods 0.000 claims description 6
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O.O=[Al]O[Al]=O KZHJGOXRZJKJNY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 8
- 229910052863 mullite Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 6
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 5
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 4
- 229910021382 natural graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011863 silicon-based powder Substances 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 2
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 210000002808 connective tissue Anatomy 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 syamoto Chemical compound 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052845 zircon Inorganic materials 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明は、取鍋、タンデツシユなどに付設され
るスライデイングノズル装置の耐火物部材である
スライデイングノズル・プレートの製造方法（以
下SNプレートと称す）に関するものである。 SNプレートの摺動面は、溶鋼流をさえぎりな
がら摺動駆動をくり返えすため、摺動摩擦による
摩耗及び溶鋼による溶損作用を受ける。このた
め、従来のSNプレートは、高耐食性の耐火性骨
材に溶鋼との濡れ性の悪い炭素を組合せることに
よつて溶鋼の湯切れを良くし、摺動面が荒れるの
を防止している。しかし、使用回数が増すと、摺
動面に露出している耐火性骨材が炭素部分を残し
て引抜かれるように損失し、摺動面の平滑度が失
なわれ、SNプレートを閉じても溶鋼流が完全に
止まらなくなるという問題があつた。 また、SNプレートはハウジングを介して強力
に面圧がかけられ、しかもその状態で摺動のため
の引つ張り応力が加わるため、使用中の熱衝撃に
よつて亀裂が生じると、たとえそれが微細なもの
であつても発達して大きくなるのが速く、その寿
命を著しく短かいものにしている。 このため、従来から材質改善の研究がさかんで
あるが、SNプレートは上記のように一般の耐火
物には見られないような苛酷な使用条件のため、
現在のところ顕著な効果を見い出すに至つていな
い。 本発明は、以上のような従来材質の欠点を改良
するために提案されたもので、その特徴とすると
ころは耐火性骨材および炭素粉からなる主材に、
炭素質フアイバーを0.5〜25重量部添加し、混練、
成形後、焼成するスライデイングノズル・プレー
トの製造方法である。この方法によつて製造され
るスライデイングノズル・プレートは、炭素粉と
炭素質フアイバーとの共存によつて摺動面の耐摩
耗性が改善せしめられると共に、面圧および摺動
駆動に対する割れ抵抗性が大巾に向上する。 すなわち、SNプレート中の炭素粉は溶鋼に濡
れにくくする他、耐火性骨材を結合させる役割を
有しているが、炭素質フアイバーが炭素粉と同質
であることから焼成後は両者が一体化することで
SNプレートの結合組織にじん性をもたせ、摺動
面に露出した耐火性骨材が摺動摩耗によつて引き
抜かれるのを阻止し、よつて摺動面の荒れを防止
する。さらに、この炭素質フアイバーは炭素粉と
の一体化で、使用中の熱衝撃によつて生じる亀裂
をフアイバーのスサ的効果によつてその発達を防
止し、その結果、従来のものに比べて２倍以上の
耐用寿命を得ることができるものである。 以下、本発明を詳細に説明する。 まず本発明で使用する耐火性骨材は、従来と同
様のものでよく、例えばアルミナ、ムライト、シ
リカ、シヤモツト、マグネシア、スピネル、ジル
コン、ジルコニアなどの１種または２種以上の組
合せが使用できる。 炭素粉は天然黒鉛、人造黒鉛、コークス、カー
ボンブラツクまたは還元高温下で炭化するピツ
チ、タール、フエノール樹脂などの合成樹脂など
が使用できる。 炭素質フアイバーは、例えば市販品のピツチ系
あるいはポリアクリロニトリル系のものが使用で
きるが、黒鉛化されたものが熱伝導率がよく、
SNプレートの耐熱衝撃性の点で好ましい。添加
量は前記耐火性骨材および炭素粉からなる主材に
対して外掛0.5〜25重量部、さらに好ましくは１
〜５重量部である。0.5重量部以下では本発明の
効果が不十分であり、また25重量部以上では成形
時にフアイバーの充填性が悪くなり、ラミネーシ
ヨン発生の原因となる。 この炭素質フアイバーの寸法は特に限定しない
が、径は10〜20μmφが好ましく、10μmφ以下で
は強度が不十分であり、20μmφ以上では弾力性
が小さくなつて折れやすくなる。また、長さは
0.1〜５mmが好ましく、0.1mm以下ではフアイバー
のスサ的効果が不十分であり、５mm以上では分散
性に欠け、均一な組織になりにくい。 なお、フアイバーの寸法は長いものと短いも
の、あるいは太いものと短いものを混合して用い
てもよいことはもちろんである。 本発明より得られるSNプレート材質は、SNプ
レート全体だけでなく、例えばフアイバーが実質
的に効果を発揮する摺動面および注出孔の要部の
みにしてもよい。このようにすると、フアイバー
の添加量を少なくできることによつて経済的観点
より好ましい。また、フアイバー添加の個所と、
添加していない個所との間に組織的に層界が生
じ、注出口を起点として発達するキレツはこの層
界で止り、SNプレート全体に波及するのを防ぐ
ことができる。 本発明で使用する必須の原料は以上のとおりで
あるが、本発明の効果を損なわない範囲であれ
ば、他に、従来公知の副原料や酸化防止剤を添加
してもよい。 本発明は以上からなる耐火性骨材、炭素粉およ
び炭素質フアイバーを配合物とし、後は従来の
SNプレートの製造と同様に耐火物用バインダー
を添加して混練し、成形した後、800〜1400℃程
度の温度で還元焼成する。またピツチ、タールあ
るいはフエノール樹脂などの合成樹脂をSNプレ
ートの炭素源の一部として用いる場合はバインダ
ーとしてのみならず、焼成体の含浸剤として使用
することも可能である。 炭素質フアイバーを摺動面および注出孔のみに
する場合は、成形型枠に坏土を投入する際に、ま
ず通常の坏土を入れ、ついで摺動面および注出孔
に相当する個所に炭素質フアイバーを添加した坏
土を入れ、その後は前記と同様の方法で製造す
る。また、通常の材質を有する周辺部部材と、本
発明の材質を有する摺動面および注出孔に相当す
る部材とを別々に製造し、これをモルタル等で一
体化するなどの方法もある。 つぎに、本発明の実施例とその比較例につき説
明する。 実施例 １ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 55重量部 コークス粉 13重量部 炭素質フアイバー（12.5μmφ0.3mm長）
２重量部 （外掛約２重量部） 以上の原料に４重量部のフエノール樹脂を添加
して混練し、フリクシヨンプレスにてSNプレー
ト形状に成形した後、還元雰囲気中で1300℃×８
時間焼成し、SNプレートを得た。 実施例 ２ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 58重量部 コークス粉 ８重量部 金属シリコン粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭素質フアイバー（12.5μmφ0.3mm長）
２重量部 （外掛約2.2重量部） 以上の原料を用い、混練、成形、焼成は実施例
と同様にしてSNプレートを得た。 比較例 １ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 55重量部 コークス粉 15重量部 以上の原料を用い、混練、成形、焼成は実施例
１と同じ条件でSNプレートを得た。 実施例１、２および比較例１で得たSNプレー
トから試験片を切り出し、各種物性を測定したと
ころ第１表に示す結果が得られた。
るスライデイングノズル装置の耐火物部材である
スライデイングノズル・プレートの製造方法（以
下SNプレートと称す）に関するものである。 SNプレートの摺動面は、溶鋼流をさえぎりな
がら摺動駆動をくり返えすため、摺動摩擦による
摩耗及び溶鋼による溶損作用を受ける。このた
め、従来のSNプレートは、高耐食性の耐火性骨
材に溶鋼との濡れ性の悪い炭素を組合せることに
よつて溶鋼の湯切れを良くし、摺動面が荒れるの
を防止している。しかし、使用回数が増すと、摺
動面に露出している耐火性骨材が炭素部分を残し
て引抜かれるように損失し、摺動面の平滑度が失
なわれ、SNプレートを閉じても溶鋼流が完全に
止まらなくなるという問題があつた。 また、SNプレートはハウジングを介して強力
に面圧がかけられ、しかもその状態で摺動のため
の引つ張り応力が加わるため、使用中の熱衝撃に
よつて亀裂が生じると、たとえそれが微細なもの
であつても発達して大きくなるのが速く、その寿
命を著しく短かいものにしている。 このため、従来から材質改善の研究がさかんで
あるが、SNプレートは上記のように一般の耐火
物には見られないような苛酷な使用条件のため、
現在のところ顕著な効果を見い出すに至つていな
い。 本発明は、以上のような従来材質の欠点を改良
するために提案されたもので、その特徴とすると
ころは耐火性骨材および炭素粉からなる主材に、
炭素質フアイバーを0.5〜25重量部添加し、混練、
成形後、焼成するスライデイングノズル・プレー
トの製造方法である。この方法によつて製造され
るスライデイングノズル・プレートは、炭素粉と
炭素質フアイバーとの共存によつて摺動面の耐摩
耗性が改善せしめられると共に、面圧および摺動
駆動に対する割れ抵抗性が大巾に向上する。 すなわち、SNプレート中の炭素粉は溶鋼に濡
れにくくする他、耐火性骨材を結合させる役割を
有しているが、炭素質フアイバーが炭素粉と同質
であることから焼成後は両者が一体化することで
SNプレートの結合組織にじん性をもたせ、摺動
面に露出した耐火性骨材が摺動摩耗によつて引き
抜かれるのを阻止し、よつて摺動面の荒れを防止
する。さらに、この炭素質フアイバーは炭素粉と
の一体化で、使用中の熱衝撃によつて生じる亀裂
をフアイバーのスサ的効果によつてその発達を防
止し、その結果、従来のものに比べて２倍以上の
耐用寿命を得ることができるものである。 以下、本発明を詳細に説明する。 まず本発明で使用する耐火性骨材は、従来と同
様のものでよく、例えばアルミナ、ムライト、シ
リカ、シヤモツト、マグネシア、スピネル、ジル
コン、ジルコニアなどの１種または２種以上の組
合せが使用できる。 炭素粉は天然黒鉛、人造黒鉛、コークス、カー
ボンブラツクまたは還元高温下で炭化するピツ
チ、タール、フエノール樹脂などの合成樹脂など
が使用できる。 炭素質フアイバーは、例えば市販品のピツチ系
あるいはポリアクリロニトリル系のものが使用で
きるが、黒鉛化されたものが熱伝導率がよく、
SNプレートの耐熱衝撃性の点で好ましい。添加
量は前記耐火性骨材および炭素粉からなる主材に
対して外掛0.5〜25重量部、さらに好ましくは１
〜５重量部である。0.5重量部以下では本発明の
効果が不十分であり、また25重量部以上では成形
時にフアイバーの充填性が悪くなり、ラミネーシ
ヨン発生の原因となる。 この炭素質フアイバーの寸法は特に限定しない
が、径は10〜20μmφが好ましく、10μmφ以下で
は強度が不十分であり、20μmφ以上では弾力性
が小さくなつて折れやすくなる。また、長さは
0.1〜５mmが好ましく、0.1mm以下ではフアイバー
のスサ的効果が不十分であり、５mm以上では分散
性に欠け、均一な組織になりにくい。 なお、フアイバーの寸法は長いものと短いも
の、あるいは太いものと短いものを混合して用い
てもよいことはもちろんである。 本発明より得られるSNプレート材質は、SNプ
レート全体だけでなく、例えばフアイバーが実質
的に効果を発揮する摺動面および注出孔の要部の
みにしてもよい。このようにすると、フアイバー
の添加量を少なくできることによつて経済的観点
より好ましい。また、フアイバー添加の個所と、
添加していない個所との間に組織的に層界が生
じ、注出口を起点として発達するキレツはこの層
界で止り、SNプレート全体に波及するのを防ぐ
ことができる。 本発明で使用する必須の原料は以上のとおりで
あるが、本発明の効果を損なわない範囲であれ
ば、他に、従来公知の副原料や酸化防止剤を添加
してもよい。 本発明は以上からなる耐火性骨材、炭素粉およ
び炭素質フアイバーを配合物とし、後は従来の
SNプレートの製造と同様に耐火物用バインダー
を添加して混練し、成形した後、800〜1400℃程
度の温度で還元焼成する。またピツチ、タールあ
るいはフエノール樹脂などの合成樹脂をSNプレ
ートの炭素源の一部として用いる場合はバインダ
ーとしてのみならず、焼成体の含浸剤として使用
することも可能である。 炭素質フアイバーを摺動面および注出孔のみに
する場合は、成形型枠に坏土を投入する際に、ま
ず通常の坏土を入れ、ついで摺動面および注出孔
に相当する個所に炭素質フアイバーを添加した坏
土を入れ、その後は前記と同様の方法で製造す
る。また、通常の材質を有する周辺部部材と、本
発明の材質を有する摺動面および注出孔に相当す
る部材とを別々に製造し、これをモルタル等で一
体化するなどの方法もある。 つぎに、本発明の実施例とその比較例につき説
明する。 実施例 １ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 55重量部 コークス粉 13重量部 炭素質フアイバー（12.5μmφ0.3mm長）
２重量部 （外掛約２重量部） 以上の原料に４重量部のフエノール樹脂を添加
して混練し、フリクシヨンプレスにてSNプレー
ト形状に成形した後、還元雰囲気中で1300℃×８
時間焼成し、SNプレートを得た。 実施例 ２ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 58重量部 コークス粉 ８重量部 金属シリコン粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭素質フアイバー（12.5μmφ0.3mm長）
２重量部 （外掛約2.2重量部） 以上の原料を用い、混練、成形、焼成は実施例
と同様にしてSNプレートを得た。 比較例 １ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 55重量部 コークス粉 15重量部 以上の原料を用い、混練、成形、焼成は実施例
１と同じ条件でSNプレートを得た。 実施例１、２および比較例１で得たSNプレー
トから試験片を切り出し、各種物性を測定したと
ころ第１表に示す結果が得られた。
【表】
試験方法はつぎのとおりである。
(1) 曲げ強度；JIS―R2213にもとづく。
(2) 気孔率；JIS―R2205にもとづく。
(3) 溶損比；高周波炉1600℃にて鋼を溶解し、そ
の中に40×40mm角の棒状試験片
を２時間浸し、溶損させ、その
溶損による断面積減少を、比較
例の溶損を100とした場合の比
で示したもので、数値が小さい
ほど溶損は少ない。 (4) 耐熱衝撃性；30×30×120mmの試験片を、
1200℃の電気炉中で５分間加熱
した後、直ちに水中にて１分間
冷却したものと、前記の加熱―
冷却をしないものとの曲げ強さ
を測定し、後者の試験片の曲げ
強さを100とした場合の前者の
曲げ強さを示したものである。 (5) 耐摩耗性；ASTM C704―72にもとづいて測
定し、比較例の摩耗度を100と
した場合の比で示したもので、
数値が小さいほど耐摩耗性にす
ぐれている。 実施例 ３ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 ５重量部 炭素質フアイバー（14.5μmφ0.7mm長）
10重量部 （外掛約11.1重量部） 金属シリコン粉 外掛 ２重量部 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 実施例 ４ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 ５重量部 金属アルミニウム粉 １重量部 （外掛約1.1重量部） 金属シリコン粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭化硼素粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭素質フアイバー（14.5μmφ0.7mm長）
５重量部 （外掛約5.6重量部） 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 比較例 ２ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 15重量部 金属シリコン粉 外掛 ２重量部 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 実施例３、４および比較例２で得たSNプレー
トから試験片を切り出し、各種の物性を測定した
ところ第２表に示す結果が得られた。
の中に40×40mm角の棒状試験片
を２時間浸し、溶損させ、その
溶損による断面積減少を、比較
例の溶損を100とした場合の比
で示したもので、数値が小さい
ほど溶損は少ない。 (4) 耐熱衝撃性；30×30×120mmの試験片を、
1200℃の電気炉中で５分間加熱
した後、直ちに水中にて１分間
冷却したものと、前記の加熱―
冷却をしないものとの曲げ強さ
を測定し、後者の試験片の曲げ
強さを100とした場合の前者の
曲げ強さを示したものである。 (5) 耐摩耗性；ASTM C704―72にもとづいて測
定し、比較例の摩耗度を100と
した場合の比で示したもので、
数値が小さいほど耐摩耗性にす
ぐれている。 実施例 ３ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 ５重量部 炭素質フアイバー（14.5μmφ0.7mm長）
10重量部 （外掛約11.1重量部） 金属シリコン粉 外掛 ２重量部 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 実施例 ４ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 ５重量部 金属アルミニウム粉 １重量部 （外掛約1.1重量部） 金属シリコン粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭化硼素粉 ２重量部 （外掛約2.2重量部） 炭素質フアイバー（14.5μmφ0.7mm長）
５重量部 （外掛約5.6重量部） 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 比較例 ２ マグネシア（５〜１mm） 40重量部 ″ （１mm以下） 45重量部 天然黒鉛粉 15重量部 金属シリコン粉 外掛 ２重量部 以上の原料を使用し、混練、成形、焼成は実施
例１と同様にしてSNプレートを得た。 実施例３、４および比較例２で得たSNプレー
トから試験片を切り出し、各種の物性を測定した
ところ第２表に示す結果が得られた。
【表】
測定条件は第１表と同じ
実施例 ５ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 60重量部 コークス粉 ５重量部 炭素質フアイバー（14.5μmφ2mm長）５重量部 （外掛約5.3重量部） 以上の原料にバインダーとしてフエノール樹脂
を3.5重量部添加し、混練し、フリクシヨンプレ
スでSNプレート形状に成形した後、還元雰囲気
下で1300℃×８時間焼成した。そして、さらに、
この焼成品に加熱溶融したピツチを高圧含浸した
後、還元雰囲気下で800℃×６時間加熱処理した
SNプレートを得た。 比較例 ３ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 60重量部 コークス粉 10重量部 以上の原料を使用し、後は実施例５と同様にし
てSNプレートを得た。 実施例５および比較例３のSNプレートから切
出した試験片の物性値を測定したところ第３表に
示す結果を得た。
実施例 ５ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 60重量部 コークス粉 ５重量部 炭素質フアイバー（14.5μmφ2mm長）５重量部 （外掛約5.3重量部） 以上の原料にバインダーとしてフエノール樹脂
を3.5重量部添加し、混練し、フリクシヨンプレ
スでSNプレート形状に成形した後、還元雰囲気
下で1300℃×８時間焼成した。そして、さらに、
この焼成品に加熱溶融したピツチを高圧含浸した
後、還元雰囲気下で800℃×６時間加熱処理した
SNプレートを得た。 比較例 ３ ムライト（３〜0.5mm） 30重量部 アルミナ（0.5mm以下） 60重量部 コークス粉 10重量部 以上の原料を使用し、後は実施例５と同様にし
てSNプレートを得た。 実施例５および比較例３のSNプレートから切
出した試験片の物性値を測定したところ第３表に
示す結果を得た。
【表】
測定条件は第１表と同じ
実施例 ６ Ａムライト（３〜0.5mm） アルミナ（0.5mm以下） コークス粉 30重量部 55重量部 15重量部 Ｂムライト（３〜0.5mm） アルミナ（0.5mm以下） コークス粉 炭素質フアイバー （12.5μmφ0.3mm長） （外掛約２重量部） 30重量部 55重量部 13重量部 ２重量部 ＡおよびＢの坏土にフエノール樹脂をそれぞれ
外掛４重量％添加し、別々に混練する。そして、
成形型内にまずＡ坏土を入れ、ついでSNプレー
トの摺動面および注出孔に相当する個所にＢ坏土
を入れ、フリクシヨンプレスによつて成形する。
後は実施例１と同様にして製造する。 第１〜３表から明らかなように、本発明の実施
例はいずれも炭素質フアイバーの作用によつて曲
げ強さ、耐食性、耐熱衝撃性および耐摩耗性の総
てに改善が見られる。また、耐摩耗性試験後の試
験片の表面を観察してみると、比較例はいずれも
表面に露出していた１mm以上の耐火性骨材が抜け
落ちた痕跡が見られ、それが原因となつて摩耗が
促進したものと思われる。これに対し、本発明の
実施例は試験片の表面は平滑で、１mm以上の耐火
性骨材が抜け落ちた痕跡は見られなかつた。 さらに、実施例５、６および比較例３のSNプ
レートを250tの取鍋に装置されたスライデイング
ノズル装置にセツトし、実際に溶鋼を通してみた
ところ、比較例３のものは鍋４チヤージ分で摺動
面に凹凸が生じて使用不能になり、また、注出孔
を中心にして放射状に延びた亀裂がSNプレート
の外周まで達していた。これに対し、実施例５、
６は鍋７チヤージまで使用して取外し、その状態
を観察したところ、摺動面の荒れは殆んどなく、
しかも亀裂の発生も微細なものに止まり、いずれ
も未だ十分使用に耐えうる状態であつた。 なお、本発明のSNプレートは往復摺動、ある
いは回転摺動のいずれのスライデイングノズル装
置にも使用可能である。
実施例 ６ Ａムライト（３〜0.5mm） アルミナ（0.5mm以下） コークス粉 30重量部 55重量部 15重量部 Ｂムライト（３〜0.5mm） アルミナ（0.5mm以下） コークス粉 炭素質フアイバー （12.5μmφ0.3mm長） （外掛約２重量部） 30重量部 55重量部 13重量部 ２重量部 ＡおよびＢの坏土にフエノール樹脂をそれぞれ
外掛４重量％添加し、別々に混練する。そして、
成形型内にまずＡ坏土を入れ、ついでSNプレー
トの摺動面および注出孔に相当する個所にＢ坏土
を入れ、フリクシヨンプレスによつて成形する。
後は実施例１と同様にして製造する。 第１〜３表から明らかなように、本発明の実施
例はいずれも炭素質フアイバーの作用によつて曲
げ強さ、耐食性、耐熱衝撃性および耐摩耗性の総
てに改善が見られる。また、耐摩耗性試験後の試
験片の表面を観察してみると、比較例はいずれも
表面に露出していた１mm以上の耐火性骨材が抜け
落ちた痕跡が見られ、それが原因となつて摩耗が
促進したものと思われる。これに対し、本発明の
実施例は試験片の表面は平滑で、１mm以上の耐火
性骨材が抜け落ちた痕跡は見られなかつた。 さらに、実施例５、６および比較例３のSNプ
レートを250tの取鍋に装置されたスライデイング
ノズル装置にセツトし、実際に溶鋼を通してみた
ところ、比較例３のものは鍋４チヤージ分で摺動
面に凹凸が生じて使用不能になり、また、注出孔
を中心にして放射状に延びた亀裂がSNプレート
の外周まで達していた。これに対し、実施例５、
６は鍋７チヤージまで使用して取外し、その状態
を観察したところ、摺動面の荒れは殆んどなく、
しかも亀裂の発生も微細なものに止まり、いずれ
も未だ十分使用に耐えうる状態であつた。 なお、本発明のSNプレートは往復摺動、ある
いは回転摺動のいずれのスライデイングノズル装
置にも使用可能である。
Claims (1)
- １ 耐火性骨材および炭素粉からなる主材に、炭
素質フアイバーを外掛で0.5〜25重量部添加し、
混練、成形後、焼成するスライデイングノズル・
プレートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4313380A JPS56140080A (en) | 1980-04-02 | 1980-04-02 | Sliding nozzle plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4313380A JPS56140080A (en) | 1980-04-02 | 1980-04-02 | Sliding nozzle plate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56140080A JPS56140080A (en) | 1981-11-02 |
| JPS6324953B2 true JPS6324953B2 (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=12655340
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4313380A Granted JPS56140080A (en) | 1980-04-02 | 1980-04-02 | Sliding nozzle plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56140080A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5874579A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-05-06 | 品川白煉瓦株式会社 | 炭素含有耐火物 |
| JPS5892036U (ja) * | 1981-12-15 | 1983-06-22 | ニユ−ロング株式会社 | 製袋機 |
| JPS5942198Y2 (ja) * | 1982-05-07 | 1984-12-08 | 品川白煉瓦株式会社 | 溶融金属鋳造用エア−シ−ル・パイプ |
| JPS59207872A (ja) * | 1983-05-10 | 1984-11-26 | 東海カ−ボン株式会社 | 高耐スボ−リング性アルミナ耐火物 |
| JPS6065771A (ja) * | 1983-09-17 | 1985-04-15 | 黒崎炉材株式会社 | カ−ボン繊維含有耐火材 |
| JPS60200866A (ja) * | 1984-03-23 | 1985-10-11 | 黒崎窯業株式会社 | 高耐用性スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
| JPS61146773A (ja) * | 1984-12-19 | 1986-07-04 | 黒崎窯業株式会社 | 高耐用性スライデイングノズルプレ−トれんが |
| JPH02141452A (ja) * | 1988-11-24 | 1990-05-30 | Shinagawa Refract Co Ltd | 炭素含有耐火物 |
| JP4791761B2 (ja) * | 2004-05-26 | 2011-10-12 | 黒崎播磨株式会社 | 炭素含有耐火物 |
-
1980
- 1980-04-02 JP JP4313380A patent/JPS56140080A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56140080A (en) | 1981-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110563476A (zh) | 纤维增强耐火砖及其制备方法 | |
| CN1950313A (zh) | 陶瓷配料及适于耐火应用的相关产品 | |
| JPS6324953B2 (ja) | ||
| WO2011125536A1 (ja) | 厚肉鱗状黒鉛含有耐火物 | |
| CN112358305A (zh) | 一种防纵裂的电炉钢包包壁镁碳砖及其制备工艺 | |
| JPS6348828B2 (ja) | ||
| JP2599428B2 (ja) | ＭｇＯ−Ｃ系不焼成れんがの製造方法 | |
| CN114349523A (zh) | 一种高导热不烧氧化铝-碳滑板砖及其制备方法 | |
| JP2012192430A (ja) | アルミナ−カーボン質スライドゲートプレート | |
| JP2022060911A (ja) | Ｌｆ鍋用マグカーボンれんがの製造方法 | |
| JP2021107086A (ja) | 連続鋳造ノズル用耐火物 | |
| JP4456443B2 (ja) | ピッチ含有難付着性連続鋳造ノズル | |
| JPH01167268A (ja) | 含炭素不焼成耐火物 | |
| JPH0412065A (ja) | 二層構造耐火物 | |
| KR940005080B1 (ko) | 마그네시아 탄소질 부정형 스탬프재의 제조방법 | |
| KR20020016130A (ko) | 고기능성 지르코니아 탄소계 내화물 | |
| JP4703087B2 (ja) | 水系キャスタブル耐火物 | |
| KR20000040775A (ko) | 카본함유 부정형 내화조성물 | |
| KR100977448B1 (ko) | 쌍롤형 박판주조장치의 사이드댐 베이스 부재용 조성물 | |
| JP4193419B2 (ja) | 樹脂造粒黒鉛および黒鉛含有耐火物 | |
| JP4589151B2 (ja) | 連続鋳造用ノズルおよび連続鋳造方法 | |
| JPH11157927A (ja) | ジルコニア質不定形耐火物 | |
| JPH03109253A (ja) | カーボン含有不焼成れんがの製造方法 | |
| JPH1157957A (ja) | スライディングノズルプレートおよびその製造方法 | |
| KR101144488B1 (ko) | 탄소계 내화물 조성물 |