JPS6324946B2 - - Google Patents
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- JPS6324946B2 JPS6324946B2 JP56119813A JP11981381A JPS6324946B2 JP S6324946 B2 JPS6324946 B2 JP S6324946B2 JP 56119813 A JP56119813 A JP 56119813A JP 11981381 A JP11981381 A JP 11981381A JP S6324946 B2 JPS6324946 B2 JP S6324946B2
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Description
本発明は、取鍋・タンデツシユなどに付設され
るスライデイングノズル装置の耐火物部材である
スライデイングノズルプレート（以下、SNプレ
ートと称す）の製造方法に関するものである。 SNプレートは、それぞれに流出孔を穿設した
上・下プレートの組合せからなり、下プレートの
摺動による流出孔の開閉によつて溶鋼の流量制御
を行なうものであるが、実際の使用においては第
１図に示すように、上プレート１と下プレート２
との流出孔３，４を完全に重ね合わせず、半開き
にした状態で溶鋼を流出させるいわゆる絞り注入
の操作が頻繁に行なわれている。そのため、溶鋼
流が斜めに当る流出孔３，４のエツジ部は、溶鋼
による溶損および溶鋼熱により大きな熱応力が発
生するための欠け現象が生じ、著しく損傷され
る。特に、後者による損傷は、エツジ部付近に亀
裂が入り、溶鋼流によつて剥離するというメカニ
ズムをとるため、一度に大きく損傷され、たちま
ち正確な流量制御が困難となる。 従来、SNプレートの材質として一般的なもの
は、アルミナ―カーボン質、あるいはそれにムラ
イト、シリマナイトなどを添加して熱膨張係数を
小さくしたアルミナ―ムライト―カーボン質であ
る。しかし、これらの材質は耐溶損性である程度
満足し得るものの、熱応力によるエツジ部の欠け
現象は依然、解決されていない。 そこで本発明者らは、上記従来の材質の欠点を
解決すべく鋭意研究の結果、従来のアルミナ―カ
ーボン質、又はアルミナ―ムライト―カーボン質
において、粒度0.4〜300μｍのジルコニアを外掛
けで１〜30wt％添加するとエツジ部の欠け現象
が著しく減少し、しかも耐溶損性が従来材質と同
等、もしくはそれ以上になることを知り、本発明
を完成するに至つたものである。 ジルコニアの添加がエツジ部の欠けを防止させ
る理由は明確ではないが、ジルコニアと他の原料
であるアルミナまたはムライトとの熱膨張係数の
相違によりSNプレートが製造の際の焼成で0.1〜
100μｍ程度のクラツクが組織内に多数、かつ均
一に生じ、これが熱応力を吸収・緩和させている
ことによると推定できる。 本発明で使用する原料は、SNプレートの主材
質をアルミナ―カーボン質にする場合は、アルミ
ナを例えば粗粒３〜１mm、中粒１〜0.3mm、微粒
0.3mm以下に粒度調整し、これを配合物全体の85
〜95wt％とし、残部をピツチコークス、リン状
黒鉛、カーボンブラツクなどのカーボンとする。
一方、アルミナ―ムライト―カーボン質とする場
合は、前記アルミナ―カーボン質の配合物にムラ
イトを５〜40wt％添加し、その分アルミナの割
合を減らす。 ジルコニアは、粒径0.4〜300μｍのものを外掛
で１〜30wt％添加する。粒径が0.4μｍ以下では
混練中に凝集して効果が発揮されず、300μｍ以
上ではクラツクの成長が大きすぎてSNプレート
の組織強度が低下する。最も好ましい粒径範囲は
１〜100μｍである。一方、添加量は、1wt％以下
にすると添加の効果がなく、30wt％以上にする
と焼成中のSNプレートに大きなクラツクの発生
やソリを生ずる。最も好ましい範囲は３〜15wt
％である。 ジルコニアは結晶形態によつて正方晶型、立方
晶型、および単斜晶型に分類され、本発明ではそ
のいずれを使用してもよいが、特に好ましいのは
単斜晶型である。 正方晶型および立方晶型の熱膨張収縮曲線は、
冷却時の収縮曲線がほぼ昇温時の膨張曲線経路を
通るのに対し、単斜晶型は1000℃付近で単斜→正
方晶型の結晶転移を起こすため、第３図に示すよ
うに膨張曲線と収縮曲線との経路が大巾に異な
り、焼成後のSNプレートに微細なクラツクがよ
り発生しやすくなり、本発明の効果は一層大きな
ものとなる。 本発明で使用する原料以外にも、本発明の効果
を損なわない程度であれば添加してもよい。例え
ばSiC、SiO2、Si3N4などの耐火原料、あるいは
Si、Alなどの金属粉である。 これらの原料を任意の割合で配合した後、結合
剤として例えばフエノール樹脂、フラン樹脂、ピ
ツチなどを外掛で２〜5wt％添加し、混練・成形
し、1000〜1500℃にて還元焼成する。 次に本発明実施例とその比較例とを示す。 表は、各例で使用した配合原料と製造条件およ
び得られたSNプレートの試験結果である。 各配合物を300Kgバツチでミキサーにより混練
し、フリレシヨンプレスSNプレート形状に成形
した後、トンネルキルンで還元焼成した。 スポツトスポール試験は、第２図に示すごとく
SNプレート流出孔のエツジ部分をガスバーナー
で1600〜1650℃になるように加熱し、亀裂が入る
までの秒数の測定と、亀裂の大きさの観察を行な
つたものである。 浸食試験は、回転ドラムによるもので、鉄片１
Kgをガスバーナーで溶融し、1600℃×5hrの条件
で行ない、浸食寸法が一番大きかつた比較例４を
100とした指数で示した。
るスライデイングノズル装置の耐火物部材である
スライデイングノズルプレート（以下、SNプレ
ートと称す）の製造方法に関するものである。 SNプレートは、それぞれに流出孔を穿設した
上・下プレートの組合せからなり、下プレートの
摺動による流出孔の開閉によつて溶鋼の流量制御
を行なうものであるが、実際の使用においては第
１図に示すように、上プレート１と下プレート２
との流出孔３，４を完全に重ね合わせず、半開き
にした状態で溶鋼を流出させるいわゆる絞り注入
の操作が頻繁に行なわれている。そのため、溶鋼
流が斜めに当る流出孔３，４のエツジ部は、溶鋼
による溶損および溶鋼熱により大きな熱応力が発
生するための欠け現象が生じ、著しく損傷され
る。特に、後者による損傷は、エツジ部付近に亀
裂が入り、溶鋼流によつて剥離するというメカニ
ズムをとるため、一度に大きく損傷され、たちま
ち正確な流量制御が困難となる。 従来、SNプレートの材質として一般的なもの
は、アルミナ―カーボン質、あるいはそれにムラ
イト、シリマナイトなどを添加して熱膨張係数を
小さくしたアルミナ―ムライト―カーボン質であ
る。しかし、これらの材質は耐溶損性である程度
満足し得るものの、熱応力によるエツジ部の欠け
現象は依然、解決されていない。 そこで本発明者らは、上記従来の材質の欠点を
解決すべく鋭意研究の結果、従来のアルミナ―カ
ーボン質、又はアルミナ―ムライト―カーボン質
において、粒度0.4〜300μｍのジルコニアを外掛
けで１〜30wt％添加するとエツジ部の欠け現象
が著しく減少し、しかも耐溶損性が従来材質と同
等、もしくはそれ以上になることを知り、本発明
を完成するに至つたものである。 ジルコニアの添加がエツジ部の欠けを防止させ
る理由は明確ではないが、ジルコニアと他の原料
であるアルミナまたはムライトとの熱膨張係数の
相違によりSNプレートが製造の際の焼成で0.1〜
100μｍ程度のクラツクが組織内に多数、かつ均
一に生じ、これが熱応力を吸収・緩和させている
ことによると推定できる。 本発明で使用する原料は、SNプレートの主材
質をアルミナ―カーボン質にする場合は、アルミ
ナを例えば粗粒３〜１mm、中粒１〜0.3mm、微粒
0.3mm以下に粒度調整し、これを配合物全体の85
〜95wt％とし、残部をピツチコークス、リン状
黒鉛、カーボンブラツクなどのカーボンとする。
一方、アルミナ―ムライト―カーボン質とする場
合は、前記アルミナ―カーボン質の配合物にムラ
イトを５〜40wt％添加し、その分アルミナの割
合を減らす。 ジルコニアは、粒径0.4〜300μｍのものを外掛
で１〜30wt％添加する。粒径が0.4μｍ以下では
混練中に凝集して効果が発揮されず、300μｍ以
上ではクラツクの成長が大きすぎてSNプレート
の組織強度が低下する。最も好ましい粒径範囲は
１〜100μｍである。一方、添加量は、1wt％以下
にすると添加の効果がなく、30wt％以上にする
と焼成中のSNプレートに大きなクラツクの発生
やソリを生ずる。最も好ましい範囲は３〜15wt
％である。 ジルコニアは結晶形態によつて正方晶型、立方
晶型、および単斜晶型に分類され、本発明ではそ
のいずれを使用してもよいが、特に好ましいのは
単斜晶型である。 正方晶型および立方晶型の熱膨張収縮曲線は、
冷却時の収縮曲線がほぼ昇温時の膨張曲線経路を
通るのに対し、単斜晶型は1000℃付近で単斜→正
方晶型の結晶転移を起こすため、第３図に示すよ
うに膨張曲線と収縮曲線との経路が大巾に異な
り、焼成後のSNプレートに微細なクラツクがよ
り発生しやすくなり、本発明の効果は一層大きな
ものとなる。 本発明で使用する原料以外にも、本発明の効果
を損なわない程度であれば添加してもよい。例え
ばSiC、SiO2、Si3N4などの耐火原料、あるいは
Si、Alなどの金属粉である。 これらの原料を任意の割合で配合した後、結合
剤として例えばフエノール樹脂、フラン樹脂、ピ
ツチなどを外掛で２〜5wt％添加し、混練・成形
し、1000〜1500℃にて還元焼成する。 次に本発明実施例とその比較例とを示す。 表は、各例で使用した配合原料と製造条件およ
び得られたSNプレートの試験結果である。 各配合物を300Kgバツチでミキサーにより混練
し、フリレシヨンプレスSNプレート形状に成形
した後、トンネルキルンで還元焼成した。 スポツトスポール試験は、第２図に示すごとく
SNプレート流出孔のエツジ部分をガスバーナー
で1600〜1650℃になるように加熱し、亀裂が入る
までの秒数の測定と、亀裂の大きさの観察を行な
つたものである。 浸食試験は、回転ドラムによるもので、鉄片１
Kgをガスバーナーで溶融し、1600℃×5hrの条件
で行ない、浸食寸法が一番大きかつた比較例４を
100とした指数で示した。
【表】
【表】
上表の試験結果からも明らかなように、ジルコ
ニアを特定の割合で添加した本発明実施例は、ス
ポツトスポール試験において、亀裂が入るまでの
時間が長くなり、流出孔エツジ部の耐熱衝撃性が
著しく向上した。また、ジルコニアのうちでも単
斜晶ジルコニアは、その効果がより顕著である。 ジルコニアの添加でSNプレートは、焼成後に
微細なクラツクが組織中に散在し、これがエツジ
部の耐熱衝撃性向上に寄与するもので、同時にこ
のクラツクによつて強度耐食性の低下が懸念され
たが、何んら支障もなく良好なものであつた。こ
れは、ジルコニアが微粉状であるため成形時の充
填性がよく、クラツクのまわりの組織が緻密にな
つていることと、ジルコニア自身が高耐食性ある
ことなどによるものと考えられる。 さらに、実施例２、４、５および比較例４につ
いて、各10セツトをＡ社250t取鍋に付設し、実機
試験をしたところ、３チヤージ（取鍋内の溶鋼を
完全に流出させた時点を１チヤージとする）後の
状態は、比較例４のものは10セツト中７セツトに
エツジ部の大きな損傷が見られたのに対し、実施
例のものはいずれもエツジ部に僅かな損傷が認め
られたにすぎず継続使用が可能であつた。
ニアを特定の割合で添加した本発明実施例は、ス
ポツトスポール試験において、亀裂が入るまでの
時間が長くなり、流出孔エツジ部の耐熱衝撃性が
著しく向上した。また、ジルコニアのうちでも単
斜晶ジルコニアは、その効果がより顕著である。 ジルコニアの添加でSNプレートは、焼成後に
微細なクラツクが組織中に散在し、これがエツジ
部の耐熱衝撃性向上に寄与するもので、同時にこ
のクラツクによつて強度耐食性の低下が懸念され
たが、何んら支障もなく良好なものであつた。こ
れは、ジルコニアが微粉状であるため成形時の充
填性がよく、クラツクのまわりの組織が緻密にな
つていることと、ジルコニア自身が高耐食性ある
ことなどによるものと考えられる。 さらに、実施例２、４、５および比較例４につ
いて、各10セツトをＡ社250t取鍋に付設し、実機
試験をしたところ、３チヤージ（取鍋内の溶鋼を
完全に流出させた時点を１チヤージとする）後の
状態は、比較例４のものは10セツト中７セツトに
エツジ部の大きな損傷が見られたのに対し、実施
例のものはいずれもエツジ部に僅かな損傷が認め
られたにすぎず継続使用が可能であつた。
第１図はSNプレートの正面断面図と、その絞
り注入の状態を示す図、第２図はスポツトスポー
ル試験の状態を示す図、第３図は単斜晶型ジルコ
ニアの変態熱膨張曲線図である。 １…上プレート、２…下プレート、３，４…流
出孔。
り注入の状態を示す図、第２図はスポツトスポー
ル試験の状態を示す図、第３図は単斜晶型ジルコ
ニアの変態熱膨張曲線図である。 １…上プレート、２…下プレート、３，４…流
出孔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ アルミナ、カーボン又はアルミナ、ムライ
ト、カーボンを主原料とし、これに粒度0.4〜
300μｍのジルコニアを外掛で１〜30wt％と、適
当量のバインダーを添加し、混練・成形後、1000
〜1500℃で還元焼成することを特徴とするスライ
デイングノズルプレートの製造方法。 ２ ジルコニアが単斜晶型ジルコニアである特許
請求の範囲第１項記載のスライデイングノズルプ
レートの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56119813A JPS5820777A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56119813A JPS5820777A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5820777A JPS5820777A (ja) | 1983-02-07 |
| JPS6324946B2 true JPS6324946B2 (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=14770866
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56119813A Granted JPS5820777A (ja) | 1981-07-30 | 1981-07-30 | スライデイングノズルプレ−トの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5820777A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59222860A (ja) * | 1983-06-01 | 1984-12-14 | Canon Inc | 多機能画像記録機 |
| JPH01131055A (ja) * | 1987-11-13 | 1989-05-23 | Kawasaki Refract Co Ltd | 不焼成耐火物の製造方法 |
| JPH0832586B2 (ja) * | 1989-09-13 | 1996-03-29 | 株式会社村田製作所 | 耐熱衝撃性焼成用セッター |
| JPH0832585B2 (ja) * | 1989-09-13 | 1996-03-29 | 株式会社村田製作所 | 耐熱衝撃性焼成用セッター |
| JPH0649624B2 (ja) * | 1990-05-22 | 1994-06-29 | 黒崎窯業株式会社 | ガス吹込み用通気性耐火物 |
| JPH0672764A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-15 | Tokyo Yogyo Co Ltd | スライドゲート用プレートレンガ |
| KR100398622B1 (ko) * | 1996-12-09 | 2004-02-05 | 주식회사 포스코 | 비직선형으로구성된연속주조용슬라이딩게이트 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5285025A (en) * | 1976-01-08 | 1977-07-15 | Toshiba Ceramics Co | Nozzle for casting |
| JPS55130860A (en) * | 1980-03-10 | 1980-10-11 | Toshiba Ceramics Co | Nozzle for casting |
-
1981
- 1981-07-30 JP JP56119813A patent/JPS5820777A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5285025A (en) * | 1976-01-08 | 1977-07-15 | Toshiba Ceramics Co | Nozzle for casting |
| JPS55130860A (en) * | 1980-03-10 | 1980-10-11 | Toshiba Ceramics Co | Nozzle for casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5820777A (ja) | 1983-02-07 |
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| JPS6138153B2 (ja) | ||
| JPH0352423B2 (ja) | ||
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