JPS63235773A - ちょう弁 - Google Patents
ちょう弁Info
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- JPS63235773A JPS63235773A JP62330354A JP33035487A JPS63235773A JP S63235773 A JPS63235773 A JP S63235773A JP 62330354 A JP62330354 A JP 62330354A JP 33035487 A JP33035487 A JP 33035487A JP S63235773 A JPS63235773 A JP S63235773A
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K1/00—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces
- F16K1/16—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members
- F16K1/18—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps
- F16K1/22—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps with axis of rotation crossing the valve member, e.g. butterfly valves
- F16K1/226—Shaping or arrangements of the sealing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K1/00—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces
- F16K1/16—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members
- F16K1/18—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps
- F16K1/22—Lift valves or globe valves, i.e. cut-off apparatus with closure members having at least a component of their opening and closing motion perpendicular to the closing faces with pivoted closure-members with pivoted discs or flaps with axis of rotation crossing the valve member, e.g. butterfly valves
- F16K1/226—Shaping or arrangements of the sealing
- F16K1/2263—Shaping or arrangements of the sealing the sealing being arranged on the valve seat
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
〔発明の分野〕
本発明は、流体媒体用の軸方向通路を有する弁ハウジン
グに、金属またはこれに匹敵する剛さをもつ材料のシー
トリングの形状をもちかつ弁ハウジングに形成された溝
穴内を半径方向に移動可能でさらにその形状に関して半
径方向へ弾性的に変形可能なシー） ＩＪソング開ぎ位
置と締切り位置間でステムによって回転軸線まわりに回
動するように配置されたスロットルと、前記締切り位置
においてシートリングと圧接されるスロットル上の周辺
シール面、Ｓよびスロットルが締切り位置から開き位置
に回転されるとき、溝穴内のその位置にシー） ＩＪソ
ング保持しかつシートリングと組合わされたスロットル
の密封面に適合した形状を維持する装置とを言むちょう
弁に関する。
グに、金属またはこれに匹敵する剛さをもつ材料のシー
トリングの形状をもちかつ弁ハウジングに形成された溝
穴内を半径方向に移動可能でさらにその形状に関して半
径方向へ弾性的に変形可能なシー） ＩＪソング開ぎ位
置と締切り位置間でステムによって回転軸線まわりに回
動するように配置されたスロットルと、前記締切り位置
においてシートリングと圧接されるスロットル上の周辺
シール面、Ｓよびスロットルが締切り位置から開き位置
に回転されるとき、溝穴内のその位置にシー） ＩＪソ
ング保持しかつシートリングと組合わされたスロットル
の密封面に適合した形状を維持する装置とを言むちょう
弁に関する。
上記形式のスロットルは、たとえば米国特許第４，２８
４，２６４号に記述されている。このスロットルは、棟
々の設計形式をもつ弁シートリングと協働できる。例と
して、シートリングは。
４，２６４号に記述されている。このスロットルは、棟
々の設計形式をもつ弁シートリングと協働できる。例と
して、シートリングは。
前記米国特許明細書に示された設計構造をもち。
あるいはたとえば５Ｒ−Ｂ−４４５３８２で開示された
ような設計構造をもつこともできる。弁が組立てられた
ときスロットルが開き位置から締切り位置へ回転される
、いわゆる「初度締切り運動」のときシートリングが採
られた位置にシートリングを保持する装置が設けられて
いれば。
ような設計構造をもつこともできる。弁が組立てられた
ときスロットルが開き位置から締切り位置へ回転される
、いわゆる「初度締切り運動」のときシートリングが採
られた位置にシートリングを保持する装置が設けられて
いれば。
他の設計のものも考えられる。シートリングが流体通路
に向って回転される彎曲した密封面をもつことはシート
リングの共通の態様である。
に向って回転される彎曲した密封面をもつことはシート
リングの共通の態様である。
従って、シール位置における２つのシール面間の密封接
触は１幅狭の区域に沿って生じ、実際には線状の接触状
態をあられす。スロットルと周辺まわりのシートとの間
の同時的緊締状態を得るために、既知のスロットルは、
スロットルの横側面と平行な平゛面、以下ンロ平面とい
う、内で長円形状をもち２その長軸はスロットルの回転
軸線と垂直であり、それにより締切り運動の初期段階に
おいて、これら両面間の実質的な滑り運動と同様に、ス
ロットルがシールに接触するのを避けることができる。
触は１幅狭の区域に沿って生じ、実際には線状の接触状
態をあられす。スロットルと周辺まわりのシートとの間
の同時的緊締状態を得るために、既知のスロットルは、
スロットルの横側面と平行な平゛面、以下ンロ平面とい
う、内で長円形状をもち２その長軸はスロットルの回転
軸線と垂直であり、それにより締切り運動の初期段階に
おいて、これら両面間の実質的な滑り運動と同様に、ス
ロットルがシールに接触するのを避けることができる。
これと同じ目的で、スロットルの周辺部には、複雑な二
重曲線形状が与えられ、その形状は、スロットル周辺部
と、スロットルをとおり１回転軸線と合致しかつスロッ
トルを通る対称平面と垂直なスロットルを通る第１の交
差平面との間の交差線が回転軸線上にほぼその中心を置
く円弧から成り。
重曲線形状が与えられ、その形状は、スロットル周辺部
と、スロットルをとおり１回転軸線と合致しかつスロッ
トルを通る対称平面と垂直なスロットルを通る第１の交
差平面との間の交差線が回転軸線上にほぼその中心を置
く円弧から成り。
一方、スロットルの周辺部と、スロットルを通り、回転
軸線と垂直な前記対称平面によってつくられ−た第２の
交差平面との間の交差線が直線から成り、しかもその直
線が延長上で交わり、かつスロットルの密封面の曲率が
、順次に前記第１の交差平面内の最初に述べた円から無
限に大きい円、すなわち前記対称平面内の直線に合致接
合することを特徴とする。この既知のちょう弁は、従来
の設計構成に比べて可成シの技術成果をもたらし、現在
、少くとも紙およびパルプ工業に関しては、スカンジナ
ビャにおける支配的なちょう弁である。
軸線と垂直な前記対称平面によってつくられ−た第２の
交差平面との間の交差線が直線から成り、しかもその直
線が延長上で交わり、かつスロットルの密封面の曲率が
、順次に前記第１の交差平面内の最初に述べた円から無
限に大きい円、すなわち前記対称平面内の直線に合致接
合することを特徴とする。この既知のちょう弁は、従来
の設計構成に比べて可成シの技術成果をもたらし、現在
、少くとも紙およびパルプ工業に関しては、スカンジナ
ビャにおける支配的なちょう弁である。
しかし、上述な弁はいくつかの欠点をもっている。すな
わち、スロットル表面の幾何学形状は、この形状がコン
ピュータ式製造プログラムに組込むことが困難であると
いう事実によって、数学的に正確な形状をもつぞ１造す
ることが困難である。コンピュータプログラムに組込む
にはいくつかの近似を行わなければならず、このことは
数学的に正確な形状が得られないことを意味している。
わち、スロットル表面の幾何学形状は、この形状がコン
ピュータ式製造プログラムに組込むことが困難であると
いう事実によって、数学的に正確な形状をもつぞ１造す
ることが困難である。コンピュータプログラムに組込む
にはいくつかの近似を行わなければならず、このことは
数学的に正確な形状が得られないことを意味している。
実際の場合、このことはスロットル周辺部上の密封面が
、シートとその全周辺まわ９のスロットルとの同時の密
封接触を妨げる成る程度のぐらつきを生ずることを意味
する。
、シートとその全周辺まわ９のスロットルとの同時の密
封接触を妨げる成る程度のぐらつきを生ずることを意味
する。
理論的にはこれらの問題点は、もしスロットルとシート
との間の密封接触がゼロ平面内で正確に起こることを保
証できれば、解消される。しかし、実際には、製造公差
、弁を流通する媒体による摩耗、温度およびトルクの変
動などのために、そのような保証は得られない。ゆえに
、スロットル周辺部上の密封面は、成る１つの位置にお
ける接触区域の幅よりも大きい幅をもたなければならず
、それによ構成る密封位置における接触線または接触区
域と合致する平面はゼロ平面と成る角度をもたざるを得
ない。この角度は、最初は負の角度であり、そのことは
、スロットルが最初に締切られるとぎゼロ平面のわずか
手前の締切り位置をとることを意味する。
との間の密封接触がゼロ平面内で正確に起こることを保
証できれば、解消される。しかし、実際には、製造公差
、弁を流通する媒体による摩耗、温度およびトルクの変
動などのために、そのような保証は得られない。ゆえに
、スロットル周辺部上の密封面は、成る１つの位置にお
ける接触区域の幅よりも大きい幅をもたなければならず
、それによ構成る密封位置における接触線または接触区
域と合致する平面はゼロ平面と成る角度をもたざるを得
ない。この角度は、最初は負の角度であり、そのことは
、スロットルが最初に締切られるとぎゼロ平面のわずか
手前の締切り位置をとることを意味する。
また、この位置において、スロットルのステムが高いト
ルクを受けずに絶対的な緊密性を得るであろう。もし、
−万においてスロットルとシート間の表面圧力と、他方
においてステムに作用されたトルクとの間の高い比をも
ち、同時にスロットルが各密封位置における接触線また
は接触区域と合致する平面内で数学的に完全またはほと
んど完全な楕円形状をもつならば、良好な密封成果がこ
れらの位置において得られる。
ルクを受けずに絶対的な緊密性を得るであろう。もし、
−万においてスロットルとシート間の表面圧力と、他方
においてステムに作用されたトルクとの間の高い比をも
ち、同時にスロットルが各密封位置における接触線また
は接触区域と合致する平面内で数学的に完全またはほと
んど完全な楕円形状をもつならば、良好な密封成果がこ
れらの位置において得られる。
これらの理想的状態は、対称平面とスロットルの周辺部
間の交差線が直線として形成されていることを特徴とす
る上記の既知の弁には存在しない。前記部位の直線は、
所望のものよりも低い表面圧力／トルク比を生ぜしめ、
かつゼロ平面と成る角度をなす前記平面内の接触線また
は接触区域の形状は、卵を通る長さ方向断面形状に類似
するように多少ともゆがめられるであろう。
間の交差線が直線として形成されていることを特徴とす
る上記の既知の弁には存在しない。前記部位の直線は、
所望のものよりも低い表面圧力／トルク比を生ぜしめ、
かつゼロ平面と成る角度をなす前記平面内の接触線また
は接触区域の形状は、卵を通る長さ方向断面形状に類似
するように多少ともゆがめられるであろう。
発明の要約
本発明の対象は、上述の、既知のちょう弁をさらに改良
することである。よって、本発明の力が得られる弁を提
供するとともに、接触線または接触区域においてシート
とスロットルとの間に、接触線によって形成された平面
がゼロ平面と成る角度をもつときに、良好な密封接触が
得られる弁を提供することである。後者の目的とは、ス
ロットルの周辺部の幾何学形状が、コンピユータ化され
た製造のために容易にプログラムを組むことができ、す
なわち、製蓬１中に所望の幾何学形状からゆがみまたは
他の変動な生せしめる近似手法がコンピュータに繰込ま
れなくて済むようにプログラムを組めることを意味する
。さらに詳しく言えば、後者の目的とは、スロットルの
密封面の区域内で考えられる接触線または接触区域と合
致する平面内のスロットルの接触面が、はとんど所望の
完全な楕円形。
することである。よって、本発明の力が得られる弁を提
供するとともに、接触線または接触区域においてシート
とスロットルとの間に、接触線によって形成された平面
がゼロ平面と成る角度をもつときに、良好な密封接触が
得られる弁を提供することである。後者の目的とは、ス
ロットルの周辺部の幾何学形状が、コンピユータ化され
た製造のために容易にプログラムを組むことができ、す
なわち、製蓬１中に所望の幾何学形状からゆがみまたは
他の変動な生せしめる近似手法がコンピュータに繰込ま
れなくて済むようにプログラムを組めることを意味する
。さらに詳しく言えば、後者の目的とは、スロットルの
密封面の区域内で考えられる接触線または接触区域と合
致する平面内のスロットルの接触面が、はとんど所望の
完全な楕円形。
すなわち数学的楕円形からの変動が無視できる形状をも
たなければならないことを意味する。
たなければならないことを意味する。
本発明の上記および他の目的は、特許請求の範囲に記載
されかつ以下に述べる若干の、好適実施例に示された本
発明による弁を提供することによって達成される。
されかつ以下に述べる若干の、好適実施例に示された本
発明による弁を提供することによって達成される。
図面を参照して、以下に本発明の詳細な説明する。
好適実施例の説明
第１図から第３図までＫついて、弁ハウジングは、その
全体を１で示されている。この弁ハウジングは本体部分
２と、カバーリング３とから成る。弁を通過する通路が
４で示されている。
全体を１で示されている。この弁ハウジングは本体部分
２と、カバーリング３とから成る。弁を通過する通路が
４で示されている。
スロットル５は、弁ハウジジ゛グ１の本体部分２内でジ
ャーナル軸受されたステム８によって、第２図に示され
た密封位置から開き位置へ、またはその反対方向に回転
される。ステム６を回転させるためＫ、図には示されて
いない作動装置が配置されている。
ャーナル軸受されたステム８によって、第２図に示され
た密封位置から開き位置へ、またはその反対方向に回転
される。ステム６を回転させるためＫ、図には示されて
いない作動装置が配置されている。
弁ハウジング１内で、本体部分２とカバーリング３との
間で、環状の溝穴７内にシートリング８が配置されてい
る。このシートリングは通常、さびない、耐酸性の鋼、
または極めて堅いプラスチック材料で造られ、かつ他の
点に関しては、前記５Ｅ−Ｂ−４４５３８２によって設
計され、その記載内容は本明糾書の中で参照されている
。シートリング８は複合材料から造ることもでき、ある
いは数種の材料を組合わせて造ることもできる。シート
リング８は、細長い胴部分８をもつ大型に似た断面形状
をもつ。２つの側部１０は完全に平坦でかつ平行である
。スロットル５に向いたシートリングの末端に、胴部分
８は尖っていない丸味をもった表面１２を有する［頭部
−１をもち、これは、スロットル６が押接される弁シー
トの密封面を構成する。胴部分８の「腹部分ＪＬ３から
、すなわちシートリング８の外周辺部から、一対の環状
フランジ１４が対称的に、半径方向外方へ延びる。断面
で示された図において、フランジ１４は大型に似た形態
の腹部分を形成する。フランジ１４それぞれに外方へ向
いた突出部１６が設けられている。
間で、環状の溝穴７内にシートリング８が配置されてい
る。このシートリングは通常、さびない、耐酸性の鋼、
または極めて堅いプラスチック材料で造られ、かつ他の
点に関しては、前記５Ｅ−Ｂ−４４５３８２によって設
計され、その記載内容は本明糾書の中で参照されている
。シートリング８は複合材料から造ることもでき、ある
いは数種の材料を組合わせて造ることもできる。シート
リング８は、細長い胴部分８をもつ大型に似た断面形状
をもつ。２つの側部１０は完全に平坦でかつ平行である
。スロットル５に向いたシートリングの末端に、胴部分
８は尖っていない丸味をもった表面１２を有する［頭部
−１をもち、これは、スロットル６が押接される弁シー
トの密封面を構成する。胴部分８の「腹部分ＪＬ３から
、すなわちシートリング８の外周辺部から、一対の環状
フランジ１４が対称的に、半径方向外方へ延びる。断面
で示された図において、フランジ１４は大型に似た形態
の腹部分を形成する。フランジ１４それぞれに外方へ向
いた突出部１６が設けられている。
２つの突出部１６は溝穴）の壁に対して軸線方向に、ば
ね作用を働かせて弾性的に押圧されている。シートリン
グ８の形態およびシートリング８に適切な材料を選択す
ることによって、半径方向の剛性、軸線方向の可撓性お
よび軸線方向への溝穴フの両側に対する密封能力の所望
の組合せ性能を保証する。これに反し、溝穴７は。
ね作用を働かせて弾性的に押圧されている。シートリン
グ８の形態およびシートリング８に適切な材料を選択す
ることによって、半径方向の剛性、軸線方向の可撓性お
よび軸線方向への溝穴フの両側に対する密封能力の所望
の組合せ性能を保証する。これに反し、溝穴７は。
シートリング８が半径方向に移動できるように。
すなわち溝穴フの直径がシートリング８の最大外径より
も可成９大きいように定められた深さをもつ。シートリ
ング８の位置および形状は。
も可成９大きいように定められた深さをもつ。シートリ
ング８の位置および形状は。
したがって、弁が最初に閉じられるとき、すなわちいわ
ゆる「初度閉じ」動作を行うときに、スロットル５に適
合できる。同時に、７ランジ１４は、シートリング８が
初度閉じ動作において得られた位置を保持しかつ本質的
に形状を維持できる程度の剛さと堅さをもつ。さらに詳
しく云えば、シートリング８は、初度閉じ動作において
楕円形状を得るが、これについてはその詳細を下記に述
べる。シー） ＩＪング８のごの楕円形状からもとの円
形状にもどる成る大ぎさのはね反撥力が、弁が再び開か
れるときに起こるが、シートリングが初度閉じ動作にお
いて得られた弾性変形の大部分は保持されるであろう。
ゆる「初度閉じ」動作を行うときに、スロットル５に適
合できる。同時に、７ランジ１４は、シートリング８が
初度閉じ動作において得られた位置を保持しかつ本質的
に形状を維持できる程度の剛さと堅さをもつ。さらに詳
しく云えば、シートリング８は、初度閉じ動作において
楕円形状を得るが、これについてはその詳細を下記に述
べる。シー） ＩＪング８のごの楕円形状からもとの円
形状にもどる成る大ぎさのはね反撥力が、弁が再び開か
れるときに起こるが、シートリングが初度閉じ動作にお
いて得られた弾性変形の大部分は保持されるであろう。
スロットル６の周辺部は１８で示されている。
周辺部１８上の周方向中央線は１９で示されている。こ
の中央線１９と合致する平面は、既述したゼロ平面２０
を形成する。理想的な場合、この中央線１９は、スロッ
トルｂがシートリング８と密封接触されたとき、スロッ
トルとシート間の接触線である。しかし、スロットルと
シートリング間の接触は数学的な意味では１つの線に涜
って起こらずＫ、幅狭の区域に沿って起こることを理解
しなければならない。また、接触線または接触区域は、
製造公差、摩耗、温度変動およびそのような変動に起因
する変形などの影響を受けるので、中央＠１９（ゼロ平
面２０）上に起こることはほとんどないことを理解しな
ければならない。この理由から、スロットルの周辺部１
８の広い区域を使用しなければならない。密封作用に用
いられるこの区域は第２図において破線で示されかつ、
以下の説明ではこの区域をスロットルの密封面２１と称
する。この密封面２１の幅は、場合によって変わる。実
用上の標準として密封面２１の幅はスロットルの周辺部
１８の幅の２／３である。スロットルの周辺部１８が密
封面２１より幾分広い幅をもつ理由は、密封面２１の両
側部上の周辺部の外側面がスロットルの「回り過ぎ」、
すなわち弁を閉じるときにシートを越えてスロットルが
回転することに対する安全区域を構成し、もしこれが起
こると、弁を作動不能にさせる。
の中央線１９と合致する平面は、既述したゼロ平面２０
を形成する。理想的な場合、この中央線１９は、スロッ
トルｂがシートリング８と密封接触されたとき、スロッ
トルとシート間の接触線である。しかし、スロットルと
シートリング間の接触は数学的な意味では１つの線に涜
って起こらずＫ、幅狭の区域に沿って起こることを理解
しなければならない。また、接触線または接触区域は、
製造公差、摩耗、温度変動およびそのような変動に起因
する変形などの影響を受けるので、中央＠１９（ゼロ平
面２０）上に起こることはほとんどないことを理解しな
ければならない。この理由から、スロットルの周辺部１
８の広い区域を使用しなければならない。密封作用に用
いられるこの区域は第２図において破線で示されかつ、
以下の説明ではこの区域をスロットルの密封面２１と称
する。この密封面２１の幅は、場合によって変わる。実
用上の標準として密封面２１の幅はスロットルの周辺部
１８の幅の２／３である。スロットルの周辺部１８が密
封面２１より幾分広い幅をもつ理由は、密封面２１の両
側部上の周辺部の外側面がスロットルの「回り過ぎ」、
すなわち弁を閉じるときにシートを越えてスロットルが
回転することに対する安全区域を構成し、もしこれが起
こると、弁を作動不能にさせる。
本発明の第１の実施例によるスロットル６０周辺部１８
の形状を、第４図から第１０図までについてつぎに述べ
る。本明細書の初めに述べたように、本発明は、スロッ
トルによってシートに作用される圧力とステムに加えら
れるトルクとの間の比が孤もく、スロットルの密封面２
１上の各接触位置における接触線または接触区域が楕円
形であ９１周辺部まわりで同時に密封接触カ起こり、か
つスロットルの周辺部をコンピユータ化して製造できる
ように幾何学形状をコンピュータプログラムに組込むこ
とかできる弁を提供することを企図するものであって、
これらの目的はスロットルの幾何学形状の新規な設計に
よって達成される。
の形状を、第４図から第１０図までについてつぎに述べ
る。本明細書の初めに述べたように、本発明は、スロッ
トルによってシートに作用される圧力とステムに加えら
れるトルクとの間の比が孤もく、スロットルの密封面２
１上の各接触位置における接触線または接触区域が楕円
形であ９１周辺部まわりで同時に密封接触カ起こり、か
つスロットルの周辺部をコンピユータ化して製造できる
ように幾何学形状をコンピュータプログラムに組込むこ
とかできる弁を提供することを企図するものであって、
これらの目的はスロットルの幾何学形状の新規な設計に
よって達成される。
第９図は、第４図の断面［Ｘ−■におけるスロットル５
の対称平面を示す。第６図は、回転位置β＝９０°と２
７０°における第４図の軸線方向断面におけるスロット
ルを示し、角βはゼロ平面に対して垂直な中心線２２か
ら始めて垂直線から時計方向に測られる。第６．７およ
び８図は、β；６７．６と２４７．６°、β；４５０と
２２６°。
の対称平面を示す。第６図は、回転位置β＝９０°と２
７０°における第４図の軸線方向断面におけるスロット
ルを示し、角βはゼロ平面に対して垂直な中心線２２か
ら始めて垂直線から時計方向に測られる。第６．７およ
び８図は、β；６７．６と２４７．６°、β；４５０と
２２６°。
およびβ＝２２６°と２０２６°それぞれの回転位置匝
おける断面を示す。スロットル円板のこのほかの部分は
上記部分を裏返した位置に相当する。
おける断面を示す。スロットル円板のこのほかの部分は
上記部分を裏返した位置に相当する。
第６図に示す軸線方向断面図において、スロットルはス
ロットルの中心線２２上のその基点をもつ半径Ｒによっ
て形成された周辺輪郭をもつ。点Ｘ１とｘ２は、中央線
１９と軸線方向断面間の交差点である。第６図の断面図
における上記と対応する点はｃｌとｃ２、およびｆｌと
ｆ２それぞれで示され、第７図ではｂｌとｂ２およびｇ
ｌとｇ２で、および第８図ではａｌとａ２およびｈｔと
ｈ２で、さらに第９図では２およびｙそれぞれで示され
ている。第６図の断面図において、スロットルの周辺部
、さらに厳密にはその母線は１曲率半径＝ １．５ Ｒ
、第７図の断面では曲率半径＝２Ｒ１さらに第８図の断
面においては曲率半径＝Ｚ５Ｒに増大し、かつ対称平面
内ではスロットルの周辺部１８は、曲率半径＝３Ｒであ
る。上記の諸断面間では１曲率半径は軸線方向断面（β
＝９０°と２７０°）におけるＲから第９図におけ゛る
β＝０と１８０の対称平面内の曲率半径＝３Ｒまで連続
的に増加する。β；０９と９０°との間の任意の選択さ
れた回転位置βｎにおいて、対応する半径Ｒｎの長さは
、つぎの等式であられされる。
ロットルの中心線２２上のその基点をもつ半径Ｒによっ
て形成された周辺輪郭をもつ。点Ｘ１とｘ２は、中央線
１９と軸線方向断面間の交差点である。第６図の断面図
における上記と対応する点はｃｌとｃ２、およびｆｌと
ｆ２それぞれで示され、第７図ではｂｌとｂ２およびｇ
ｌとｇ２で、および第８図ではａｌとａ２およびｈｔと
ｈ２で、さらに第９図では２およびｙそれぞれで示され
ている。第６図の断面図において、スロットルの周辺部
、さらに厳密にはその母線は１曲率半径＝ １．５ Ｒ
、第７図の断面では曲率半径＝２Ｒ１さらに第８図の断
面においては曲率半径＝Ｚ５Ｒに増大し、かつ対称平面
内ではスロットルの周辺部１８は、曲率半径＝３Ｒであ
る。上記の諸断面間では１曲率半径は軸線方向断面（β
＝９０°と２７０°）におけるＲから第９図におけ゛る
β＝０と１８０の対称平面内の曲率半径＝３Ｒまで連続
的に増加する。β；０９と９０°との間の任意の選択さ
れた回転位置βｎにおいて、対応する半径Ｒｎの長さは
、つぎの等式であられされる。
Ｒｎ＝ Ｒ−（２−ｃｏｓ２βｎ＞−・・・・・（１）
半径Ｒはつぎの等式で、すなわち、軸線方向離心量ｍ、
すなわち回転軸＃ｊ１２３とゼロ平面２０間の距離によ
って決定される。
半径Ｒはつぎの等式で、すなわち、軸線方向離心量ｍ、
すなわち回転軸＃ｊ１２３とゼロ平面２０間の距離によ
って決定される。
この式で、Ｄｌは直径、さらに厳密には中央線１９の短
軸の長さである。半径Ｒとゼロ平面２０間の傾斜角α、
は１次式で定められる。
軸の長さである。半径Ｒとゼロ平面２０間の傾斜角α、
は１次式で定められる。
ｔａｎαｓ ＝ ｍ／ｌＪｔ ’ ”・”・
−（３１第９図の対称平面内で、スロットルは、直径。
−（３１第９図の対称平面内で、スロットルは、直径。
さら−に厳密にはゼロ平面内における長軸の長さり、を
もつ。長軸り、と短軸Ｄ１との差は、弁のサイズによっ
て定まる。約７６ｍの直径をもつような極めて小さい弁
の場合、楕円離心量は０．６〜０．６ｆｉで、これは長
軸り、が短軸Ｄ１より０．６〜０．６ ｍｍ大きいこと
を意味する。スロットル直径が１２００１ＩＩ＋のオー
ダであるような最大の弁の場合、離心量は１．５〜１．
６ｆｉである。これらの中間の直径をもつ弁に対しては
、離心量は０．５〜０．６１１１１から１．５〜１．６
１１ｍに連続的に増加する。
もつ。長軸り、と短軸Ｄ１との差は、弁のサイズによっ
て定まる。約７６ｍの直径をもつような極めて小さい弁
の場合、楕円離心量は０．６〜０．６ｆｉで、これは長
軸り、が短軸Ｄ１より０．６〜０．６ ｍｍ大きいこと
を意味する。スロットル直径が１２００１ＩＩ＋のオー
ダであるような最大の弁の場合、離心量は１．５〜１．
６ｆｉである。これらの中間の直径をもつ弁に対しては
、離心量は０．５〜０．６１１１１から１．５〜１．６
１１ｍに連続的に増加する。
第９図の対称面内で１点ＹＫ向う曲率半径３Ｒはゼロ平
面２０に対してα、の角度で傾斜し。
面２０に対してα、の角度で傾斜し。
この角α、は角α１よりも８°以上１６°までの範囲で
太キ＜、一方、点２に向う曲率半径３Ｒはゼロ平面２０
に対してα、の傾斜をもち、この角α、はα、よりも８
°以上１６°までの範囲で小さい６点２とｙの間Ｋ （
０’とｔＳＯｏ、および１８０゜と３６０°それぞれ）
では、ゼロ平面２０に対する曲率半径の傾斜角に関する
限り、式（４）が使用できる。既述のように、β。は点
２から始まる。
太キ＜、一方、点２に向う曲率半径３Ｒはゼロ平面２０
に対してα、の傾斜をもち、この角α、はα、よりも８
°以上１６°までの範囲で小さい６点２とｙの間Ｋ （
０’とｔＳＯｏ、および１８０゜と３６０°それぞれ）
では、ゼロ平面２０に対する曲率半径の傾斜角に関する
限り、式（４）が使用できる。既述のように、β。は点
２から始まる。
対称平面に対する断面の角度であって１次式であられさ
れる。
れる。
スロットル円板の他の半部（１８Ｕ’から３６００）ひ
、第１の半部の裏返し形状に相当する。
、第１の半部の裏返し形状に相当する。
第１Ｏ図について記述されたスロットルの横方向離心量
は、最小のスロットル直径に対しては最大α５ｍ’１．
および最大スロットル直径に対しては最大３ｍｍである
。しかし、すべての寸法に対して、横方向離心量Ｓを無
くすことができるが、上記よりも大きくない成る横方向
離心量は、弁が閉じるときシートに対して周方向にわた
ってスロットルが同時に接触することによってのみ両者
間の接触が起こること、およびひとたびシートリング８
がそれ自身前記「初度締切り動作」において、密封面２
Ｌの幾何学形状に適合されれば、弁が再び開かれたとき
両者間の接触が周辺部にわたって同時に無くなるという
特別の保証を与えるために好ましい。
は、最小のスロットル直径に対しては最大α５ｍ’１．
および最大スロットル直径に対しては最大３ｍｍである
。しかし、すべての寸法に対して、横方向離心量Ｓを無
くすことができるが、上記よりも大きくない成る横方向
離心量は、弁が閉じるときシートに対して周方向にわた
ってスロットルが同時に接触することによってのみ両者
間の接触が起こること、およびひとたびシートリング８
がそれ自身前記「初度締切り動作」において、密封面２
Ｌの幾何学形状に適合されれば、弁が再び開かれたとき
両者間の接触が周辺部にわたって同時に無くなるという
特別の保証を与えるために好ましい。
ゼロ平面と平行な、第１図から第１０図までについて記
述されたスロットル幾何学形状をもつスロットルを通る
すべての平面は情円形である。また、ゼロ平面２ｕに対
して傾斜されたスロットルの密封面２１の区域内でスロ
ットルを通る他のすべての平面は、その飴の数学的意味
において楕円に極めて近似した輪郭をもつ。たとえ閉じ
作用中にスロットルがゼロ平面２０を越えて成る角度ｒ
−第２図−回転されても、所望の楕円形状をもつ接触線
または接触区域が得られるであろう。第９図の、対称平
面内の曲率のゆえに、角度ｒＶｃ対応する前記回転と同
時に。
述されたスロットル幾何学形状をもつスロットルを通る
すべての平面は情円形である。また、ゼロ平面２ｕに対
して傾斜されたスロットルの密封面２１の区域内でスロ
ットルを通る他のすべての平面は、その飴の数学的意味
において楕円に極めて近似した輪郭をもつ。たとえ閉じ
作用中にスロットルがゼロ平面２０を越えて成る角度ｒ
−第２図−回転されても、所望の楕円形状をもつ接触線
または接触区域が得られるであろう。第９図の、対称平
面内の曲率のゆえに、角度ｒＶｃ対応する前記回転と同
時に。
接触圧力とステムに作用されたトルクとの間の適切な比
が得られる。
が得られる。
第５図から第１０図までの実施例において、スロットル
の曲率半径は、第５図の軸線方向断面の場合を除き、ス
ロットルの中心線２２と交差する。第５図の軸線方向平
面内で１曲率半径は中心線２２上にその基点をもつ。
の曲率半径は、第５図の軸線方向断面の場合を除き、ス
ロットルの中心線２２と交差する。第５図の軸線方向平
面内で１曲率半径は中心線２２上にその基点をもつ。
第１１図から第１６図までに示された実施例によるスロ
ットルが、これまでの実施例と異なるところは、すべて
の示された断面およびそれらの間のすべての断面内の曲
率半径８１〜Ｒ０が中心線２２上にそれらの基点をもつ
ことである２第１１図の軸線方向平面内の曲率半径Ｒ１
は前述の実施例における第６図の軸線方向平面内の曲率
半径ＲＫ等しい。中心線２２と合致するすべての他の断
面内のスロットルの周辺部の曲率半径は、既述の実施例
における対応する断面内の曲率半径よりも小さい。ゼロ
平面２０内の直径がＤｎ でかつ中心線上の曲率半径の
基点からゼロ平面２０までの距離がｍｌである任意の選
択された断面内で１曲率半径Ｒｎの長さは、つぎの式に
よるビタゴラスの定理によって決定される。
ットルが、これまでの実施例と異なるところは、すべて
の示された断面およびそれらの間のすべての断面内の曲
率半径８１〜Ｒ０が中心線２２上にそれらの基点をもつ
ことである２第１１図の軸線方向平面内の曲率半径Ｒ１
は前述の実施例における第６図の軸線方向平面内の曲率
半径ＲＫ等しい。中心線２２と合致するすべての他の断
面内のスロットルの周辺部の曲率半径は、既述の実施例
における対応する断面内の曲率半径よりも小さい。ゼロ
平面２０内の直径がＤｎ でかつ中心線上の曲率半径の
基点からゼロ平面２０までの距離がｍｌである任意の選
択された断面内で１曲率半径Ｒｎの長さは、つぎの式に
よるビタゴラスの定理によって決定される。
他の点においては、このスロットルは既述の実施例にお
けるものと同一の寸法、角度α１−α１、軸線方向重心
距離Ｊ１ 、横方向離心量ＩＩａｓをもつ。また、スロ
ットル円板の楕円離心率は既述の実施例の場合と同じで
ある。さらにスロットルの密封面２Ｌの区域における考
えられる任意の接触線または接触区域忙対しては、大き
い精度をもって数学的に決められた楕円である楕円形状
が得られる。第１１図から第１６図までによる実施例の
すぐれた点は、スロットル周辺部の幾何学形状が、第５
図から第１０図までによる実施例よりも容易、すなわち
数学的に一層正確なことであり、かつスロットルの周辺
面のコンピユータ化された製造に対してプログラムを組
むことができることである。さらに得られる別の利点は
、接触圧力とステムに作用されたトルクとの間の一層有
効な比である。
けるものと同一の寸法、角度α１−α１、軸線方向重心
距離Ｊ１ 、横方向離心量ＩＩａｓをもつ。また、スロ
ットル円板の楕円離心率は既述の実施例の場合と同じで
ある。さらにスロットルの密封面２Ｌの区域における考
えられる任意の接触線または接触区域忙対しては、大き
い精度をもって数学的に決められた楕円である楕円形状
が得られる。第１１図から第１６図までによる実施例の
すぐれた点は、スロットル周辺部の幾何学形状が、第５
図から第１０図までによる実施例よりも容易、すなわち
数学的に一層正確なことであり、かつスロットルの周辺
面のコンピユータ化された製造に対してプログラムを組
むことができることである。さらに得られる別の利点は
、接触圧力とステムに作用されたトルクとの間の一層有
効な比である。
以上説明された実施例は１本発明を実施するための発明
の原理を演えきする２つの実例を示すに過ぎない。すべ
ての断面内で円形曲率を用いる一層多くの変形態様が考
えられることが認識された。しかし、スロットルの中心
線２２と合致する交差平面内のスロットルの周辺面の非
円形曲率もまた使用できる。例として、対称平面内ずつ
曲率は、インボリュート曲線、アルキメデススパイラル
または対数スパイラルの部分。
の原理を演えきする２つの実例を示すに過ぎない。すべ
ての断面内で円形曲率を用いる一層多くの変形態様が考
えられることが認識された。しかし、スロットルの中心
線２２と合致する交差平面内のスロットルの周辺面の非
円形曲率もまた使用できる。例として、対称平面内ずつ
曲率は、インボリュート曲線、アルキメデススパイラル
または対数スパイラルの部分。
抛物線または双曲線の部分、あるいは他の非円形曲線に
よって定めることができる。もしこれらの成る曲率が対
称平面内で選択されれば、この曲率は、弁が閉じられる
につれて対称平面内でのスロットルの運動方向が減少す
るであろう゛。
よって定めることができる。もしこれらの成る曲率が対
称平面内で選択されれば、この曲率は、弁が閉じられる
につれて対称平面内でのスロットルの運動方向が減少す
るであろう゛。
換言すれば、対称平面内のシートは、スロットＡ／ ’
ｉｉ閉じられるにつれてスロットルの周辺面上の漸増的
に平らになる曲率と合うことになる。
ｉｉ閉じられるにつれてスロットルの周辺面上の漸増的
に平らになる曲率と合うことになる。
しかし軸線方向の平面内では、これらの実施例における
曲率も円形で１曲率半径は既述の実施例と同様に中心線
上にその基点をもつ。軸線方向断面と対称断面との間に
１円形曲率と、インボリュート形状、スパイラル形状ま
たは他の対応する曲線形との間に連続的な遷移形状が形
成される。これらの極めて複雑なスロットルの幾何学形
状を選択するための本発明の範囲内での可能性が１本発
明の変更態様の可能性を説明するために記述されたが、
必ずしもそれに限定されるものではない。
曲率も円形で１曲率半径は既述の実施例と同様に中心線
上にその基点をもつ。軸線方向断面と対称断面との間に
１円形曲率と、インボリュート形状、スパイラル形状ま
たは他の対応する曲線形との間に連続的な遷移形状が形
成される。これらの極めて複雑なスロットルの幾何学形
状を選択するための本発明の範囲内での可能性が１本発
明の変更態様の可能性を説明するために記述されたが、
必ずしもそれに限定されるものではない。
第１図は、スロットルのステムから回転されるスロット
ルの側に向いて見た閉じた状態の弁の平面図。 第２図は、スロットルの対称面と合致する平面内でスロ
ットルの回転軸線と垂直な第１図の線■−■に沿った拡
大断面図で、弁を通る流体の流動方向への寸法は幾分誇
張して示され。 第３図は、弁ハウジングの区域内でスロットルの回転軸
線と合致し、かつスロットルの区域内でスロットルの中
央線と合致する１つの平面。 以下スロットルの軸線方向平面と云う、内で、第１図の
線■−■に沿った断面図、 第４図は、第１図と同一方向に見たスロットルの平面図
。 第６図から第９図までは１本発明の第１の好適実施例に
よる第４図の線ｙ−ｖ、ｖｔ−ｖｔ、■−■、 ｔｔ−
ｖ＋ｇおよび［Ｘ−ＩＸＫ沿った断面の図式第１０図は
、第１の実施例によるスロットルの幾何学形状の図式説
明用斜視図、 第１１図から第１６図までは１本発明の第２の実施例に
よる。第６図から第９図までの図と対応する第４図の線
ＸＩ−ＸＩ ｊ Ｘｌ−Ｘ１ｌ 、 ｘｎｔ−ｘｍ。 ■−重およびＸＶ −ＸＶ Ｋ溢ったスロットルを通る
断面の図式説明図。 第１６図は、本発明の第２の実施例によるスロットルの
幾何学形状の図式説明用斜視図である。 １・・・・・・弁ハウジング ２・・・・・・本体部分
３・・・・・・カバーリング ４・・・・・・通路ら・
・・・・・スロットル ６・・・・・・ステム７９０
０１１．溝穴 ８・・・・・・シートリング９
・・・・・・腹部分 １０・・・・・・シートリング側・部 １２・・・丸味面 １３・・・腹部分１４・・・
フランジ ｌθ・・・突出部１８・・・スロットル
周辺部 １９・・・中央線
ルの側に向いて見た閉じた状態の弁の平面図。 第２図は、スロットルの対称面と合致する平面内でスロ
ットルの回転軸線と垂直な第１図の線■−■に沿った拡
大断面図で、弁を通る流体の流動方向への寸法は幾分誇
張して示され。 第３図は、弁ハウジングの区域内でスロットルの回転軸
線と合致し、かつスロットルの区域内でスロットルの中
央線と合致する１つの平面。 以下スロットルの軸線方向平面と云う、内で、第１図の
線■−■に沿った断面図、 第４図は、第１図と同一方向に見たスロットルの平面図
。 第６図から第９図までは１本発明の第１の好適実施例に
よる第４図の線ｙ−ｖ、ｖｔ−ｖｔ、■−■、 ｔｔ−
ｖ＋ｇおよび［Ｘ−ＩＸＫ沿った断面の図式第１０図は
、第１の実施例によるスロットルの幾何学形状の図式説
明用斜視図、 第１１図から第１６図までは１本発明の第２の実施例に
よる。第６図から第９図までの図と対応する第４図の線
ＸＩ−ＸＩ ｊ Ｘｌ−Ｘ１ｌ 、 ｘｎｔ−ｘｍ。 ■−重およびＸＶ −ＸＶ Ｋ溢ったスロットルを通る
断面の図式説明図。 第１６図は、本発明の第２の実施例によるスロットルの
幾何学形状の図式説明用斜視図である。 １・・・・・・弁ハウジング ２・・・・・・本体部分
３・・・・・・カバーリング ４・・・・・・通路ら・
・・・・・スロットル ６・・・・・・ステム７９０
０１１．溝穴 ８・・・・・・シートリング９
・・・・・・腹部分 １０・・・・・・シートリング側・部 １２・・・丸味面 １３・・・腹部分１４・・・
フランジ ｌθ・・・突出部１８・・・スロットル
周辺部 １９・・・中央線
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、流体媒体用であつてかつ第１の軸線をもつ通路を有
する弁ハウジング（１）と、シートリング（８）の形態
をもちかつ前記第１の軸線に対して、前記弁ハウジング
の溝穴（７）内に半径方向へ移動可能でかつその形状に
関して半径方向へ弾性的に変形可能である弁シートと、
開き位置と締切り位置間で、ステム（６）によつて回転
軸線（２３）まわりに回転できるように配置された平行
な側部をもち、かつ前記締切り位置にあるとき前記シー
トリング（８）に向けて圧接されるその周辺部（１８）
上の密封面（２１）をもつスロットル（５）と、前記ス
ロットルが前記締切り位置から前記開き位置に回転され
るとき、前記溝穴内の所定位置に前記シートリングを保
持しかつ同時に、前記スロットルが締切り位置にあると
き前記スロットルの前記密封面に適合する形状を保持す
る装置（１４）とを含み、 前記密封面（２１）と前記スロットルを通る第１の交差
平面との交差線が、前記回転軸線（２３）上に基点をも
つ第１の半径Ｒをもつ円弧から成り、前記第１の交差平
面が前記回転軸線と合致しかつ前記スロットルを通る対
称平面に垂直であり、かつ 前記密封面（２１）と他のすべての交差平面との交差線
が、前記第１の交差平面内で前記第１の半径Ｒ以外の曲
率をもつ彎曲線から成る前記スロットルの前記平行な側
部に垂直である前記スロットルの中心線（２２）と合致
していることを特徴とするちよう弁。 ２、前記シートリングと、スロットルの前記密封面（２
１）の区域内での前記スロットルとの間の密封接触線ま
たは密封接触区域が、本質的に楕円形状をもちかつスロ
ットルを通る前記対称平面と合致する前記楕円形状の長
軸をもつ長円形から成る特許請求の範囲第１項記載のち
よう弁。 ３、前記第１の交差平面内で前記第１の半径Ｒ以外の曲
率をもつ前記曲線が、前記第１の半径Ｒ以外の曲率をも
つ円弧、インボリュート曲線、アルキメデススパイラル
の部分、対数スパイラルの部分、抛物線または双曲線の
部分、および円弧と非円形曲線との間の遷移曲線の群か
ら選択され、かつ前記スロットルの前記周辺部上の前記
密封面が、任意の密封接触位置において前記接触区域の
幅より大きい幅をもちそれによつて接触線または接触区
域を交差する平面が前記スロットルの前記平行な側部と
平行な平面であるゼロ平面（２０）と１つの角度を形成
し、さらに、前記スロットルと前記シートとの密封係合
が前記角度で得られる特許請求の範囲第１項記載のちよ
う弁。 ４、前記スロットルが０．５ｍｍから１．６ｍｍの長円
形離心距離をもつ特許請求の範囲第２項記載のちよう弁
。 ５、前記周辺部の周方向中央線（１９）と、前記周辺部
と前記対称平面の前記交差線との２つの交差点（ｚ、ｙ
）の第１の点（ｙ）に向う半径が、前記スロットルの前
記平行な平面であるゼロ平面（２０）に対して第１の角
度（α＿５）を形成し、前記角度（α＿５）が少くとも
８°でありかつ前記半径と、対称平面に垂直な軸線方向
断面内の対応する交差点の１つとの間の角度（α＿１）
よりも１６°以上は大きくなく、さらに、前記２つの交
差点（ｚ、ｙ）の第２の点（ｚ）に向う半径が前記ゼロ
平面に対して第２の角度（α＿９）を形成し、前記第２
の角度（α＿９）が少くとも８°でかつ前記角度（α＿
１）よりも１６°以上は小さくない特許請求の範囲第１
項記載のちよう弁。 ６、前記ゼロ平面（２０）に向う曲率半径の傾斜角（α
＿ｎ）が、前記第１の角度（α＿５）に向つて前記角度
（α＿１）から前記スロットルの半部上で連続的に増加
し、前記スロットルの対応する他の半部上で、前記角度
（α＿ｎ）が前記角度（α＿１）から前記第２の角度（
α＿９）に向つて減少する特許請求の範囲第５項記載の
ちよう弁。 ７、前記２つの交差点間で、前記ゼロ平面に向つて前記
曲率半径の前記傾斜角（α＿ｎ）に対してつぎの等式を
適用し、 α＿ｎ＝α＿９＋｛（ｌ−ｃｏｓβ＿ｎ）／２｝・（α
＿５−α＿９）ここにβ＿ｎは対象とする断面と、前記
第２の交差点から始まる前記対称平面との間の角度であ
る、特許請求の範囲第６項記載のちよう弁。 ８、前記密封面と前記他の交差平面との間の前記交差線
の前記曲率が前記第１の交差平面から前記対称平面に向
つて連続的に減少する特許請求の範囲第１項記載のちよ
う弁。 ９、前記密封面と前記対称平面との間の前記交差線が、
前記第１の半径の少くとも２倍の大きさをもつが無限大
よりも小さい曲率半径をもつ特許請求の範囲第８項記載
のちよう弁。 １０、前記対称平面内の前記曲率半径が、前記第１の半
径の２倍と４倍との間の値をもつ特許請求の範囲第９項
記載のちよう弁。 １１、前記周辺部の周方向中央線（１９）と、前記周辺
部と前記対称平面との前記交差線との２つの交差点（ｚ
、ｙ）の第２の交差線（ｚ）への曲率半径Ｒ＿９が、前
記第１の半径Ｒよりも小さく、かつ前記２つの交差点が
第１の交差点（ｙ）への曲率半径Ｒ＿５が前記第１の半
径Ｒよりも大きいが、前記第１の半径Ｒの２倍よりも小
さい特許請求の範囲第２項記載のちよう弁。 １２、前記交差点の曲率が、前記第１の交差平面から、
前記２つの交差点の前記第２の交差点が位置する前記ス
ロットルの前記周辺部の一方の半部上の前記対象平面に
、連続的に増加し、一方、前記交差線の曲率が、前記第
１の交差平面から、前記２つの交差点の前記第１の交差
点が位置する前記スロットルの他方の半部上の前記対象
平面に、連続的に減少する特許請求の範囲第１１項記載
のちよう弁。 １３、前記他の交差平面内の前記交差線の前記曲率半径
が、前記スロットルの前記中心線上にそれらの基点をも
ち、かつ曲率半径Ｒ＿ｎの長さが次式で決定され Ｒ＿ｎ＝［（Ｄ＿ｎ／２）＾２＋ｍ＿ｎ＾２］＾１＾／
＾２ここに、Ｄ＿ｎはゼロ平面の直径、ｍ＿ｎは半径Ｒ
＿ｎの基点から前記中心線上の前記ゼロ平面への距離で
ある、特許請求の範囲第１１項記載のちよう弁。 １４、前記密封面と前記他の交差面との間の前記交差線
が円弧から成る特許請求の範囲第１項記載のちよう弁。 １５、前記密封面と前記対称平面との前記交差線が、イ
ンボリュート曲線、アルキメデススパイラルの部分、対
数スパイラルの部分、抛物線の部分および双曲線の部分
を含む群から選択された非円形曲線から成り、前記交差
線の曲率が、円弧と非円形曲線との間の遷移形状を含む
前記他の平面の閉じ運動中に、前記シートが前記スロッ
トルに対して移動する方向へ減少する特許請求の範囲第
１項記載のちよう弁。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE8700003-0 | 1987-01-02 | ||
| SE8700003A SE456112C (sv) | 1987-01-02 | 1987-01-02 | Vridspjällsventil |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63235773A true JPS63235773A (ja) | 1988-09-30 |
| JP2694956B2 JP2694956B2 (ja) | 1997-12-24 |
Family
ID=20367078
Family Applications (1)
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