JPS63223124A - 低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法 - Google Patents
低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法Info
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- JPS63223124A JPS63223124A JP5417187A JP5417187A JPS63223124A JP S63223124 A JPS63223124 A JP S63223124A JP 5417187 A JP5417187 A JP 5417187A JP 5417187 A JP5417187 A JP 5417187A JP S63223124 A JPS63223124 A JP S63223124A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法に関す
るもので、特に連続鋳造鋳片の熱間圧延に用いる厚板ミ
ルに適用することか望ましい製造法に係る。
るもので、特に連続鋳造鋳片の熱間圧延に用いる厚板ミ
ルに適用することか望ましい製造法に係る。
（従来の技術）
加工熱処理技術の進歩に伴い、高張力鋼の低温靭性数片
のためには、鋳片の加熱温度の低温化による初期オース
テナイト粒の粗大化抑制、 Ｎｂ、 Ｎｉ等の合金元素
添加及び制御圧延、加速冷却によるミクロ組織の微細化
等が行なわれている。特に、制御圧延時のオーステナイ
ト末再結晶域での圧延は転位密度の増加、変形帯の導入
を促進し、変態後のフェライト粒を微細化するため、低
温靭性の改善に極めて有効である。オーステナイト未再
結晶域圧延での１パス当たりの圧下率の下限を設けたも
のとしては特公昭５６−４６１０がある。これは、含Ｎ
ｂ鋼板の製造において、圧延温度域、圧下率等を規定す
ることにより高靭化を図っている。しかし、板厚か１９
−＠以下と薄く、圧延による圧下量が十分にとれている
にもかかわらず、シャルピー衝撃特性における５０％延
性破面遷移温度（ｖＴｓあるいはνＴｒｓ ）は−７０
〜−９０℃程度である。また、ＴＳ（抗張力）か６０ｋ
ｇ／ｍｓ２程度となると、衝撃特性は劣化する傾向にあ
る。
のためには、鋳片の加熱温度の低温化による初期オース
テナイト粒の粗大化抑制、 Ｎｂ、 Ｎｉ等の合金元素
添加及び制御圧延、加速冷却によるミクロ組織の微細化
等が行なわれている。特に、制御圧延時のオーステナイ
ト末再結晶域での圧延は転位密度の増加、変形帯の導入
を促進し、変態後のフェライト粒を微細化するため、低
温靭性の改善に極めて有効である。オーステナイト未再
結晶域圧延での１パス当たりの圧下率の下限を設けたも
のとしては特公昭５６−４６１０がある。これは、含Ｎ
ｂ鋼板の製造において、圧延温度域、圧下率等を規定す
ることにより高靭化を図っている。しかし、板厚か１９
−＠以下と薄く、圧延による圧下量が十分にとれている
にもかかわらず、シャルピー衝撃特性における５０％延
性破面遷移温度（ｖＴｓあるいはνＴｒｓ ）は−７０
〜−９０℃程度である。また、ＴＳ（抗張力）か６０ｋ
ｇ／ｍｓ２程度となると、衝撃特性は劣化する傾向にあ
る。
（発明か解決しようとする問題点）
前述のように従来の技術ではＴＳ ６０ｋｇ／■■２未
満の鋼でも低温靭性が不十分て、また、ＴＳ ６０ｋｇ
／■＠２を超える高強度鋼においては、低温靭性の劣化
が避けられない。また、極厚鋼板についても、板厚中心
部の衝撃特性が劣るという欠点が解決されないものであ
る。本発明は、ＴＳ ６０ｋｇ／■■２未満の鋼は言う
までもなく 、 ＴＳ ６０ｋｇ／■■２以上の鋼にお
いても格段に優れた低温靭性を有すること及び、極厚高
強度鋼板における板厚中心部の低温靭性の改善９強度、
靭性バランスの改善を目的としている。
満の鋼でも低温靭性が不十分て、また、ＴＳ ６０ｋｇ
／■＠２を超える高強度鋼においては、低温靭性の劣化
が避けられない。また、極厚鋼板についても、板厚中心
部の衝撃特性が劣るという欠点が解決されないものであ
る。本発明は、ＴＳ ６０ｋｇ／■■２未満の鋼は言う
までもなく 、 ＴＳ ６０ｋｇ／■■２以上の鋼にお
いても格段に優れた低温靭性を有すること及び、極厚高
強度鋼板における板厚中心部の低温靭性の改善９強度、
靭性バランスの改善を目的としている。
（問題点を解決する手段）
本発明の要旨は連続鋳造法によって製造した鋳片の熱間
圧延に際して、オーステナイト再結晶域で、累積圧下量
４０％以上の圧延を行ない、続いて８５０℃以下６５０
℃以上のオーステナイト未再結晶域において、累積圧下
量５ｏｚ以上とし、かつ圧延最終５パスにおいて圧下率
１５ｚ以上の圧下を３回以上加え、その後直ちに加速冷
却することを特徴とする低温靭性の優れた高強度厚鋼板
の製造法である。
圧延に際して、オーステナイト再結晶域で、累積圧下量
４０％以上の圧延を行ない、続いて８５０℃以下６５０
℃以上のオーステナイト未再結晶域において、累積圧下
量５ｏｚ以上とし、かつ圧延最終５パスにおいて圧下率
１５ｚ以上の圧下を３回以上加え、その後直ちに加速冷
却することを特徴とする低温靭性の優れた高強度厚鋼板
の製造法である。
以下１本発明について詳しく説明する。
通常、厚鋼板の製造においては材質面ばかりでなく圧延
工程における圧延能率上、その圧延温度域は６５０〜１
２５０℃程度に限定される。これらの温度域の中てオー
ステナイト再結晶域、未再結晶域の境界は８００〜１０
００℃程度の間にあり、鋼の化学成分、加熱圧延条件に
よって変化するものである。オーステナイト再結晶域は
、再結晶を行なうことによりオーステナイトが微細化す
る領域であり、高温圧延においては再結晶オーステナイ
トは成長しやすいため低温域ての圧延による再結晶が望
ましい。また、低温靭性な向上させるためには粗大粒の
生成を防止し、整細粒オーステナイト組織を得る必要か
あるが、そのためにはまずオーステナイト再結晶域で累
請圧下ｆｆ１４０！以上としなければならない。この条
件に従えば、再結晶したオーステナイトはかなり細粒に
なっているが、低温靭性の向上にはより一層オーステナ
イト組織を微細化し、フェライト核生成サイトを増加さ
せる必要がある。そのためには８５０℃以下６５０℃以
上のオーステナイト未再結晶域で累積圧下量５ｏｚ以上
かつ圧延最終５パスにおいて圧下率１５％以上の圧下を
３回以上加える必要がある。この条件に従って圧延を行
なえばオーステナイトの延伸化による粒界面積の増加、
粒内への変形帯の導入、双晶境界の活性化等によりフェ
ライト核生成サイトは著しく増加し、γ−α変態後のフ
ェライト（あるいはベイナイト、パーライト）組織は極
めて微細化するため、優れた低温靭性が得られるととも
に強度の上昇も期待できる。
工程における圧延能率上、その圧延温度域は６５０〜１
２５０℃程度に限定される。これらの温度域の中てオー
ステナイト再結晶域、未再結晶域の境界は８００〜１０
００℃程度の間にあり、鋼の化学成分、加熱圧延条件に
よって変化するものである。オーステナイト再結晶域は
、再結晶を行なうことによりオーステナイトが微細化す
る領域であり、高温圧延においては再結晶オーステナイ
トは成長しやすいため低温域ての圧延による再結晶が望
ましい。また、低温靭性な向上させるためには粗大粒の
生成を防止し、整細粒オーステナイト組織を得る必要か
あるが、そのためにはまずオーステナイト再結晶域で累
請圧下ｆｆ１４０！以上としなければならない。この条
件に従えば、再結晶したオーステナイトはかなり細粒に
なっているが、低温靭性の向上にはより一層オーステナ
イト組織を微細化し、フェライト核生成サイトを増加さ
せる必要がある。そのためには８５０℃以下６５０℃以
上のオーステナイト未再結晶域で累積圧下量５ｏｚ以上
かつ圧延最終５パスにおいて圧下率１５％以上の圧下を
３回以上加える必要がある。この条件に従って圧延を行
なえばオーステナイトの延伸化による粒界面積の増加、
粒内への変形帯の導入、双晶境界の活性化等によりフェ
ライト核生成サイトは著しく増加し、γ−α変態後のフ
ェライト（あるいはベイナイト、パーライト）組織は極
めて微細化するため、優れた低温靭性が得られるととも
に強度の上昇も期待できる。
しかし、８５０℃を超える温度での圧延では、オーステ
ナイトが部分的に再結晶するためフェライト核生成サイ
トを増加させる効果が少ない。また、６５０℃未満の温
度での圧延は二相域圧延のため結晶粒を極度に加工し、
転位密度増加による強度上昇は図れるものの、低温靭性
は著しく劣化するとともに、圧延方向とそれと直角方向
との材質の差が著しく増大する。そのため、オーステナ
イト未再結晶域の圧延は８５０℃以下６５０℃以上で行
゛なう必要がある。又、累積圧下量５ｏｚ未満ではオー
ステナイト延伸化による粒内の累積歪が不十分で圧下率
によらず変形帯、双晶境界の密度の増加が期待できない
。オーステナイト未再結晶域の圧下量、温度が一定の場
合、圧下率が大きい方が粒内の変形帯密度、双晶境界密
度が増加する。しかし材質改善効果が得られる圧下率の
下限は１５％であり、かつ圧延最終５パスにおいて３パ
ス以上行なうことか必要である。最終５パスにおいても
１５２以上の圧下か３パス未満では以上のような効果は
得られない。
ナイトが部分的に再結晶するためフェライト核生成サイ
トを増加させる効果が少ない。また、６５０℃未満の温
度での圧延は二相域圧延のため結晶粒を極度に加工し、
転位密度増加による強度上昇は図れるものの、低温靭性
は著しく劣化するとともに、圧延方向とそれと直角方向
との材質の差が著しく増大する。そのため、オーステナ
イト未再結晶域の圧延は８５０℃以下６５０℃以上で行
゛なう必要がある。又、累積圧下量５ｏｚ未満ではオー
ステナイト延伸化による粒内の累積歪が不十分で圧下率
によらず変形帯、双晶境界の密度の増加が期待できない
。オーステナイト未再結晶域の圧下量、温度が一定の場
合、圧下率が大きい方が粒内の変形帯密度、双晶境界密
度が増加する。しかし材質改善効果が得られる圧下率の
下限は１５％であり、かつ圧延最終５パスにおいて３パ
ス以上行なうことか必要である。最終５パスにおいても
１５２以上の圧下か３パス未満では以上のような効果は
得られない。
さらに、圧延終了後の鋼板は加速冷却しなければならな
い。加速冷却は、フェライト粒の成長を抑制しフェライ
ト粒の微細化を行なうため低温靭性は向上する。また、
変態強化、加ニオーステナイトの凍結を行なうことがで
き、著しい強度上昇が図れ、強度、靭性バランスの飛躍
的向上が図れる。
い。加速冷却は、フェライト粒の成長を抑制しフェライ
ト粒の微細化を行なうため低温靭性は向上する。また、
変態強化、加ニオーステナイトの凍結を行なうことがで
き、著しい強度上昇が図れ、強度、靭性バランスの飛躍
的向上が図れる。
加速冷却の条件については特に規定するものではないか
、圧延直後直ちに冷却速度＝５℃／ｓ〜４０’Ｃ／ｓで
行なうことが望ましい。加速冷却は途中停止の有無を問
わない。また、冷却後の鋼板を５００℃以上八ｃ、温度
以下に焼戻処理することも何ら本発明鋼の特性を損なう
ものではない。
、圧延直後直ちに冷却速度＝５℃／ｓ〜４０’Ｃ／ｓで
行なうことが望ましい。加速冷却は途中停止の有無を問
わない。また、冷却後の鋼板を５００℃以上八ｃ、温度
以下に焼戻処理することも何ら本発明鋼の特性を損なう
ものではない。
（実施例）
次に、本発明の実施例について述べる。
第１表は連続鋳造によって製造した鋳片から厚鋼板を製
造した際の供試鋼の化学成分を示す、第２表には製造条
件を、第３表には厚鋼板の材質特性を示す。第２表、第
３表中鋼１〜ＩＯは本発明法で製造した鋼であり、鋼１
１〜１６は従来法で製造した比較鋼である。本発明法で
製造した鋼はいずれも従来法で製造した鋼に比べて高強
度かつ高靭性であり、板厚５０ｍ−以上の厚鋼板におい
ても板厚中心部（１／２ｔ）の低温靭性に優れている。
造した際の供試鋼の化学成分を示す、第２表には製造条
件を、第３表には厚鋼板の材質特性を示す。第２表、第
３表中鋼１〜ＩＯは本発明法で製造した鋼であり、鋼１
１〜１６は従来法で製造した比較鋼である。本発明法で
製造した鋼はいずれも従来法で製造した鋼に比べて高強
度かつ高靭性であり、板厚５０ｍ−以上の厚鋼板におい
ても板厚中心部（１／２ｔ）の低温靭性に優れている。
ＡＩ＆分の鋼１１は、圧延の終段で圧下率１５％以上の
圧下が３回に満たないものである。そのため、強度か低
いばかりでなくフェライト粒の微細化が不十分なため低
温靭性も劣る。Ｂ成分の鋼１２はオーステナイト再結晶
域の累積圧下量が４０％に満たないため、オーステナイ
トの再結晶が不十分でオーステナイト粒は粗大なままで
ある。この結果、オーステナイト未再結晶域での圧延を
十分に行なっても鋼板ての低温靭性は劣る。Ｄ成分の鋼
１３は圧延後に加速冷却を行なわなかったため、変態強
化か十分でないばかりでなくフェライト粒の微細化も不
十分となり、強度、低温靭性ともに劣る。ＥＪ＆分の鋼
１４は８５０℃以下６５０℃以上のオーステナイト未再
結晶域における累積圧下量が５０％以下のため、また、
Ｆ成分の鋼１５はオーステナイト未再結晶域の圧延開始
温度が８５０’Ｃより高いため、転位密度の増加、フェ
ライト核生成サイトの増加か不十分となり、強度低温靭
性ともに劣る。
圧下が３回に満たないものである。そのため、強度か低
いばかりでなくフェライト粒の微細化が不十分なため低
温靭性も劣る。Ｂ成分の鋼１２はオーステナイト再結晶
域の累積圧下量が４０％に満たないため、オーステナイ
トの再結晶が不十分でオーステナイト粒は粗大なままで
ある。この結果、オーステナイト未再結晶域での圧延を
十分に行なっても鋼板ての低温靭性は劣る。Ｄ成分の鋼
１３は圧延後に加速冷却を行なわなかったため、変態強
化か十分でないばかりでなくフェライト粒の微細化も不
十分となり、強度、低温靭性ともに劣る。ＥＪ＆分の鋼
１４は８５０℃以下６５０℃以上のオーステナイト未再
結晶域における累積圧下量が５０％以下のため、また、
Ｆ成分の鋼１５はオーステナイト未再結晶域の圧延開始
温度が８５０’Ｃより高いため、転位密度の増加、フェ
ライト核生成サイトの増加か不十分となり、強度低温靭
性ともに劣る。
Ｇ１１Ｎ、分の鋼１６はオーステナイト未再結晶域の圧
延終了温度が６５０℃より低く結晶粒の極度の加工のた
め、低温靭性は著しく劣る。
延終了温度が６５０℃より低く結晶粒の極度の加工のた
め、低温靭性は著しく劣る。
（発明の効果）
本発明により製造された厚鋼板は従来の鋼に比べて格段
に優れた高強度高靭性となり、本発明による利益は大で
ある。
に優れた高強度高靭性となり、本発明による利益は大で
ある。
第３表
Claims (1)
- 連続鋳造法によって製造した鋳片の熱間圧延に際して、
オーステナイト再結晶域で累積圧下量４０％以上の圧延
を行ない、続いて８５０℃以下６５０℃以上のオーステ
ナイト未再結晶域において、累積圧下量を５０％以上と
し、かつ圧延最終５パスにおいて圧下率１５％以上の圧
下を３回以上加え、その後直ちに加速冷却することを特
徴とする低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054171A JPH0776377B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-03-11 | 低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054171A JPH0776377B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-03-11 | 低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63223124A true JPS63223124A (ja) | 1988-09-16 |
| JPH0776377B2 JPH0776377B2 (ja) | 1995-08-16 |
Family
ID=12963095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62054171A Expired - Lifetime JPH0776377B2 (ja) | 1987-03-11 | 1987-03-11 | 低温靭性の優れた高強度厚鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0776377B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4946516A (en) * | 1988-03-08 | 1990-08-07 | Nippon Steel Corporation | Process for producing high toughness, high strength steel having excellent resistance to stress corrosion cracking |
| CN102941227A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-02-27 | 唐山建龙实业有限公司 | 一种冷轧用热轧中宽带钢生产工艺 |
| CN114042773A (zh) * | 2021-10-18 | 2022-02-15 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提升不锈钢特厚板组织均匀性的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS564610A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-19 | Sumitomo Chem Co Ltd | Curable resin composition |
| JPS57134514A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-tensile steel of superior low- temperature toughness and weldability |
-
1987
- 1987-03-11 JP JP62054171A patent/JPH0776377B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS564610A (en) * | 1979-06-26 | 1981-01-19 | Sumitomo Chem Co Ltd | Curable resin composition |
| JPS57134514A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-19 | Kawasaki Steel Corp | Production of high-tensile steel of superior low- temperature toughness and weldability |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4946516A (en) * | 1988-03-08 | 1990-08-07 | Nippon Steel Corporation | Process for producing high toughness, high strength steel having excellent resistance to stress corrosion cracking |
| CN102941227A (zh) * | 2012-10-29 | 2013-02-27 | 唐山建龙实业有限公司 | 一种冷轧用热轧中宽带钢生产工艺 |
| CN114042773A (zh) * | 2021-10-18 | 2022-02-15 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提升不锈钢特厚板组织均匀性的方法 |
| CN114042773B (zh) * | 2021-10-18 | 2023-06-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种提升不锈钢特厚板组织均匀性的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0776377B2 (ja) | 1995-08-16 |
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