JPH1088277A

JPH1088277A - 非調質高張力厚肉鋼材とその製造方法

Info

Publication number: JPH1088277A
Application number: JP24750596A
Authority: JP
Inventors: Masanori Nishimori; 正徳西森; Kenji Oi; 健次大井; Tatsumi Kimura; 達巳木村; Akio Omori; 章夫大森; Fumimaru Kawabata; 文丸川端
Original assignee: Kawasaki Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 1996-09-19
Filing date: 1996-09-19
Publication date: 1998-04-07

Abstract

(57)【要約】【課題】板厚方向の強度、靱性のばらつきが少ない非
調質高張力厚肉鋼材の製造方法を提案する。【解決手段】Ｃ、Si、Mn、Al量を調整し、さらにＶ：
0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.
0100％を含有させ、VN、BNの析出を利用し、粒内フェラ
イトの析出により板厚方向の組織を均一に微細化させ、
板厚方向の靱性ばらつきを少なくする。また、さらに、
必要に応じ、Cu、Ni、Cr、Mo、あるいはNb、Ti、あるい
はREM を含有してもよい。また、1050℃以上に加熱し
て、累積圧下率で30％以上の熱間加工を施し、1000℃以
上で熱間加工を終了したのち、室温まで空冷または５℃
/sec以下の冷却速度で冷却する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、建築構造物、橋
梁、海洋構造物や、造船、土木、建設等の分野で使用さ
れる厚鋼板、形鋼、鋼管等の高張力厚肉鋼材に関し、と
くに板厚方向の強度、靱性のばらつきが少ない非調質高
張力厚肉鋼材に関する。

【０００２】

【従来の技術】厚鋼板において高強度、高靱性を確保す
る方法として、ＴＭＣＰ（ThermoMechanical Control P
rocess）による製造方法が知られている。例えば、特開
昭64-73019号公報には、鋼素材を（Ae₃−200 ℃）〜
（Ae₃−250 ℃）の温度域で２相域圧延を施し、加工中
にフェライトを析出させ、加工後に微細なフェライト組
織とする方法が提案されている。また、特開平3-223419
号公報には、鋼素材を（Ar₃＋150 ℃）以上の再結晶温
度域で30％以上の圧下を施したのち、（Ar₃＋150 ℃）
〜Ar₃ の温度域で50％以上の圧下を加える厚鋼板の製造
方法が提案されている。この方法では、未再結晶域での
強圧下により変形帯を導入し組織の微細化を図ってい
る。

【０００３】また、特開平2-25968 号公報には、Ca、Ti
とNbまたはＶを含有する鋼片を900〜1100℃に加熱し、9
00 ℃以下の圧下量が30％以上で、かつ圧延仕上温度が6
80〜860 ℃の熱間圧延を施したのち、３〜10℃/secの冷
却速度で500 ℃以下まで冷却する厚肉高張力鋼の製造方
法が提案されている。しかしながら、上記したような未
再結晶温度域での圧延の効果を十分に発揮させるために
は、より低温で高圧下を加える必要があり、圧延機に多
大な負荷が掛かるため多大のエネルギーを消費するう
え、厚鋼板の場合には温度調節の待ち時間が増大して圧
延能率が低下するなどの問題が残されていた。また、極
厚鋼板のように低温での高圧下が確保できない場合に
は、変形帯の導入が不十分となり、特に中心部の組織の
微細化が達成できず、一方、薄肉鋼板の場合には、集合
組織の形成による音響の異方性や、500 ℃以下といった
低温まで冷却されるため残留応力・残留歪が大きくなる
などの問題があった。

【０００４】さらに、上記したような未再結晶温度域で
の圧延および圧延後の加速冷却による厚鋼板の製造方法
では、圧下量や冷却速度に依存し組織が変化するため、
鋼板の板厚方向での材質変化、とくに靱性のばらつきが
大きいという問題を残していた。これに対し、例えば特
開昭63-179020 号公報には、再結晶域での熱間圧延の圧
下量を60％以上とし、さらに冷却速度を15℃/sec以上、
冷却停止温度を500 〜650 ℃に制御し、板厚方向におけ
る硬度変化を小さくする鋼板の製造方法が提案されてい
る。しかしながら、この方法は、制御圧延、加速冷却を
採用しているため、鋼板板厚方向の加工量の分布、冷却
速度分布は解消されておらず、鋼板板厚方向で組織変化
が生じている。したがって、この方法によってもまだ、
鋼板板厚方向の靱性ばらつきを抑制するまでに至ってい
ない。

【０００５】一方、上記した方法とは異なり、ＶＮを利
用して、組織を微細化して圧延のままの強度靱性を向上
させた高強度鋼が、従来から知られている（例えば、鉄
と鋼、Vol.77(1991)No.1、p.171 ）。また、特開平5-18
6848号公報には、Ｖ、Ｎに加えTiを添加し、TiN-MnS-VN
の複合析出物を分散させ、フェライト生成機能を有効に
作用させHAZ 部靱性を向上させる技術が示されている。
しかしながら、これらの技術では、とくに極厚鋼板の場
合には、必ずしもVNの作用が効率良く発揮されてはおら
ず、圧延のままの母材特性は不十分であるという問題を
残していた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記した
問題を有利に解決し、板厚方向の強度、靱性のばらつき
が少ない非調質高張力厚肉鋼材とその製造方法を提案す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、板厚方向
の靱性ばらつきを少なくするために、熱間加工度、冷却
速度が変化しても均質な組織が得られる非調質高張力厚
肉鋼材の製造方法について、鋭意検討した結果、未再結
晶温度域圧延・加速冷却によることなく、Ｖ窒化物とＢ
窒化物を同時に利用することにより、オーステナイト粒
内のフェライト析出が均一に促進され、厚肉鋼材の板厚
中央部の組織をも微細化することができることを知見し
た。

【０００８】この発明は、上記知見をもとに完成された
ものである。すなわち、この発明は、重量％で、Ｃ：0.
04〜0.18％未満、Si：0.60％以下、Mn：0.20〜1.80％、
Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.
0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含有し、残部Feおよび
不可避的不純物からなることを特徴とする材質ばらつき
の少ない板厚40mm以上の非調質高張力厚肉鋼材である。

【０００９】また、この発明では、上記基本組成に加え
て、重量％で、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：
1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下の群のうちから選ばれた１
種または２種以上を含有してもよい。また、上記基本組
成に加えて、重量％で、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.00
5 〜0.02％の群のうちから選ばれた１種または２種を含
有してもよい。また、上記基本組成に加えて、重量％
で、REM ：0.02％以下を含有してもよい。また、上記基
本組成に加えて、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、C
r：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下の群のうちから選ばれ
た１種または２種以上およびNb：0.003 〜0.05％、Ti：
0.005 〜0.02％の群のうちから選ばれた１種または２
種、あるいはREM ：0.02％以下を含有してもよい。ま
た、上記基本組成に加えて、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：
0.005 〜0.02％の群のうちから選ばれた１種または２種
およびREM ：0.02％以下を含有してもよい。また、上記
基本組成に加えて、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、
Cr：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下の群のうちから選ばれ
た１種または２種以上、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.00
5 〜0.02％の群のうちから選ばれた１種または２種およ
びREM ：0.02％以下を含有してもよい。

【００１０】また、この発明は、重量％で、Ｃ：0.04〜
0.18％未満、Si：0.60％以下、Mn：0.20〜1.80％、Al：
0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030
％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含有し、残部Feおよび不可
避的不純物からなる鋼素材を、1050℃以上に加熱して、
累積圧下率で30％以上の熱間加工を施し、1000℃以上で
熱間加工を終了したのち、室温まで空冷することを特徴
とする材質ばらつきの少ない板厚40mm以上の非調質高張
力厚肉鋼材の製造方法であり、また、この発明では、前
記室温まで空冷するに代えて、室温まで５℃/sec以下の
冷却速度で冷却してもよく、また、前記鋼素材が、重量
％で、Ｃ：0.04〜0.18％未満、Si：0.60％以下、Mn：0.
20〜1.80％、Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、
Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含み残
部Feおよび不可避的不純物からなる基本組成に加え、さ
らに、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：1.0 ％以
下、Mo：1.0 ％以下の群のうちから選ばれた１種または
２種以上を含有してもよく、また、上記基本組成に加え
て、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.005 〜0.02％の群のう
ちから選ばれた１種または２種を含有してもよく、ま
た、上記基本組成に加えて、REM ：0.02％以下を含有し
てもよく、また、上記基本組成に加えて、上記３群、す
なわち、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：1.0 ％
以下、Mo：1.0 ％以下の群、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：
0.005 〜0.02％の群、REM ：0.02％以下の群、のうちの
２群または３群から選ばれた２種以上を含有してもよ
い。

【００１１】

【発明の実施の形態】本発明でいう鋼材とは厚鋼板、熱
延鋼板、鋼管、形鋼、棒鋼を含む鋼材を意味する。本発
明で用いて好適な鋼素材の化学組成についてまず説明す
る。Ｃ：0.04〜0.18％未満Ｃは鋼の強度を増加させる元素であり、強度確保のため
に0.04％以上の添加が必要である。しかし、0.18％以上
添加すると、粒内フェライトの析出を抑制し、母材靱性
および溶接性が劣化するため、Ｃは0.05〜0.18％未満の
範囲に制限した。なお、好ましくは0.08〜0.16％の範囲
である。

【００１２】Si：0.60％以下 Siは固溶強化により鋼の強度を増加させ、オーステナイ
トからの冷却中にフェライトの析出を促進する元素であ
る。この効果を得るためには、0.05％以上添加すること
が好ましいが、0.60％を超えると、母材靱性、溶接性を
著しく劣化させる。このため、Siは0.60％以下とした。
なお、好ましくは0.05〜0.40％である。

【００１３】Mn：0.20〜1.80％ Mnは鋼の強度を増加させる元素であり、強度確保のため
に0.20％以上の添加が必要である。しかし、1.80％を超
えると、オーステナイトからの冷却中にフェライトの析
出を抑制し、母材靱性、溶接性が劣化する。このため、
Mnは0.20〜1.80％の範囲とした。なお、好ましくは1.00
〜 1.70 ％である。

【００１４】Al：0.100 ％以下 Alは脱酸剤として作用するが、多量に添加すると非金属
介在物が多くなり、清浄度が低下し、靱性、溶接性が劣
化する。このため、Alは0.100 ％以下とした。なお、脱
酸のためには、好ましくは0.010 〜0.040 ％である。Ｖ：0.04〜0.15％Ｖは、Ｂ、Ｎとともに本発明では重要な元素である。本
発明では、VNとBNを同時に利用するところに特徴があ
る。Ｖは、Ｎと結合しVNを形成し、圧延後冷却中にオー
ステナイト中に析出して、フェライト析出核として作用
し、結晶粒を微細化し靱性を向上させる。また、フェラ
イト変態後フェライト中にも微細析出し、冷却を強化す
ることなく母材強度を高めることができ、鋼材板厚方向
の特性の均一性、残留応力・残留歪を軽減できる。しか
し、VNのみでは、冷却速度の速い板厚表層部でVNの析出
量が不足し、板厚表層部の靱性が劣化するが、BNを同時
に利用すると、ＢはＶよりＮとの親和力が強く、冷却速
度の速い板厚表層部でもBNが析出し粒内フェライトが生
成しやすくなる。また、VNは冷却速度の遅い板厚中心部
では十分に微細析出し粒内フェライトの析出を促進す
る。これにより、板厚全体にわたり、粒内フェライトの
析出が促進され、板厚各部で均一な微細組織となる。こ
れらの効果を得るためには、0.04％以上の添加を必要と
するが、0.15％を超えて添加すると、析出硬化による母
材靱性の劣化を招く。このため、Ｖは0.04〜0.15％の範
囲に限定した。なお、好ましくは0.05〜0.10％である。

【００１５】Ｂ：0.0003〜0.0030％本発明では、ＢはＶ、Ｎとともに重要な元素であり、上
記したようにBNとVNとを同時に利用することが重要にな
る。Ｂは粒界に偏析し、粗大な粒界フェライトの析出を
抑制するとともに、Ｎと結合してBNとして粒内フェライ
トの析出を促進し、組織の微細化に寄与する。このよう
な効果を得るためには、0.0003％以上の添加を必要とす
るが、0.0030％を超えて添加すると、Fe₂₃(C,B)₆等のＢ
化合物がオーステナイト粒界に析出して粗大な粒界フェ
ライトとなり靱性を劣化させる。このため、Ｂは0.0003
〜0.0030％の範囲に限定した。BNのみの利用では冷却速
度の遅い板厚中央部で、Ｂは粒界に偏析しやすく、BNの
析出が遅れあるいは析出したBNが粗大化して、粒内フェ
ライトの析出を促進できなくなる。

【００１６】Ｎ：0.0050〜0.0100％ＮはＶ、Ｂと結合し窒化物を形成し、オーステナイトか
らの冷却中にフェライト析出核として作用し、粒内フェ
ライトの析出を促進し、結晶粒を微細化し靱性を向上さ
せる作用を有している。0.0050％未満では、必要とする
窒化物量が不足する。一方、0.0100％を超えると、固溶
Ｎ量が増加し、母材靱性、溶接性を劣化させる。このた
め、Ｎは0.0050〜0.0100％の範囲に制限した。

【００１７】本発明では、上記した基本組成に加えて、
下記３群のうちの１群または２群以上から選ばれた１種
または２種以上の元素を必要に応じ添加できる。 Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：1.0 ％以下、M
o：1.0 ％以下の群、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.005
〜0.02％の群、およびREM ：0.02％以下の群、の少なく
とも１群から選ばれた１種または２種以上 Cu、Ni、Cr、Moは、いずれも強度を増加させる元素であ
り、強度増加のために、Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以
下、Cr：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下のうちから選ばれ
た１種または２種以上を添加できる。

【００１８】Cuは、強度を増加させる元素であるが、0.
6 ％を超える添加は熱間加工性、靱性を劣化させるた
め、Cuは0.6 ％以下に限定した。Cuは多量添加すると、
熱間加工性が劣化するため、Niを同時に添加するのが好
ましいが、0.60％を超えて添加しても効果が飽和し、経
済的にも高価となる。Niは、強度および靱性を向上させ
る元素であるが、0.6 ％を超える添加は経済的に高価で
あり、さらに粒内フェライトの析出を抑制する。このた
め、Niは2.0％以下に限定した。

【００１９】Crは、強度を増加させる作用を有している
が、1.0 ％を超える添加は溶接性を劣化させる。このた
め、Crは1.0 ％以下に限定した。Moは、常温強度および
高温強度を増加させる作用を有しているが、1.0 ％を超
える添加は溶接性を劣化させる。このため、Moは1.0 ％
以下に限定した。また、Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.00
5 〜0.02％のうちから選ばれた１種または２種を添加で
きる。Nb、Tiは、いずれもAr₃変態点を低温化し、それ
により粒内フェライトの析出を促進させる作用を有して
いる。

【００２０】Nbは、析出強化により母材強度を向上させ
るが、さらにAr₃変態点を低温化し、オーステナイトの
過冷度を増加させて粒界フェライトの析出を抑制し、粒
内フェライトの析出を助長させる。これらの効果を得る
ためには、0.003 ％以上の添加を必要とするが、0.05％
を超えて添加すると、未再結晶温度域が拡大し、熱間加
工によるオーステナイトの再結晶を阻害して、Ｂの粒界
偏析を助長させ、BNの粒内析出を妨げる。このため、Nb
は、0.003 〜0.05％の範囲に限定した。

【００２１】Tiは、Nbと同様、Ar₃変態点を低温化し、
オーステナイトの過冷度を増加させて粒界フェライトの
析出を抑制し、粒内フェライトの析出を助長させる。ま
た、Ｎと結合しTiＮを形成し、加熱時のオーステナイト
粒の成長を抑制し、溶接部の靱性を向上させる。これら
の効果を得るためには、0.005 ％以上の添加が必要であ
るが、0.02％を超えると、VN、BNの析出を抑制し、粒内
フェライトの析出を阻害し、母材の靱性を劣化させる。
このため、Tiは0.005 〜0.02％の範囲に限定した。な
お、好ましくは0.010 〜0.015 ％である。

【００２２】REM ：0.02％以下 REM はフェライト粒の微細化に寄与する作用を有してお
り、必要に応じ添加できる。REM は安定な酸硫化物を形
成し微細に鋼中に分散して、オーステナイト粒の成長を
抑制し、溶接熱影響部の靱性を向上させるが、0.02％を
超えて添加すると、析出物量が増加し、しかも粗大化す
るため、清浄度が低下し母材の靱性が劣化する。このた
め、REM は0.02％以下に限定した。

【００２３】その他、残部Feおよび不可避的不純物であ
る。上記に規定した元素以外の元素では、Ｐは粒界に偏
析し靱性を低下させるため、できるだけ低減するが、0.
030％まで許容できる。なお、好ましくは0.015 ％以下
である。また、Ｓは板厚方向の延性・靱性を劣化させる
ため、できるだけ低減するが、0.015 ％まで許容でき
る。また、Ｏ：0.0025％以下の含有が許容できる。

【００２４】つぎに、製造方法について説明する。上記
した組成の鋼の溶製は、転炉、電気炉等通常公知の溶製
方法がいずれも適用でき、とくに限定する必要はない。
溶製された溶鋼は、連続鋳造法あるいは造塊法により凝
固され圧延素材とされる。本発明の鋼は、熱間圧延によ
り、厚鋼板、熱延鋼板、鋼管、形鋼、棒鋼等に成形する
ことができる。

【００２５】熱間圧延の加熱温度は、1050℃以上とす
る。加熱温度が1050℃未満では鋳造段階で粗大析出した
Ｖ、Ｂ等の析出物を十分に固溶させることができない。
また、加熱温度が1050℃未満では熱間加工の終了温度が
低くなりすぎ、変形抵抗の増加により、所定の圧下率／
パス、累積圧下率の確保が困難となる。このため、加熱
温度は1050℃以上に限定した。なお、好ましくは、加熱
温度は1350℃以下である。1350℃を超えると、加熱炉原
単位を悪化させるとともにスケールロスの増加や炉補修
回数の増加等を招く。

【００２６】鋼素材を加熱後、ついで、累積圧下率で30
％以上の熱間加工を施す。熱間加工の終了温度は1000℃
以上とし、熱間加工後、室温まで空冷する。累積圧下率
が30％未満では、十分な再結晶細粒化効果が得られず、
BN、VNによる組織微細化効果を発揮させても最終組織が
粗くなり、母材靱性が低下する。このため、累積圧下率
を30％以上とした。また、熱間加工終了温度が1000℃未
満では、オーステナイトの再結晶が遅滞しＢが粒界に偏
析し、粒内フェライトの析出を抑制する。このため、熱
間加工終了温度は1000℃以上とした。

【００２７】なお、１パスあたりの圧下率は、５％以上
とすることが好ましい。５％未満では十分な細粒化効果
が得られないためである。圧延終了後、室温まで空冷す
る。空冷のような緩冷却を施すことにより、強度・靱性
のばらつき、残留応力・残留歪が軽減できる。

【００２８】また、本発明では、前記室温まで空冷する
に代えて、５℃/sec以下の冷却速度で室温まで冷却して
もよい。冷却速度が５℃/secを超えると、冷却中のオー
ステナイトから粒内フェライトの析出が不足し、組織の
微細化が図れない。また、冷却速度が５℃/secを超える
と組織がベイナイトまたはマルテンサイトあるいはそれ
らの混合組織となりやすく靱性が劣化する。

【００２９】本発明で規定する温度、冷却速度は板厚方
向の平均として鋼材の板厚T/4 部での値である。

【００３０】

【実施例】表１に示す組成の鋼を転炉で溶製し、連続鋳
造法で125 〜215mm 厚のスラブとした。ついで、これら
スラブを表２に示す温度に加熱し、表２に示す熱間圧延
条件で厚鋼板とした。圧延終了後、直ちに表２に示す冷
却速度で冷却した。これらの製品板を用いて、母材の引
張特性、靱性を調査した。その結果を表２に示す。

【００３１】

【表１】

【００３２】

【表２】

【００３３】なお、母材の引張特性、靱性の試験方法は
下記に示す通りである。（１）母材の引張試験上記製品板の板厚1/4 Ｔ部から圧延方向と直角方向にJI
S Z 2201に規定する４号試験片を採取し、JIS Z 2241に
準拠して、降伏点（ＹＳ）、引張強さ（ＴＳ）を求め
た。（２）母材の靱性試験上記製品板の板厚Ｔ/10 部、Ｔ /4 部、Ｔ/2部から圧延
方向と直角方向にJISZ 2202に規定する４号試験片を採
取し、JIS Z 2242に準拠して、−10℃におけるシャルピ
ー吸収エネルギー（vE_-10）を求めた。

【００３４】表２から、本発明例では、ＴＳで500MPa以
上の高強度で、vE_-10で80Ｊ以上の高靱性が得られ、し
かも板厚方向の各位置の靱性のばらつきが少なく、母材
の強度・靱性はともに優れて、かつ靱性ばらつきも少な
いことがわかる。一方、鋼組成が本発明の範囲から外れ
る比較例No.14 〜No.18 では、粒内フェライトの析出が
不足するため、板厚方向各部位とも靱性が劣化してい
る。

【００３５】また、本発明例の中でも、熱間加工条件が
好ましい範囲から外れる本発明例No.19 〜No.25 は、熱
間加工条件が好ましい範囲内の本発明例と比べ、若干靱
性が劣化し、ばらつきも多少多くなる。例えば、圧延熱
間加工終了温度が900 ℃と好ましい範囲から外れる本発
明例No.19 、No.21 、No.23 、No.24 は、熱間加工中に
Ｂが粒界に偏析したため、板厚表層部（Ｔ/10 部）の靱
性が若干劣化している。

【００３６】また、熱間加工の累積圧下率が好ましい範
囲から外れる本発明例No.20 は、熱間加工中にＢが粒界
に偏析したため、板厚表層部（Ｔ/10 部）の靱性が若干
劣化している。また、スラブ加熱温度が好ましい範囲か
ら外れる本発明例No.21 、No.24 は、熱間加工終了温度
が低すぎるため、板厚表層部（Ｔ/10 部）の靱性が若干
劣化している。

【００３７】さらに、熱間加工後の冷却速度が好ましい
範囲から外れる本発明例No.22 、No.25 は、板厚表層部
（Ｔ/10 部）の靱性が若干劣化している。

【００３８】

【発明の効果】本発明によれば、板厚中心部の靱性およ
び表層部の靱性が著しく改善され、板厚方向の靱性のば
らつきが少ない板厚40mm以上の非調質高張力厚肉鋼材
が、工業的に容易に製造でき、産業上多大な効果を奏す
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者木村達巳岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者大森章夫岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内 (72)発明者川端文丸岡山県倉敷市水島川崎通１丁目（番地なし）川崎製鉄株式会社水島製鉄所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.04〜0.18％未満、 Si：0.60％以下、 Mn：0.20〜1.80％、 Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする材質ばらつきの少ない板厚40mm以上の非調質
高張力厚肉鋼材。
【請求項２】重量％で、Ｃ：0.04〜0.18％未満、 Si：0.60％以下、 Mn：0.20〜1.80％、 Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含み、さらに、 Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：1.0 ％以下、M
o：1.0 ％以下の群、 Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.005 〜0.02％の群、および
REM ：0.02％以下の群の少なくとも１群から選ばれた１
種または２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする材質ばらつきの少ない板厚
40mm以上の非調質高張力厚肉鋼材。
【請求項３】重量％で、Ｃ：0.04〜0.18％未満、 Si：0.60％以下、 Mn：0.20〜1.80％、 Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼素材
を、1050℃以上に加熱して、累積圧下率で30％以上の熱
間加工を施し、1000℃以上で熱間加工を終了したのち、
室温まで空冷することを特徴とする材質ばらつきの少な
い板厚40mm以上の非調質高張力厚肉鋼材の製造方法。
【請求項４】前記室温まで空冷するに代えて、室温ま
で５℃/sec以下の冷却速度で冷却することを特徴とする
請求項３記載の非調質高張力厚肉鋼材の製造方法。
【請求項５】前記鋼素材が、重量％で、Ｃ：0.04〜0.18％未満、 Si：0.60％以下、 Mn：0.20〜1.80％、 Al：0.100 ％以下、Ｖ：0.04〜0.15％、Ｂ：0.0003〜0.0030％、Ｎ：0.0050〜0.0100％を含み、さらに、 Cu：0.6 ％以下、Ni：2.0 ％以下、Cr：1.0 ％以下、M
o：1.0 ％以下の群、 Nb：0.003 〜0.05％、Ti：0.005 〜0.02％の群、および
REM ：0.02％以下の群の少なくとも１群から選ばれた１
種または２種以上を含有し、残部Feおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする請求項３または４記載の非
調質高張力厚肉鋼材の製造方法。