JPS63219529A - 深絞り用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
深絞り用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS63219529A JPS63219529A JP5497787A JP5497787A JPS63219529A JP S63219529 A JPS63219529 A JP S63219529A JP 5497787 A JP5497787 A JP 5497787A JP 5497787 A JP5497787 A JP 5497787A JP S63219529 A JPS63219529 A JP S63219529A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、安価でプレス時の肌あれの少ない深絞り用冷
延鋼板の製造方法に関するものである。
延鋼板の製造方法に関するものである。
特に、本発明は、いわゆる直送圧延を可能とする深絞り
用冷延鋼板の製造方法に関する。
用冷延鋼板の製造方法に関する。
（従来の技術）
現在までに知られている深絞り用ＡＱキルド鋼の製造方
法は、昭和４９年に出された鉄鋼基礎共同研究会再結晶
部会の報告書にまとめられているが、要約すると以下の
とおりである。
法は、昭和４９年に出された鉄鋼基礎共同研究会再結晶
部会の報告書にまとめられているが、要約すると以下の
とおりである。
ＡＱおよびＮをそれぞれ０．０５重量％、０．００５重
量％程度に調整した低Ｃ−Ｍキルド鋼を使用する。
量％程度に調整した低Ｃ−Ｍキルド鋼を使用する。
ＡＱＮを完全固溶させるためにスラブを１２００℃以上
の高温に加熱し、熱間圧延後６００℃以下に急冷し巻取
り、ＡＱＮを固溶状態に保持する。こうすることによっ
て、次の冷間圧延後の再結晶焼鈍過程でＡＱＮを析出さ
せ深絞り性に好ましい集合組織を形成させている。多く
の用途にはこれで十分であるが、自動車用外板などの用
途向の場合のように、よりすぐれた深絞り性を必要とす
る場合は、冷間圧延後にさらに脱炭焼鈍を行うか、また
は、溶製時に真空脱ガス処理等で固溶Ｃを低下させる方
法が一般に行われている。
の高温に加熱し、熱間圧延後６００℃以下に急冷し巻取
り、ＡＱＮを固溶状態に保持する。こうすることによっ
て、次の冷間圧延後の再結晶焼鈍過程でＡＱＮを析出さ
せ深絞り性に好ましい集合組織を形成させている。多く
の用途にはこれで十分であるが、自動車用外板などの用
途向の場合のように、よりすぐれた深絞り性を必要とす
る場合は、冷間圧延後にさらに脱炭焼鈍を行うか、また
は、溶製時に真空脱ガス処理等で固溶Ｃを低下させる方
法が一般に行われている。
このようにして従来は冷間圧延時のＡＱＮ析出を通じて
集合組織をコントロールして深絞り性に要求されている
低降伏強度、高延性、高１値を確保している。
集合組織をコントロールして深絞り性に要求されている
低降伏強度、高延性、高１値を確保している。
しかし、かかる従来の方法は、ＡＱＮを完全固溶させる
ためスラブを高温に加熱しなければならない点や、製造
管理項目が多いなど製造工程が高価になるなどの問題が
あった。また、材質的には、再結晶粒が粗大な展伸粒で
あるために、プレス成形時の肌あれが問題となっていた
。
ためスラブを高温に加熱しなければならない点や、製造
管理項目が多いなど製造工程が高価になるなどの問題が
あった。また、材質的には、再結晶粒が粗大な展伸粒で
あるために、プレス成形時の肌あれが問題となっていた
。
ところで、ホーロー用冷延鋼板の耐爪とび性を改善する
ためにＢ添加ＡＱキルド鋼が提案されているが、Ｂ添加
により深絞り性が劣るとされていた。
ためにＢ添加ＡＱキルド鋼が提案されているが、Ｂ添加
により深絞り性が劣るとされていた。
そこで箱焼鈍を行うＢ添加ＡＱキルド鋼の深絞り性を改
善すべく、鋼組成、熱間圧延そして焼鈍条件を適正化す
ることが、特開昭６１−６２Ｂ号に提案されている。し
かし、これは用途がホーロー用冷延鋼板であること、ま
た冶金学的には、従来と同様に再結晶焼鈍時に析出する
ＡＱＮの集合組織コントロール力を利用し、深絞り性を
得ようというものであり、従来公知の条件の最適値を求
めたにすぎず、工程管理上の問題は何ら解決されないた
め、高価な方法といえる。また、耐肌あれ性の改善につ
いての言及もない。
善すべく、鋼組成、熱間圧延そして焼鈍条件を適正化す
ることが、特開昭６１−６２Ｂ号に提案されている。し
かし、これは用途がホーロー用冷延鋼板であること、ま
た冶金学的には、従来と同様に再結晶焼鈍時に析出する
ＡＱＮの集合組織コントロール力を利用し、深絞り性を
得ようというものであり、従来公知の条件の最適値を求
めたにすぎず、工程管理上の問題は何ら解決されないた
め、高価な方法といえる。また、耐肌あれ性の改善につ
いての言及もない。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、中低炭素鋼（０，０１〜０．０６ｗｔ
％）で経済的に、深絞り性および肌あれ性の良好な冷延
鋼板の製造方法を提供することである。
％）で経済的に、深絞り性および肌あれ性の良好な冷延
鋼板の製造方法を提供することである。
本発明の別の目的は、従来の方向とは別に、再結晶時に
析出するＡＱＮの集合組織コントロール力を利用せずに
、等軸粒で深絞り性を確保すべく特定ｍｍの鋼に対し、
安価な加工法を加えるだけで深絞り性にすぐれた冷延鋼
板が得られる製造方法を提供することである。
析出するＡＱＮの集合組織コントロール力を利用せずに
、等軸粒で深絞り性を確保すべく特定ｍｍの鋼に対し、
安価な加工法を加えるだけで深絞り性にすぐれた冷延鋼
板が得られる製造方法を提供することである。
本発明のさらに別の目的はいわゆる直送圧延により製造
コストをさらに引き下げることのできる、深絞り性およ
び肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供すること
である。
コストをさらに引き下げることのできる、深絞り性およ
び肌あれ性の良好な冷延鋼板の製造方法を提供すること
である。
（問題点を解決するための手段）
ここに、本発明は、重量％で、
Ｃ： ０．０１〜０．０６％、 ＭｎＳ０．２０％、Ｓ
：Ｏ，０１％以下、 ｓｏｌ．Ａｌ： ０．０１〜０．
０８％、Ｎ： ０．００５％以下、 Ｂ ｉ ０．００
０３〜０．００５０％、２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／
１４Ｎを満足するＢを含み、残部Ｆｅおよび不可避不純
物 から成る組成の鋳片を１１００℃以下の温度に加熱し、
４１１点以上で熱間圧延後巻取りを行い、次いで、酸洗
、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍すること
によって等軸粒で高延性、高ｒ値の特性を持った冷延鋼
板を製造する方法である。
：Ｏ，０１％以下、 ｓｏｌ．Ａｌ： ０．０１〜０．
０８％、Ｎ： ０．００５％以下、 Ｂ ｉ ０．００
０３〜０．００５０％、２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／
１４Ｎを満足するＢを含み、残部Ｆｅおよび不可避不純
物 から成る組成の鋳片を１１００℃以下の温度に加熱し、
４１１点以上で熱間圧延後巻取りを行い、次いで、酸洗
、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍すること
によって等軸粒で高延性、高ｒ値の特性を持った冷延鋼
板を製造する方法である。
また、別の面からは、本発明は、前述の成分鋼の連続鋳
造後、得られた鋳片をＡｒ３点以下に冷却することなく
１１００℃以下の温度で保温し、Ａｒ３点以上の温度で
熱間圧延し、巻取りを行い、次いで酸洗、冷間圧延後、
再結晶温度以上で焼鈍することによって等軸粒で高延性
、高７値の特性を持った冷延鋼板を製造する方法である
。
造後、得られた鋳片をＡｒ３点以下に冷却することなく
１１００℃以下の温度で保温し、Ａｒ３点以上の温度で
熱間圧延し、巻取りを行い、次いで酸洗、冷間圧延後、
再結晶温度以上で焼鈍することによって等軸粒で高延性
、高７値の特性を持った冷延鋼板を製造する方法である
。
すなわち、従来のＡＱキルド鋼はＡＱＮを固溶状態に保
ちながら熱間圧延、巻取りを行って、再結晶焼鈍時に析
出するＡＱＮで集合組織を改善していた。
ちながら熱間圧延、巻取りを行って、再結晶焼鈍時に析
出するＡＱＮで集合組織を改善していた。
しかし、本発明においては、今までＡＱＮの集合組織コ
ントロール作用の影響下にあってあまり問題とされなか
った熱間圧延中もしくは直後に析出する微量、かつ微細
なＭｎＳやＡＱＮが影響力を持つようになり、これらの
析出物を粗大化させるのである。十分に成分調整された
鋼を低温加熱することによって、これらの析出物を固溶
させないようにし、熱間圧延後に析出する量を低減して
いる。 ＡＱＮに関しては、微量でも影響が大きいため
に、Ｂを添加し漱１残っているＮ量１−ＢＮとして粗大
に析出させ、再結晶前の固溶Ｎをはメ°ゼロにしている
のである。
ントロール作用の影響下にあってあまり問題とされなか
った熱間圧延中もしくは直後に析出する微量、かつ微細
なＭｎＳやＡＱＮが影響力を持つようになり、これらの
析出物を粗大化させるのである。十分に成分調整された
鋼を低温加熱することによって、これらの析出物を固溶
させないようにし、熱間圧延後に析出する量を低減して
いる。 ＡＱＮに関しては、微量でも影響が大きいため
に、Ｂを添加し漱１残っているＮ量１−ＢＮとして粗大
に析出させ、再結晶前の固溶Ｎをはメ°ゼロにしている
のである。
ここに、上記「鋳片」は造塊法による場合の分塊スラブ
などの鋳塊ならびに連続鋳造法における場合の鋳造ビレ
ットなどの鋳片を包含する。
などの鋳塊ならびに連続鋳造法における場合の鋳造ビレ
ットなどの鋳片を包含する。
（作用）
次に、本発明において鋼組成および加工条件を上述のよ
うに限定した理由を説明する。
うに限定した理由を説明する。
Ｃ；Ｃは多量に存在するとフェライト粒の成長を阻害す
るために上限を０．０６％とした。またＣをｏ、ｏｉ％
以下にするためには特別な脱炭工程が必要となるため、
コスト高となり、本発明の目的に合わない、そこで下限
を０．０１％とした。
るために上限を０．０６％とした。またＣをｏ、ｏｉ％
以下にするためには特別な脱炭工程が必要となるため、
コスト高となり、本発明の目的に合わない、そこで下限
を０．０１％とした。
Ｍｎ：第１図は後述する実施例の結果の一部をまとめた
Ｍｎ量と下値との関係を示すグラフである。
Ｍｎ量と下値との関係を示すグラフである。
１１００℃以下の低温加熱においてＭｎが０．２ ｗｔ
％を超えると７値が低下する。そこで本発明にあっては
Ｍｎ量を５０．２０％の範囲゛とした０本発明の効果を
最もよく発揮するためには、０．０５〜０．１４％が望
ましい。
％を超えると７値が低下する。そこで本発明にあっては
Ｍｎ量を５０．２０％の範囲゛とした０本発明の効果を
最もよく発揮するためには、０．０５〜０．１４％が望
ましい。
Ｓ：熱延脆性防止のため少ないほどよく、上限を０．０
１％とした。
１％とした。
ｓｏｌ．Ａｌ： ＡＱＮの集合＆ｆｌ織コントロール力
を利用していないのが本発明の特徴の一つであるために
、Ｎを固定するに足りるＡｆｌｌｌで十分である。
を利用していないのが本発明の特徴の一つであるために
、Ｎを固定するに足りるＡｆｌｌｌで十分である。
また加えすぎるとコスト上昇につながるために０．０１
〜０．０８％とした。
〜０．０８％とした。
Ｂ、Ｎ： ＢおよびＮ量の調整は、本発明の最も重要な
ポイントの一つである。
ポイントの一つである。
第２図は第１図の場合と同様に後述する実施例の結果の
１部をまとめて、Ｎ−Ｂ図上に７値をプロットした図で
ある。下値の値は、分塊圧延によるスラブを１０２０℃
に加熱し、４５０℃で巻取ったときのものである。
１部をまとめて、Ｎ−Ｂ図上に７値をプロットした図で
ある。下値の値は、分塊圧延によるスラブを１０２０℃
に加熱し、４５０℃で巻取ったときのものである。
明らかな理由は分からないが、Ｂ ＞１１／１４Ｎ ｅ
Ｍ域では、再結晶焼鈍前に存在する過剰Ｂが粒成長を■
害し、深絞り性に好ましい集合＆１ｌｖａが形成されな
いのではないかと推測される。またＢ、Ｍで固定されな
い固溶Ｎ量が多いと過剰Ｂと同様に、粒成長を阻害する
ものと考えられる。そこでＮ量の上限を０．０５％とし
、Ｂ量を０．０００３〜ｏ、ｏｏｓｏ％とした。また８
１Ｎ量を２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／１４ Ｎ（Ｂ、
Ｎは％）の範囲に限定した。
Ｍ域では、再結晶焼鈍前に存在する過剰Ｂが粒成長を■
害し、深絞り性に好ましい集合＆１ｌｖａが形成されな
いのではないかと推測される。またＢ、Ｍで固定されな
い固溶Ｎ量が多いと過剰Ｂと同様に、粒成長を阻害する
ものと考えられる。そこでＮ量の上限を０．０５％とし
、Ｂ量を０．０００３〜ｏ、ｏｏｓｏ％とした。また８
１Ｎ量を２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／１４ Ｎ（Ｂ、
Ｎは％）の範囲に限定した。
鋳片の加熱温度は１１００℃以下に制限するが、第１図
に関連させて述べたように１１００℃を越えるとｉ値の
低下が著しいからである。なお、連続鋳造法による場合
、いわゆる直送圧延法を採用するときは鋳片の凝固、冷
却過程において１１００℃以下の温度に保温すればよい
。
に関連させて述べたように１１００℃を越えるとｉ値の
低下が著しいからである。なお、連続鋳造法による場合
、いわゆる直送圧延法を採用するときは鋳片の凝固、冷
却過程において１１００℃以下の温度に保温すればよい
。
巻取温度は、特に制限されないが、好適態様にあっては
、３００℃未満だと鋼が硬質となり、また７５０℃超で
はスケールが厚く酸洗工程で時間のロスになるので３０
０〜７５０℃の範囲となるが、好ましくは、４００〜５
５０℃である。
、３００℃未満だと鋼が硬質となり、また７５０℃超で
はスケールが厚く酸洗工程で時間のロスになるので３０
０〜７５０℃の範囲となるが、好ましくは、４００〜５
５０℃である。
巻取り後は、適宜手段で酸洗、冷間圧延そして再結晶焼
鈍を行う。これらも特に制限はされないが、例えば再結
晶焼鈍は６００〜７００℃で３〜１０時間箱焼鈍等行う
のが好ましい。
鈍を行う。これらも特に制限はされないが、例えば再結
晶焼鈍は６００〜７００℃で３〜１０時間箱焼鈍等行う
のが好ましい。
実施例
第１表に示した成分の鋼を溶製し、第２表に示す条件で
熱間圧延しすべてＡｒ３点以上の８７０℃で仕上げ、巻
取り後、酸洗、冷間圧延（加工度７５％）、焼鈍（６８
０℃×５時間）、次いで、１％の調質圧延を行った。
熱間圧延しすべてＡｒ３点以上の８７０℃で仕上げ、巻
取り後、酸洗、冷間圧延（加工度７５％）、焼鈍（６８
０℃×５時間）、次いで、１％の調質圧延を行った。
このようにして得られた各冷延鋼について機械的特性の
試験を行った。得られた特性値を同じく第２表にまとめ
て示す。
試験を行った。得られた特性値を同じく第２表にまとめ
て示す。
第２表からも明らかなように、本発明によれば、低降伏
強さ、高延性、高７値が得られる。
強さ、高延性、高７値が得られる。
次に、本発明による上述のような各供試材についてプレ
ス成形時の両肌あれ性を評価した。結果は第２表にまと
めて示す、このときの試験要頭は３０％引張歪みを加え
た時の圧延面を螢光燈の光を反射させ目視で判定した０
判定基準は現行展伸粒へＱキルＦｌｉ （Ｇ、Ｓ、Ｎａ
７．０） ヲＣ判定トＬＡ−Ｅ（７）５段階評価とし
た。
ス成形時の両肌あれ性を評価した。結果は第２表にまと
めて示す、このときの試験要頭は３０％引張歪みを加え
た時の圧延面を螢光燈の光を反射させ目視で判定した０
判定基準は現行展伸粒へＱキルＦｌｉ （Ｇ、Ｓ、Ｎａ
７．０） ヲＣ判定トＬＡ−Ｅ（７）５段階評価とし
た。
第１図は、第２表のデータにもとずいてＭｎ量とｉ値と
の関係を示すグラフで、実施例の各供試鋼のうちＣ＝０
．０２％とＣ＝０．０５％のものについて加熱温度を１
２２０℃と１０２０℃としたときのＭｎ盪の７値に及ぼ
す影響を示すものである。１２２０℃に加熱する場合、
Ｍｎ１ｌ低下によってむしろ〒値は低下する傾向にある
が、１０２０℃に加熱する場合はＭｎ≦０．２％で増大
している。
の関係を示すグラフで、実施例の各供試鋼のうちＣ＝０
．０２％とＣ＝０．０５％のものについて加熱温度を１
２２０℃と１０２０℃としたときのＭｎ盪の７値に及ぼ
す影響を示すものである。１２２０℃に加熱する場合、
Ｍｎ１ｌ低下によってむしろ〒値は低下する傾向にある
が、１０２０℃に加熱する場合はＭｎ≦０．２％で増大
している。
第２図は同じ＜ Ｂ−ＮのＴ値に及ぼす影響を示すもの
で、図中、数値はＴ値を示す。いずれの場合も１０２０
℃に加熱して本発明により熱間圧延を行った場合のデー
タである。２Ｎ−７０≦Ｂ≦１１／１４Ｎ（Ｂ、Ｎはｌ
１ｌ）Ｉｌ＋＞のときすぐれた加工性が得られるのが分
かる。
で、図中、数値はＴ値を示す。いずれの場合も１０２０
℃に加熱して本発明により熱間圧延を行った場合のデー
タである。２Ｎ−７０≦Ｂ≦１１／１４Ｎ（Ｂ、Ｎはｌ
１ｌ）Ｉｌ＋＞のときすぐれた加工性が得られるのが分
かる。
第 １ 表 （村ｔ％）（注）傘
：本発明の範囲外（２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／１４
Ｎを満足せず）第 ２ 表 （７ｊ（） （１ｂ＊直送；スラブを鋳造１１ Ａｒ、点以下に冷却
せずに１０２０℃で保温を行ったもの。
：本発明の範囲外（２Ｎ−０，００７≦Ｂ≦１１／１４
Ｎを満足せず）第 ２ 表 （７ｊ（） （１ｂ＊直送；スラブを鋳造１１ Ａｒ、点以下に冷却
せずに１０２０℃で保温を行ったもの。
（発明の効果）
以上述べたように、本発明によれば、成分的には特にＭ
ｎｓ Ｂ−、Ｎを管理した鋼をスラブ低温加熱すること
によって、箱焼鈍で従来のＡＱキルド綱綱玉上特性が得
られるのであって、工程管理が容易であるばかりでなく
、低温加熱が可能となるなど、その経済的効果は大きい
。
ｎｓ Ｂ−、Ｎを管理した鋼をスラブ低温加熱すること
によって、箱焼鈍で従来のＡＱキルド綱綱玉上特性が得
られるのであって、工程管理が容易であるばかりでなく
、低温加熱が可能となるなど、その経済的効果は大きい
。
第１図は、Ｍｎ量とＹ値との関係をスラブ加熱温度を変
えて示すグラフ；および 第２図は、Ｂ量とＮ量の最適範囲を示すグラフである。
えて示すグラフ；および 第２図は、Ｂ量とＮ量の最適範囲を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｓ：０
．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００５
０％、かつ、２Ｎ−０．００７≦Ｂ≦１１／１４Ｎを満
足し、残部Ｆｅおよび不可避不純物 から成る組成の鋳片を１１００℃以下の温度に加熱し、
Ａｒ＿３点以上の温度で熱間圧延後巻取り、次いで酸洗
、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍すること
を特徴とする、深絞り用冷延鋼板の製造方法。 - （２）重量％で、 Ｃ：０．０１〜０．０６％、Ｍｎ≦０．２０％、Ｓ：０
．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０１〜０．０８％、
Ｎ：０．００５％以下、Ｂ：０．０００３〜０．００５
０％、かつ、２Ｎ−０．００７≦Ｂ≦１１／１４Ｎを満
足し、残部Ｆｅおよび不可避不純物 から成る組成の鋳片を、連続鋳造後、Ａｒ＿３点以下に
冷却することなく１１００℃以下の温度で保温し、次い
でＡｒ＿３点以上の温度で熱間圧延後巻取り、次いで酸
洗、冷間圧延を行った後、再結晶温度以上で焼鈍するこ
とを特徴とする、深絞り用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054977A JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62054977A JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63219529A true JPS63219529A (ja) | 1988-09-13 |
| JPH0772306B2 JPH0772306B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=12985709
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62054977A Expired - Lifetime JPH0772306B2 (ja) | 1987-03-10 | 1987-03-10 | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0772306B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02263932A (ja) * | 1989-04-04 | 1990-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5611732A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-05 | Touhoku Denshi Sangyo Kk | Animal training apparatus |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-10 JP JP62054977A patent/JPH0772306B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5611732A (en) * | 1979-07-06 | 1981-02-05 | Touhoku Denshi Sangyo Kk | Animal training apparatus |
| JPS60228617A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造−連続焼鈍法による非時効性冷延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02263932A (ja) * | 1989-04-04 | 1990-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 絞り用冷延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0772306B2 (ja) | 1995-08-02 |
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