JPS63210236A - 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 - Google Patents
耐サワ−用高コラプス油井管の製造法Info
- Publication number
- JPS63210236A JPS63210236A JP4353587A JP4353587A JPS63210236A JP S63210236 A JPS63210236 A JP S63210236A JP 4353587 A JP4353587 A JP 4353587A JP 4353587 A JP4353587 A JP 4353587A JP S63210236 A JPS63210236 A JP S63210236A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- straightening
- heat treatment
- collapse
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 239000003129 oil well Substances 0.000 title abstract 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 25
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 11
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 24
- 238000011282 treatment Methods 0.000 abstract description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 description 17
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 238000012999 compression bending Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000008094 contradictory effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013001 point bending Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、湿潤硫化水素を含むいわゆるサワー環境下で
のＳＳＣ＜応力腐食割れ）に対し高い抵抗性を示すと同
時に、地下深部での土圧に対して高い耐圧壊性を示す油
井管の製造法に関する。
のＳＳＣ＜応力腐食割れ）に対し高い抵抗性を示すと同
時に、地下深部での土圧に対して高い耐圧壊性を示す油
井管の製造法に関する。
近年、石油、天然ガス事情のひっばくから、深井戸化の
傾向が著しく、加えて産出物中に湿潤な硫化水素の含ま
れるサワーな油井、ガス井が増えてきている。このよう
な油井、ガス井の開発には耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを兼
備した油井管が必要となるが、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性と
は支配要因が相反する面があり、満足の行く製品は容易
には得られない。
傾向が著しく、加えて産出物中に湿潤な硫化水素の含ま
れるサワーな油井、ガス井が増えてきている。このよう
な油井、ガス井の開発には耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを兼
備した油井管が必要となるが、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性と
は支配要因が相反する面があり、満足の行く製品は容易
には得られない。
すなわち、耐ＳＳＣ性は材料の引張強度と密接な関係が
あり、一般には材料硬度を規制することにより、耐ＳＳ
Ｃ性の確保が図られている。この場合、材料の降伏強度
も必然的に制限を受けるのが通例である。
あり、一般には材料硬度を規制することにより、耐ＳＳ
Ｃ性の確保が図られている。この場合、材料の降伏強度
も必然的に制限を受けるのが通例である。
一方、耐圧壊性は、管材のＤ／ｌ （外径／肉厚）が
小さいｗ性座屈領域では、材料の降伏強度が高いほど向
上する。
小さいｗ性座屈領域では、材料の降伏強度が高いほど向
上する。
このようなことから、耐ＳＳＣ性を重視すると必然的に
降伏強度が低下し、十分な耐圧壊性が得られなくなる。
降伏強度が低下し、十分な耐圧壊性が得られなくなる。
逆に耐圧壊性を１）（視すると必然的に硬度が上昇し耐
ＳＳＣ性の確保が困難になる。
ＳＳＣ性の確保が困難になる。
本発明は、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを高次元でしかも経
済性よく両立させる油井管製造法を提供するものである
。
済性よく両立させる油井管製造法を提供するものである
。
ところで、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とが両立し難いのは、
材料の降伏比（降伏強度／引張強度）が小さいことから
生しる問題である。
材料の降伏比（降伏強度／引張強度）が小さいことから
生しる問題である。
すなわち、降伏比が小さいと、降伏強度を上昇させたと
きに、硬度と密接な関係のある引張強度が大巾に増大し
、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性との両立を困難にするのである
。
きに、硬度と密接な関係のある引張強度が大巾に増大し
、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性との両立を困難にするのである
。
したがって、耐ＳＳＣ性と耐圧壊性との両立を図るため
には、材料の降伏比を大きくすることが有効となる。降
伏比が大きいと、降伏強度を高めたときに、引張強度へ
の影響が少なくなり、降伏強度が高く硬度の低い、すな
わち耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを兼備した材料が得られる
。
には、材料の降伏比を大きくすることが有効となる。降
伏比が大きいと、降伏強度を高めたときに、引張強度へ
の影響が少なくなり、降伏強度が高く硬度の低い、すな
わち耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを兼備した材料が得られる
。
本発明の製造法は、このような観点から、油井管に高度
の耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを付与するもので、具体的に
は比較的低温での歪時効現象を利用して材料の降伏比を
高めるものである。
の耐ＳＳＣ性と耐圧壊性とを付与するもので、具体的に
は比較的低温での歪時効現象を利用して材料の降伏比を
高めるものである。
すなわち、本発明の製造法は、継目無鋼管または電縫鋼
管といった油井管素材に、焼入れ焼もどし処理を施した
後、５％以下の加工度の冷間矯正を加え、しかる後２０
０〜５００℃で熱処理を施すものである。
管といった油井管素材に、焼入れ焼もどし処理を施した
後、５％以下の加工度の冷間矯正を加え、しかる後２０
０〜５００℃で熱処理を施すものである。
この場合、冷間矯正と熱処理とを実施するかわりに、２
００〜５００°Ｃの温度域で５％以下の加工度の温間矯
正を実施してもよい。
００〜５００°Ｃの温度域で５％以下の加工度の温間矯
正を実施してもよい。
このような加工熱処理により、矯正加工で導入された転
位にＮなどの置換型元素が熱処理により固着され、いわ
ゆる歪時効を生じる結果、降伏比が上昇する。
位にＮなどの置換型元素が熱処理により固着され、いわ
ゆる歪時効を生じる結果、降伏比が上昇する。
なお、従来の耐サワ一層高コラプス鋼管も焼入れ焼もど
し後、ストレートナ−等による矯正加工を受けるが、冷
間矯正の場合は加工度が６〜８％で、冷間矯正後の熱処
理は６００℃以上のＳＲ処理となっており、温間矯正の
場合もこれと同程度の条件が設定される。そして、この
ような条件設定では、後述の実施例に示されるように、
耐ＳＳＣ性と耐圧壊性との両立が不可能である。
し後、ストレートナ−等による矯正加工を受けるが、冷
間矯正の場合は加工度が６〜８％で、冷間矯正後の熱処
理は６００℃以上のＳＲ処理となっており、温間矯正の
場合もこれと同程度の条件が設定される。そして、この
ような条件設定では、後述の実施例に示されるように、
耐ＳＳＣ性と耐圧壊性との両立が不可能である。
本発明の製造法は、上記の如き現用加工法の条件変更に
よるものであるから、実施コストが安く、この点も本発
明法の大きな利点である。
よるものであるから、実施コストが安く、この点も本発
明法の大きな利点である。
以下、本発明の製造法を素材鋼管、焼入れ焼もどし処理
、冷間矯正、冷間矯正後の熱処理、温間矯正の順で詳述
する。
、冷間矯正、冷間矯正後の熱処理、温間矯正の順で詳述
する。
○ 素材鋼管
本発明の製造法の対象となる管材は、油井管用の継目無
鋼管または電縫鋼管であり、成分組成も油井管を対象と
したものであれば特に種類を問わない。また、寸法も用
途、規格等に応じて適宜決定される。
鋼管または電縫鋼管であり、成分組成も油井管を対象と
したものであれば特に種類を問わない。また、寸法も用
途、規格等に応じて適宜決定される。
○ 焼入れ焼もどし処理
この処理は、高い耐ＳＳＣ性および降伏比を確保する上
での前提となるものである。
での前提となるものである。
耐ＳＳＣ性は強度以外にも材料の均一性に強く支配され
、同一強度レヘルで比較した場合、炭化物が均一に分散
した焼もどしマルテンサイト組織が、耐ＳＳＣ性を高め
るのに有効である。また、この組織を有する鋼の降伏比
は通常９０％前後で、他の組織、例えばフェライト−パ
ーライト組織の鋼より高い。好ましい処理条件とその理
由は次のとおりである。
、同一強度レヘルで比較した場合、炭化物が均一に分散
した焼もどしマルテンサイト組織が、耐ＳＳＣ性を高め
るのに有効である。また、この組織を有する鋼の降伏比
は通常９０％前後で、他の組織、例えばフェライト−パ
ーライト組織の鋼より高い。好ましい処理条件とその理
由は次のとおりである。
焼入れ前の加熱温度に関しては、Ａ３変態点以上で完全
にオーステナイト化すれば良いが、成分偏析などの不均
一性を減じる点で高温はど望ましい。但しあまり高温で
はオーステナイト結晶粒が粗大化し耐ＳＳＣ性が劣化す
る。従って９００〜９５０℃に加熱した後焼入れるのが
望ましい焼入れは、フェライトや上部ベイナイトが生成
したい冷延速度で急冷する必要があり、水中あるいは油
中に焼入れる。
にオーステナイト化すれば良いが、成分偏析などの不均
一性を減じる点で高温はど望ましい。但しあまり高温で
はオーステナイト結晶粒が粗大化し耐ＳＳＣ性が劣化す
る。従って９００〜９５０℃に加熱した後焼入れるのが
望ましい焼入れは、フェライトや上部ベイナイトが生成
したい冷延速度で急冷する必要があり、水中あるいは油
中に焼入れる。
焼戻しはＡ、変態点以下の温度でなるべく高温はど望ま
しい。これは鋼中の炭化物を球状化するとともに内部歪
を減少し、耐ＳＳＣ性を確保するのに必要な条件である
。通常６６０〜７００℃が望ましい。
しい。これは鋼中の炭化物を球状化するとともに内部歪
を減少し、耐ＳＳＣ性を確保するのに必要な条件である
。通常６６０〜７００℃が望ましい。
○ 冷間矯正
焼入れ焼もどし処理により確保した高降伏比を、この冷
間矯正と冷間矯正後の熱処理とにより一段と高め、低硬
度で高降伏強度の材料を得る。
間矯正と冷間矯正後の熱処理とにより一段と高め、低硬
度で高降伏強度の材料を得る。
冷間矯正は転位を生じさせ、降伏比の向上に寄与するが
、一方で硬度を高め耐ＳＳＣ性を低下させる要因になり
、加工度が５％を超えると、最終段階で材料の硬度上昇
が大きく、胴ＳＳＣ性の確保が困難になる。加工度が５
％以下であれば、材料の最終的な硬度上昇はＨＲＣ２以
下に抑制され、降伏比の向上のみが効果的に引き出され
る。
、一方で硬度を高め耐ＳＳＣ性を低下させる要因になり
、加工度が５％を超えると、最終段階で材料の硬度上昇
が大きく、胴ＳＳＣ性の確保が困難になる。加工度が５
％以下であれば、材料の最終的な硬度上昇はＨＲＣ２以
下に抑制され、降伏比の向上のみが効果的に引き出され
る。
第１図は、成分組成がＣ：０．２５． Ｓ ｉ ：０
．２８、Ｍｎ：０．５５．Ｐ：０．００９．Ｓ：０．０
０４゜Ｃｒ ：０．９７． Ｍｏ ：０．３６、ＳｏＡ
、Ａｎ：０゜０４３ｗｔ％で外径１２７龍、肉厚が９．
１９酊の継目無鋼管に９２０℃Ｘ ｌ ５ｍ ｉ ｎ−
＋Ｗ、 Ｑ、 →６９０℃ｘ３ＱｍｉｎＡ、Ｃ，の焼
入れ焼もどし処理を施した後、加工度Ｏ〜７．５％の冷
間矯正（矯正法：冷間ストレートナ−）を加え、その後
、３００°Ｃ１）５分の熱処理を施したときの、硬度変
化を示したもので、結果は○で示されている。
．２８、Ｍｎ：０．５５．Ｐ：０．００９．Ｓ：０．０
０４゜Ｃｒ ：０．９７． Ｍｏ ：０．３６、ＳｏＡ
、Ａｎ：０゜０４３ｗｔ％で外径１２７龍、肉厚が９．
１９酊の継目無鋼管に９２０℃Ｘ ｌ ５ｍ ｉ ｎ−
＋Ｗ、 Ｑ、 →６９０℃ｘ３ＱｍｉｎＡ、Ｃ，の焼
入れ焼もどし処理を施した後、加工度Ｏ〜７．５％の冷
間矯正（矯正法：冷間ストレートナ−）を加え、その後
、３００°Ｃ１）５分の熱処理を施したときの、硬度変
化を示したもので、結果は○で示されている。
図から明らかなように、加工度を５％以下に規制するこ
とにより、硬度上昇がＨ＊ Ｃ２以下に抑制される。
とにより、硬度上昇がＨ＊ Ｃ２以下に抑制される。
耐ＳＳＣ性確保には、一般に炭素鋼ではＨＲＣ２０〜２
２以下、Ｃｒ、Ｍｏを含む低合金鋼ではＨＲＣ２２〜２
４以下が必要とされており、硬度上昇がＨＲＣ２以下で
あれば、この範囲内に最終硬度を制御できる。
２以下、Ｃｒ、Ｍｏを含む低合金鋼ではＨＲＣ２２〜２
４以下が必要とされており、硬度上昇がＨＲＣ２以下で
あれば、この範囲内に最終硬度を制御できる。
加工度の下限は０．５％程度の僅かの加工で効果がある
ので特に規定しないが、製造時のばらつきを考慮すると
１％以上が望ましい。特に好ましい範囲としては２〜３
％である。
ので特に規定しないが、製造時のばらつきを考慮すると
１％以上が望ましい。特に好ましい範囲としては２〜３
％である。
冷間矯正の具体的方法としては、通常は圧縮十曲げ加工
によるストレートナ一方式を用いる。その他縮径の拡管
などの加工方式でも本発明の効果が得られる。
によるストレートナ一方式を用いる。その他縮径の拡管
などの加工方式でも本発明の効果が得られる。
○ 冷間矯正後の熱処理
この熱処理により、冷間矯正で導入された転位にＮなど
の置換型元素が固着し、歪時効を発現させて降伏比を向
上させるが、処理温度が２００℃未満、５００°Ｃ超で
はこの効果が十分に得られない。
の置換型元素が固着し、歪時効を発現させて降伏比を向
上させるが、処理温度が２００℃未満、５００°Ｃ超で
はこの効果が十分に得られない。
第２図は、前記試験（第１図）で使用した管材に同一焼
入れ焼もどし処理を施した後、加工度５％の冷間矯正を
加え、その後、１００〜５００℃の熱処理を１５分間実
施したときの、温度と降伏比との関係を示し、結果は○
で表わされている。
入れ焼もどし処理を施した後、加工度５％の冷間矯正を
加え、その後、１００〜５００℃の熱処理を１５分間実
施したときの、温度と降伏比との関係を示し、結果は○
で表わされている。
図から明らかなように、冷間矯正後、２００〜５００℃
の熱処理を行うことにより、降伏比が顕著に向上する。
の熱処理を行うことにより、降伏比が顕著に向上する。
熱処理時間は３０秒以上で十分な効果が得られる。熱処
理時間の上限は特に定める必要はないが、１時間以上で
は効果が飽和するので、実用上１時間以内が望ましい。
理時間の上限は特に定める必要はないが、１時間以上で
は効果が飽和するので、実用上１時間以内が望ましい。
○ 温間矯正
冷間矯正および冷間矯正後の熱処理に代えて実施され、
冷間矯正および熱処理を実施するのと同じ効果が得られ
る。
冷間矯正および熱処理を実施するのと同じ効果が得られ
る。
加工条件は、加工度５％以下、温度２００〜５００℃と
する。その理由は冷間矯正を５％以下で行い、その後の
熱処理を２００〜５００°Ｃで行う理由と同じである。
する。その理由は冷間矯正を５％以下で行い、その後の
熱処理を２００〜５００°Ｃで行う理由と同じである。
第１図および第２図に・で示した試験結果は、冷間矯正
および熱処理に代えて温間矯正を実施したときのもので
あり、加工度（第１図）および温度（第２図）は温間矯
正におけるものを表わし、他の条件は同一としである。
および熱処理に代えて温間矯正を実施したときのもので
あり、加工度（第１図）および温度（第２図）は温間矯
正におけるものを表わし、他の条件は同一としである。
図から明らかなように、温間矯正を行う場合も加工度５
％以下で硬度上昇が２ＨＲＣ以下に抑えられ、処理温度
２００〜５００℃で９５％以上の高降伏比が得られてい
る。
％以下で硬度上昇が２ＨＲＣ以下に抑えられ、処理温度
２００〜５００℃で９５％以上の高降伏比が得られてい
る。
第１表に示す２種類の鋼Ａ、Ｂを転炉溶製一連続鋳造−
マンネースマン式製管からなる製造プロセスで外径２４
５ ｗｍ、肉厚１３．７ ＋ｎの継目無鋼管とした。鋼
Ａは炭素鋼、鋼Ｂは低合金鋼である。
マンネースマン式製管からなる製造プロセスで外径２４
５ ｗｍ、肉厚１３．７ ＋ｎの継目無鋼管とした。鋼
Ａは炭素鋼、鋼Ｂは低合金鋼である。
次に、鋼Ａの鋼管に対しては、９２０°Ｃに加熱後、水
中に浸漬して焼入れを行い、その後６６０℃で焼もどし
をした。ａＢの鋼管ｔこ対しては、同様に９２０℃から
焼入れを行った後、７００℃で焼もどしをした。
中に浸漬して焼入れを行い、その後６６０℃で焼もどし
をした。ａＢの鋼管ｔこ対しては、同様に９２０℃から
焼入れを行った後、７００℃で焼もどしをした。
そして、得られた鋼管に加工度３％および７％の冷間矯
正（矯正法：冷間ストレートナ−）ならびに１００〜６
００°ｃ、 ５分の熱処理と、加工度３％および７％
、温度１００〜６００°Ｃの温間矯正（嬌正法：温間ス
トレートナ−）とをそれぞれ加えた後、降伏点（Ｙ、Ｓ
、）、引張強度（Ｔ。
正（矯正法：冷間ストレートナ−）ならびに１００〜６
００°ｃ、 ５分の熱処理と、加工度３％および７％
、温度１００〜６００°Ｃの温間矯正（嬌正法：温間ス
トレートナ−）とをそれぞれ加えた後、降伏点（Ｙ、Ｓ
、）、引張強度（Ｔ。
Ｓ、）、硬度（ＨＲＣ） 、耐ＳＳＣ性および耐圧壊性
を調査した。また、比較のために、焼入れ焼もどし処理
のままの鋼管についても調査を行った。
を調査した。また、比較のために、焼入れ焼もどし処理
のままの鋼管についても調査を行った。
耐ＳＳＣ性は第３図（イ）（ロ）に示す試片１に対し、
同図（ハ）に示すシェルタイブ３点曲げ法を実施し、Ｈ
２Ｓの飽和した０、５％酢酸溶液中に５００時間浸漬し
てＳＳＣ発生の限界応力を求めることにより評価した。
同図（ハ）に示すシェルタイブ３点曲げ法を実施し、Ｈ
２Ｓの飽和した０、５％酢酸溶液中に５００時間浸漬し
てＳＳＣ発生の限界応力を求めることにより評価した。
また、耐圧壊性は試験長２８００ ｔａｌの長尺試験機
で調査した。
で調査した。
試験結果を第２表におよび第３表に示す。
第 １ 表
（ｗｔ知
第２表は冷間矯正と熱処理とを実施したときの調査結果
、第３表は温間矯正を実施したときの調査結果である。
、第３表は温間矯正を実施したときの調査結果である。
画表から明らかなように、加工度が７％の場合には処理
温度の如何にかかわらず硬度が高く、コラプス圧に対し
ては好結果を与えているが、ＳＳＣ限界応力を極端に低
下させている。
温度の如何にかかわらず硬度が高く、コラプス圧に対し
ては好結果を与えているが、ＳＳＣ限界応力を極端に低
下させている。
これに対し、加工度が３％の場合、処理温度が１００°
Ｃ，６００℃では降伏点が７５ｋｇ／ｍ警２前後と低い
ことから、耐ＳＳＣ性については綱Ａで１６Ｘ１０’ｐ
ｓｉを超えるＳＳＣ限界応力が確保されているが、コラ
プス圧は８００ｋｇ／ｉｍ”に到達していない。
Ｃ，６００℃では降伏点が７５ｋｇ／ｍ警２前後と低い
ことから、耐ＳＳＣ性については綱Ａで１６Ｘ１０’ｐ
ｓｉを超えるＳＳＣ限界応力が確保されているが、コラ
プス圧は８００ｋｇ／ｉｍ”に到達していない。
しかし、処理温度が２００〜５００℃の範囲では、実質
的に降伏点のみが効果的に向上し、８０ｋｇ ／ ＊ｍ
２前後の強度が確保され、コラプス圧を８００ｋｇ／
ｗ２以上に高めるとともに、ＳＳＣ限界応力もＷＪＡで
１６Ｘ１０’ｐｓ＋が維持されている。
的に降伏点のみが効果的に向上し、８０ｋｇ ／ ＊ｍ
２前後の強度が確保され、コラプス圧を８００ｋｇ／
ｗ２以上に高めるとともに、ＳＳＣ限界応力もＷＪＡで
１６Ｘ１０’ｐｓ＋が維持されている。
以上の説明から明らかなように、本発明の製造法は耐Ｓ
ＳＣ性と耐圧壊性と高次元で両立させ、油井管の品質向
上に大きな効果を発揮するのみならず、現用加工法の条
件変更という簡単な手段で実施でき、実施が容易で低コ
ストな方法であるので、実用的価値の極めて大きい製造
法ということができる。
ＳＣ性と耐圧壊性と高次元で両立させ、油井管の品質向
上に大きな効果を発揮するのみならず、現用加工法の条
件変更という簡単な手段で実施でき、実施が容易で低コ
ストな方法であるので、実用的価値の極めて大きい製造
法ということができる。
第１図および第２図は本発明法の根拠を示すグラフ、第
３図は試験法の説明図である。 第 ３ 図 第 １ 図 °°−閣口 温度（°Ｃ）
３図は試験法の説明図である。 第 ３ 図 第 １ 図 °°−閣口 温度（°Ｃ）
Claims (2)
- （１）継目無鋼管または電縫鋼管に焼入れ焼もどし処理
を施した後、５％以下の加工度の冷間矯正を加え、しか
る後２００〜５００℃で熱処理を施すことを特徴とする
耐サワー用高コラプス油井管の製造法。 - （２）継目無鋼管または電縫鋼管に焼入れ焼もどし処理
を施した後、２００〜５００℃の温度域で５％以下の加
工度の温間矯正を加えることを特徴とする耐サワー用高
コラプス油井管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4353587A JPS63210236A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4353587A JPS63210236A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63210236A true JPS63210236A (ja) | 1988-08-31 |
Family
ID=12666430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4353587A Pending JPS63210236A (ja) | 1987-02-25 | 1987-02-25 | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63210236A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012128258A1 (ja) * | 2011-03-24 | 2012-09-27 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系合金管及びその製造方法 |
| WO2014034522A1 (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管及びその製造方法 |
| JP2017140652A (ja) * | 2016-02-08 | 2017-08-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属管の冷間圧延方法および製造方法 |
| JP2019065343A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | 新日鐵住金株式会社 | 油井用鋼管及びその製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59153521A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
| JPS59177322A (ja) * | 1983-03-29 | 1984-10-08 | Nippon Steel Corp | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
| JPS60218424A (ja) * | 1984-04-14 | 1985-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高コラプス強度鋼管の製造法 |
| JPS619519A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
-
1987
- 1987-02-25 JP JP4353587A patent/JPS63210236A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59153521A (ja) * | 1983-02-23 | 1984-09-01 | Nippon Steel Corp | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
| JPS59177322A (ja) * | 1983-03-29 | 1984-10-08 | Nippon Steel Corp | 高圧潰型電縫鋼管の製造方法 |
| JPS60218424A (ja) * | 1984-04-14 | 1985-11-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高コラプス強度鋼管の製造法 |
| JPS619519A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2690188A4 (en) * | 2011-03-24 | 2015-06-24 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | TUBE FROM AN AUSTENITIC SYSTEM ALLOY AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF |
| JP5137048B2 (ja) * | 2011-03-24 | 2013-02-06 | 新日鐵住金株式会社 | オーステナイト系合金管及びその製造方法 |
| CN103443318A (zh) * | 2011-03-24 | 2013-12-11 | 新日铁住金株式会社 | 奥氏体系合金管及其制造方法 |
| WO2012128258A1 (ja) * | 2011-03-24 | 2012-09-27 | 住友金属工業株式会社 | オーステナイト系合金管及びその製造方法 |
| US9429254B2 (en) | 2011-03-24 | 2016-08-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Austenitic alloy pipe and method for producing the same |
| WO2014034522A1 (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-06 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管及びその製造方法 |
| CN104395491A (zh) * | 2012-08-31 | 2015-03-04 | 新日铁住金株式会社 | 双相不锈钢管及其制造方法 |
| AU2013310286B2 (en) * | 2012-08-31 | 2016-04-28 | Nippon Steel Corporation | Dual phase stainless steel pipe and manufacturing method thereof |
| JP5500324B1 (ja) * | 2012-08-31 | 2014-05-21 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管及びその製造方法 |
| CN108842047A (zh) * | 2012-08-31 | 2018-11-20 | 新日铁住金株式会社 | 双相不锈钢管及其制造方法 |
| US10184160B2 (en) | 2012-08-31 | 2019-01-22 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Dual phase stainless steel pipe and manufacturing method thereof |
| JP2017140652A (ja) * | 2016-02-08 | 2017-08-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属管の冷間圧延方法および製造方法 |
| JP2019065343A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | 新日鐵住金株式会社 | 油井用鋼管及びその製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4336081A (en) | Process of preparing steel coil spring | |
| JPH0730394B2 (ja) | スチ−ルワイヤ−の製造方法 | |
| JPS63210236A (ja) | 耐サワ−用高コラプス油井管の製造法 | |
| KR20020093403A (ko) | Ｅｃａｐ법을 이용한 탄소강의 구상화 방법 | |
| JPS5967365A (ja) | 機械部品の製造方法 | |
| JPH11140589A (ja) | 高疲労強度鋼線およびばねとそれらの製造方法 | |
| JPH07258787A (ja) | 伸線加工性と疲労特性の優れた冷間線引き用硬鋼線材の製造方法 | |
| JP2001247934A (ja) | ばね用鋼線およびその製造方法ならびにばね | |
| JPH01279710A (ja) | 耐水素誘起割れ特性に優れた高強度鋼線の製造法 | |
| JPH03274227A (ja) | サワー環境用高強度鋼線の製造方法 | |
| JPH01104718A (ja) | 冷間鍛造用棒線材の製造方法 | |
| US20080257460A1 (en) | Method of producing forgings having excellent tensile strength and elongation from steel wire rods | |
| JPH0233773B2 (ja) | Yuseiyoatsupusetsutokokannoseizoho | |
| JPS5913568B2 (ja) | 冷間成形コイルばねの製造方法 | |
| JPS626612B2 (ja) | ||
| JP3582371B2 (ja) | 高炭素クロム鋼線の製造方法及び機械構造部品 | |
| JPH09143621A (ja) | 疲労特性に優れたばね用オイルテンパー線およびその製造方法 | |
| JPH089734B2 (ja) | 延性の優れた超高張力鋼線の製造方法 | |
| JPH05105951A (ja) | 高強度鋼線の製造方法 | |
| JPH02163320A (ja) | ばね用鋼材とその製造方法 | |
| JPH0452226A (ja) | 高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH0436420A (ja) | 高張力線材の製造方法 | |
| JPS63303036A (ja) | 高強度鋼線 | |
| JPH08269541A (ja) | 焼入れ性と加工性に優れた高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
| JPS6030736B2 (ja) | 冷間成型コイルばねの製造方法 |