JPS63190681A - 塗装鋼板の焼付け方法 - Google Patents
塗装鋼板の焼付け方法Info
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- JPS63190681A JPS63190681A JP2326287A JP2326287A JPS63190681A JP S63190681 A JPS63190681 A JP S63190681A JP 2326287 A JP2326287 A JP 2326287A JP 2326287 A JP2326287 A JP 2326287A JP S63190681 A JPS63190681 A JP S63190681A
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Landscapes
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、帯鋼の塗装に於ける焼付は乾燥方法に関す
るものであり、更に詳しくは、ｇ錆の塗装に於いて、熱
風焼付乾燥炉と赤外線焼付乾燥炉、あるいは、熱風焼付
乾燥炉と誘導加熱焼付乾燥炉、を用いて塗膜を焼付は乾
燥する方法に関するものである。
るものであり、更に詳しくは、ｇ錆の塗装に於いて、熱
風焼付乾燥炉と赤外線焼付乾燥炉、あるいは、熱風焼付
乾燥炉と誘導加熱焼付乾燥炉、を用いて塗膜を焼付は乾
燥する方法に関するものである。
従来、冷延鋼板９表面処理鋼板等の帯鋼の塗装では、鋼
板に熱硬化性の有機塗料を塗装した後、板温か約２５０
°Ｃ〜４００℃になる程度に鋼板を加熱し塗料を焼付け
している。従来のこの種の塗装焼付は、熱風炉、赤外線
炉、誘導加熱炉等で行なっている。また、これらを組み
合わせて焼付けを行なう例として、Ｍ１磁誘導による急
速加熱の前に溶剤を熱風にて予備乾燥する方法（特公昭
４０−４１５５号公報）、外部加熱（赤外線輻射）と内
部加熱（誘導加熱）を用いて高速塗装を行なうる方法（
特公昭５３−４５２８号公報）等がある。
板に熱硬化性の有機塗料を塗装した後、板温か約２５０
°Ｃ〜４００℃になる程度に鋼板を加熱し塗料を焼付け
している。従来のこの種の塗装焼付は、熱風炉、赤外線
炉、誘導加熱炉等で行なっている。また、これらを組み
合わせて焼付けを行なう例として、Ｍ１磁誘導による急
速加熱の前に溶剤を熱風にて予備乾燥する方法（特公昭
４０−４１５５号公報）、外部加熱（赤外線輻射）と内
部加熱（誘導加熱）を用いて高速塗装を行なうる方法（
特公昭５３−４５２８号公報）等がある。
しかしながら、これらの焼付は処理に於いて、焼付の高
速化および外観の向上は図ることができたが、一定規付
温度に焼付けるために最終炉出側板温計５の温度測定値
に基づいて炉条件の調整を行なっていたため、操業中に
、回避不可能な操業条件の変化、例えばラインスピード
の加減速、板厚の異なるコイルの通読通板等、に対して
どうしても不良部の発生があった。また不良部を極カ短
くするために、一定速度にて操業するとか、焼付温度設
定用のコイルにてＳ板温度を調整してから焼付は処理を
スタートしなければならないなど、著しく作業性及び効
率をそこなうなどの問題があった。
速化および外観の向上は図ることができたが、一定規付
温度に焼付けるために最終炉出側板温計５の温度測定値
に基づいて炉条件の調整を行なっていたため、操業中に
、回避不可能な操業条件の変化、例えばラインスピード
の加減速、板厚の異なるコイルの通読通板等、に対して
どうしても不良部の発生があった。また不良部を極カ短
くするために、一定速度にて操業するとか、焼付温度設
定用のコイルにてＳ板温度を調整してから焼付は処理を
スタートしなければならないなど、著しく作業性及び効
率をそこなうなどの問題があった。
近年、プレコート鋼板の需要が増加し、塗膜性能のユー
ザー要求レベルが高くなってきており、その製造に於い
て焼付温度などの管理に、より一層高い精度と安定性が
必要となっている。
ザー要求レベルが高くなってきており、その製造に於い
て焼付温度などの管理に、より一層高い精度と安定性が
必要となっている。
本発明は、塗膜欠陥を少なくし高速塗装を効率的に行な
い、しかも、板厚、板巾の変化、ラインスピードの変化
、塗装厚板、塗料の変化など、連続操業時の操業条件変
動に対し作業性、生産性を高く維持しかつ焼付温度の追
従性をあげ、塗膜硬度他の性能上の不良部を低減するこ
とを目的とする。
い、しかも、板厚、板巾の変化、ラインスピードの変化
、塗装厚板、塗料の変化など、連続操業時の操業条件変
動に対し作業性、生産性を高く維持しかつ焼付温度の追
従性をあげ、塗膜硬度他の性能上の不良部を低減するこ
とを目的とする。
塗装した鋼板を、熱風加熱乾燥炉と、これに後続する赤
外線加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉で焼付乾燥する
工程において、熱風熱乾炉の出側に板温度計を設置して
、該板温度計の測定値と予め設定した１櫟温度値との差
異を算出して、この算出値に基づいて、後続する赤外線
加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の加熱熱量を調節し
、更に、赤外線熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の出側
に板温計を設置して、該板温計の測定値と目標最終焼付
温度が等しくなる様に該算出値に補正を加える。
外線加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉で焼付乾燥する
工程において、熱風熱乾炉の出側に板温度計を設置して
、該板温度計の測定値と予め設定した１櫟温度値との差
異を算出して、この算出値に基づいて、後続する赤外線
加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の加熱熱量を調節し
、更に、赤外線熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の出側
に板温計を設置して、該板温計の測定値と目標最終焼付
温度が等しくなる様に該算出値に補正を加える。
前記差異は、熱風加熱乾燥炉出側における鋼板温度の、
目標値に対する偏差であり、これに基づいて後続する赤
外線加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の加熱熱量を調
節するので、該後続する赤外線加熱乾燥炉あるいは誘導
加熱乾燥炉で、その前段の熱風加熱乾燥炉での偏差を補
正することになる。該後続する赤外線加熱乾燥炉あるい
は誘導加熱乾燥炉による加熱においても偏差を生じる可
能性があるが、ここでも鋼板温度と目標最終焼付温度と
に対応して、前者が後者になるように前記算出値を補正
するので、前段の熱風加熱乾燥炉における偏差をフィー
ドフォワードで補正しかつそれに後続する赤外線加熱乾
燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉における偏差をフィードバ
ックで補正することになる。すなわち本発明によれば、
熱風加熱乾燥炉とこれに後続する赤外線加熱乾燥炉ある
いは誘導加熱乾燥炉、の両者の加熱エラーが補償された
焼付は乾燥が行なわれる。
目標値に対する偏差であり、これに基づいて後続する赤
外線加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の加熱熱量を調
節するので、該後続する赤外線加熱乾燥炉あるいは誘導
加熱乾燥炉で、その前段の熱風加熱乾燥炉での偏差を補
正することになる。該後続する赤外線加熱乾燥炉あるい
は誘導加熱乾燥炉による加熱においても偏差を生じる可
能性があるが、ここでも鋼板温度と目標最終焼付温度と
に対応して、前者が後者になるように前記算出値を補正
するので、前段の熱風加熱乾燥炉における偏差をフィー
ドフォワードで補正しかつそれに後続する赤外線加熱乾
燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉における偏差をフィードバ
ックで補正することになる。すなわち本発明によれば、
熱風加熱乾燥炉とこれに後続する赤外線加熱乾燥炉ある
いは誘導加熱乾燥炉、の両者の加熱エラーが補償された
焼付は乾燥が行なわれる。
この補償は自動的に行なわれるので、塗膜欠陥が少なく
なるのはもとより、効率的な高速塗装が可能となり、し
かも、板厚、板巾の変化、ラインスピードの変化、塗装
厚板、塗料の変化など、連続操業時の操業条件変動に対
し作業性、生産性が高くなりかつ焼付温度の追従性があ
がり、塗膜硬度他の性能上の不良部が低減する。
なるのはもとより、効率的な高速塗装が可能となり、し
かも、板厚、板巾の変化、ラインスピードの変化、塗装
厚板、塗料の変化など、連続操業時の操業条件変動に対
し作業性、生産性が高くなりかつ焼付温度の追従性があ
がり、塗膜硬度他の性能上の不良部が低減する。
第１図は本発明を一態様で実施する装置を示すもので、
これは熱風炉と誘導加熱炉を組み合わせたものである。
これは熱風炉と誘導加熱炉を組み合わせたものである。
本実施例において、ロールコータ−９にて帯鋼Ｓ上に塗
装された塗料はまず熱風炉１で加熱され、ここで溶媒が
大部分蒸発する。更に、それに続く誘導加熱炉３にて目
標焼付温度迄昇温され、塗膜のキュアが行なわれる。
装された塗料はまず熱風炉１で加熱され、ここで溶媒が
大部分蒸発する。更に、それに続く誘導加熱炉３にて目
標焼付温度迄昇温され、塗膜のキュアが行なわれる。
第１図中の２は、熱風炉出側の板温を測定する温度計、
第１図中の４は誘導加熱炉出側の板温を測定する温度計
である。また図中の８は、メジャリングロールの所定短
時間区間の回転数を検出し検出値をラインスピードに換
算する速度検出器である。
第１図中の４は誘導加熱炉出側の板温を測定する温度計
である。また図中の８は、メジャリングロールの所定短
時間区間の回転数を検出し検出値をラインスピードに換
算する速度検出器である。
第１図中の５は、本塗装ラインの製造におけるホストコ
ンピュータであり、このコンピュータ５には、通板され
るストリップの板厚、板巾、鋼板比熱、熱伝達率などの
各コイルのデータが入力される。
ンピュータであり、このコンピュータ５には、通板され
るストリップの板厚、板巾、鋼板比熱、熱伝達率などの
各コイルのデータが入力される。
次に第１図中の６は、板温計１とホストコンビュ−夕５
とラインスピード換算器８から送られるデータにて誘導
加熱炉３への出力を計算する計算器で、その計算値は図
中７の制御器へ送られ、その制御器７にて誘導加熱炉３
への投入電力を制御する。
とラインスピード換算器８から送られるデータにて誘導
加熱炉３への出力を計算する計算器で、その計算値は図
中７の制御器へ送られ、その制御器７にて誘導加熱炉３
への投入電力を制御する。
この実施例における制御例を説明する。鋼板Ｓの熱風加
熱炉１に入る直前の温度をＴ。、熱風加熱炉１から出た
温度（２の計測値）をＴ１．熱風加熱炉１出側の目標温
度をＴｉ、誘導加熱炉３から出た温度をＴ２、誘導加熱
炉３出側目標温度をＴｆとし、Ｔｏの塗装鋼板をＴｆま
で加熱するに要する電力をＰＡとすると、 ＰＡ＝Ｅｏ＋Ｅｐ＋Ｅｖ＋Ｅｒ＋Ｅｃ・・（１）ＥＯ：
鋼板昇温電力。
熱炉１に入る直前の温度をＴ。、熱風加熱炉１から出た
温度（２の計測値）をＴ１．熱風加熱炉１出側の目標温
度をＴｉ、誘導加熱炉３から出た温度をＴ２、誘導加熱
炉３出側目標温度をＴｆとし、Ｔｏの塗装鋼板をＴｆま
で加熱するに要する電力をＰＡとすると、 ＰＡ＝Ｅｏ＋Ｅｐ＋Ｅｖ＋Ｅｒ＋Ｅｃ・・（１）ＥＯ：
鋼板昇温電力。
ＥＰ：塗膜乾燥電力。
Ｅｖ：塗膜蒸発電力。
Ｅｒ：放熱損（放射伝熱による熱ロス）。
Ｅｃ：冷却損（対流伝熱による熱ロス）である。鋼板に
塗付された塗料の溶剤量と固形分との重量比を１ （溶
剤量と固形分の量とが等しい）とし、溶剤量（固形分の
量）をＱｐとすると、Ｑｐ＝２０Ｘ１０４ｘＷＸＶＸ６
０ｘｌＯＪＸｏ、ｓＸｏ、ｓ （Ｋｇ／Ｈ） −（２
）である。鋼板昇温電力Ｅｏは、 Ｅｏ＝ＣＸ（Ｔｆ−Ｔｏ ） ＸｔＸＷＸＶＸ７．８５
Ｘ６０ （ＫＷ） ・・（３）Ｃ：鋼板比熱（ＫＷＨ
／℃）。
塗付された塗料の溶剤量と固形分との重量比を１ （溶
剤量と固形分の量とが等しい）とし、溶剤量（固形分の
量）をＱｐとすると、Ｑｐ＝２０Ｘ１０４ｘＷＸＶＸ６
０ｘｌＯＪＸｏ、ｓＸｏ、ｓ （Ｋｇ／Ｈ） −（２
）である。鋼板昇温電力Ｅｏは、 Ｅｏ＝ＣＸ（Ｔｆ−Ｔｏ ） ＸｔＸＷＸＶＸ７．８５
Ｘ６０ （ＫＷ） ・・（３）Ｃ：鋼板比熱（ＫＷＨ
／℃）。
Ｔｆ：最終目標温度（’Ｃ）。
Ｔｏ：加熱炉１人側での鋼板温度（℃）。
ｔ：板厚（ｍ）。
Ｗ：板幅（ｍ）。
Ｖ：鋼板速度（ｍ／ｍ１ｎ）。
塗膜乾燥電力ＥＰは、
Ｅｐ＝Ｑｐ （固形分） ｘ （Ｔｆ−Ｔｏ ） ／８
６０ （ＫＷ） ・・・（４）である。塗膜蒸発
電力Ｅｖは、 Ｅｖ＝Ｑｐ （溶剤Ｘ７４／８６０ （Ｋｗ）
・（５）である。誘導加熱炉３の放熱損失
Ｅｒは。
６０ （ＫＷ） ・・・（４）である。塗膜蒸発
電力Ｅｖは、 Ｅｖ＝Ｑｐ （溶剤Ｘ７４／８６０ （Ｋｗ）
・（５）である。誘導加熱炉３の放熱損失
Ｅｒは。
Ｅｒ＝４．８８ＸｌｉｌＸｌｃＸ ［ＥＩ Ｘ〔（
丁ｆ−Ｔｉ＋２７３）／１１００）４−Ｅ２Ｘ（（Ｏ＋
２７３）／１００）］’コ −（６）Ｏ
ｖ：コイル内壁温度（℃） （＝ダクト内壁温度）。
丁ｆ−Ｔｉ＋２７３）／１１００）４−Ｅ２Ｘ（（Ｏ＋
２７３）／１００）］’コ −（６）Ｏ
ｖ：コイル内壁温度（℃） （＝ダクト内壁温度）。
１ｃ：加熱コイル長（ｍ）
Ｅｌ：鉄板の放射率
Ｅ２：コイル内壁の放射率
蒸発潜熱は７４Ｋｃａｌ／ｋｇとして（５）式へ代入し
ている。
ている。
誘導加熱炉３通過中の冷却損Ｅｃは、
Ｅｃ＝ａＷ（Ｔｆ−Ｔｉ） ・・・（７）α：
熱伝達’ｌ （ＫＷ／ｍ） である。
熱伝達’ｌ （ＫＷ／ｍ） である。
（１）〜（７）式の内、熱風加熱炉１で分担すべき電力
ＰＡ１は、 ＰＡｌ” ＥｏのＴｏからＴｉまで昇温分Ｅｏｉ＋Ｅ
ｐのＴｏからＴｉまで昇温分Ｅｐｉ＋Ｅｖの全部 であり、ＰＡｌは。
ＰＡ１は、 ＰＡｌ” ＥｏのＴｏからＴｉまで昇温分Ｅｏｉ＋Ｅ
ｐのＴｏからＴｉまで昇温分Ｅｐｉ＋Ｅｖの全部 であり、ＰＡｌは。
Ｅｏｉ＝ＣＸ（Ｔｉ−ＴＯ） Ｘｔ、Ｘｌ１ｌＸＶＸ
７．８５Ｘ６０ （Ｋｌｌ＋）。
７．８５Ｘ６０ （Ｋｌｌ＋）。
Ｅｐｉ＝Ｑｐ （固形分） ｘ （Ｔｆ−Ｔｏ） ／８
６０ （ＫＷ）、およびＥＶ＝ＱＰ ＠７？Ｄ Ｘ７４
／８６０ （Ｋｖ）を加算したものである。ところで、
加熱炉１の出側温度がＴｉであるべき所、実際にはＴ１
（板温計２による測定温度）であるので、まず計算器
６は、温度偏差Ｔｉ−Ｔ１に基づいて、加熱炉１におけ
る鋼板昇温電力換算偏差ΔＥｏｉを、ΔＥｏｉ＝ＣＸ（
Ｔｉ−Ｔ１ ） ＸしＸＷＸＶＸ７．＋３５Ｘ６０
（ＫＷ） −（８）で演算し、加熱炉１における
塗膜乾燥電力換算偏差ΔＥｐｉを。
６０ （ＫＷ）、およびＥＶ＝ＱＰ ＠７？Ｄ Ｘ７４
／８６０ （Ｋｖ）を加算したものである。ところで、
加熱炉１の出側温度がＴｉであるべき所、実際にはＴ１
（板温計２による測定温度）であるので、まず計算器
６は、温度偏差Ｔｉ−Ｔ１に基づいて、加熱炉１におけ
る鋼板昇温電力換算偏差ΔＥｏｉを、ΔＥｏｉ＝ＣＸ（
Ｔｉ−Ｔ１ ） ＸしＸＷＸＶＸ７．＋３５Ｘ６０
（ＫＷ） −（８）で演算し、加熱炉１における
塗膜乾燥電力換算偏差ΔＥｐｉを。
ΔＥｐｉ＝Ｑｐ （固形分） Ｘ （Ｔｉ−Ｔ１） ／
８６０ （ＫＷ） ・・（９）で演算し、加熱炉１
における塗膜蒸発電力換算偏差ΔＥｖｉは、 ΔＥｖｉ＝（（Ｔｉ−Ｔ１ ）／Ｔｉ）Ｑｐ （溶面Ｘ
７４／８６０ （Ｋｖ） ・−（１０）と仮定し、これ
らの和を、次段の誘導加熱炉３における、前段分の要捕
正電力 ΔＰＡ１ ＝ΔＥｏｉ＋ΔＥｐｉ＋ΔＥｖｉとする。一
方、加熱炉３で分担すべき電力ＰＡ３は、 ＰＡ３＝ＥｏのＴｉからＴｆまで昇温分Ｅｏｆ＋Ｅｐの
ＴｉからＴｆまで昇温分Ｅｐｆ＋Ｅｒの全部 ＋Ｅｃの全部 であり、ＰＡ３は、 Ｅｏｆ＝ＣＸ（Ｔｆ−ＴＩ ） ＸｔＸＷＸＶＸ７．
８５Ｘ６０ （ＫＷ）。
８６０ （ＫＷ） ・・（９）で演算し、加熱炉１
における塗膜蒸発電力換算偏差ΔＥｖｉは、 ΔＥｖｉ＝（（Ｔｉ−Ｔ１ ）／Ｔｉ）Ｑｐ （溶面Ｘ
７４／８６０ （Ｋｖ） ・−（１０）と仮定し、これ
らの和を、次段の誘導加熱炉３における、前段分の要捕
正電力 ΔＰＡ１ ＝ΔＥｏｉ＋ΔＥｐｉ＋ΔＥｖｉとする。一
方、加熱炉３で分担すべき電力ＰＡ３は、 ＰＡ３＝ＥｏのＴｉからＴｆまで昇温分Ｅｏｆ＋Ｅｐの
ＴｉからＴｆまで昇温分Ｅｐｆ＋Ｅｒの全部 ＋Ｅｃの全部 であり、ＰＡ３は、 Ｅｏｆ＝ＣＸ（Ｔｆ−ＴＩ ） ＸｔＸＷＸＶＸ７．
８５Ｘ６０ （ＫＷ）。
Ｅｐｆ＝Ｑｐ （固形分） ｘ （Ｔｆ−’ｒ＋ ）
／８６０ （ＫＷ）。
／８６０ （ＫＷ）。
Ｅｒ＝４．８８ＸＷＸｌｃＸ ［：ＥＩ Ｘ［（Ｔｆ−
Ｔｉ＋２７３）／１００）’−Ｅ２Ｘ（（θｖ＋２７３
）／１００））’ ］ 、およびＥｃ＝ αＷ（Ｔｆ
Ｔｉ） を加算したものである。ところで、加熱炉３の出側温度
がＴｆであるべき所、実際にはＴ２ （板温計４によ
る測定温度）であるので、計算器６は、温度偏差Ｔｆ−
Ｔ２に基づいて、加熱炉３における鋼板昇温電力偏差Δ
Ｅｏｆを、 ΔＥｏｆ＝ＣＸ（Ｔｆ Ｔ２ ） ＸｔＸＷＸＶＸ
７．８５Ｘ６０ （ＫＷ） ”・（１１）で演算
し、加熱炉３における塗膜乾燥電力偏差ΔＥｐｆを、 ＡＥｐｆ＝ｑＰ （固形分） Ｘ （Ｔｉ−Ｔｔ ）
／８６０ （Ｋｗ） −（１２）で演算し、放熱損
電力偏差ΔＥｒを、 ΔＥｒ＝４．８８ＸＷＸｌｃＸ ＩＩＥＩ Ｘ（（Ｔｆ
Ｔ２ ＋２７３）／１００）’−Ｅ２Ｘ（（θシ＋２
７３）／１００））’ ］・・・（１３）で演算し、冷
却積電力偏差Ｅｃを、 ΔＥｃ＝αＷ（Ｔｆ−Ｔ２ ） ・
・・（１４）で演算し、これらの和を、誘導加熱炉３に
おける、要補正電力 ΔＰＡ３＝ΔＥｏｆ＋ΔＥｐｆ十ΔＥｒ＋ΔＥｃとする
。そして前述の要補正電力 ΔＰＡ１＝ΔＥｏｉ＋ΔＥｐｉ＋ΔＥｖｉと、ΔＰＡ３
＝ΔＥｏｆ＋ΔＥｐｆ＋ΔＥｒ＋ΔＥｃとを、誘導加
熱炉３の計算上の所要電力 ＰＡ３ ＝Ｅｏｆ＋Ｅｏｆ＋Ｅｐｆ＋Ｅｒ＋Ｅｃに加え
て。
Ｔｉ＋２７３）／１００）’−Ｅ２Ｘ（（θｖ＋２７３
）／１００））’ ］ 、およびＥｃ＝ αＷ（Ｔｆ
Ｔｉ） を加算したものである。ところで、加熱炉３の出側温度
がＴｆであるべき所、実際にはＴ２ （板温計４によ
る測定温度）であるので、計算器６は、温度偏差Ｔｆ−
Ｔ２に基づいて、加熱炉３における鋼板昇温電力偏差Δ
Ｅｏｆを、 ΔＥｏｆ＝ＣＸ（Ｔｆ Ｔ２ ） ＸｔＸＷＸＶＸ
７．８５Ｘ６０ （ＫＷ） ”・（１１）で演算
し、加熱炉３における塗膜乾燥電力偏差ΔＥｐｆを、 ＡＥｐｆ＝ｑＰ （固形分） Ｘ （Ｔｉ−Ｔｔ ）
／８６０ （Ｋｗ） −（１２）で演算し、放熱損
電力偏差ΔＥｒを、 ΔＥｒ＝４．８８ＸＷＸｌｃＸ ＩＩＥＩ Ｘ（（Ｔｆ
Ｔ２ ＋２７３）／１００）’−Ｅ２Ｘ（（θシ＋２
７３）／１００））’ ］・・・（１３）で演算し、冷
却積電力偏差Ｅｃを、 ΔＥｃ＝αＷ（Ｔｆ−Ｔ２ ） ・
・・（１４）で演算し、これらの和を、誘導加熱炉３に
おける、要補正電力 ΔＰＡ３＝ΔＥｏｆ＋ΔＥｐｆ十ΔＥｒ＋ΔＥｃとする
。そして前述の要補正電力 ΔＰＡ１＝ΔＥｏｉ＋ΔＥｐｉ＋ΔＥｖｉと、ΔＰＡ３
＝ΔＥｏｆ＋ΔＥｐｆ＋ΔＥｒ＋ΔＥｃとを、誘導加
熱炉３の計算上の所要電力 ＰＡ３ ＝Ｅｏｆ＋Ｅｏｆ＋Ｅｐｆ＋Ｅｒ＋Ｅｃに加え
て。
Ｐ Ａｏｕｔ、＝ Ｐ Ａ ３＋ΔＰＡ１＋ΔＰＡ３を
制御器７に設定させる。この動作は、前述の（２）式が
変更（塗料や塗装厚の変更）されたとき、前述のＣが変
更（鋼材質の変更）されたとき、および、Ｔｆ、Ｔ（、
＋ ｔ、ｗｔ Ｖ等が変更されたときに変更点が板温計
２に到達した時点に行なわれ、また、このような変更が
ないときには、鋼板の所定短長の移動毎あるいは所定短
時間間隔で行なわれる。
制御器７に設定させる。この動作は、前述の（２）式が
変更（塗料や塗装厚の変更）されたとき、前述のＣが変
更（鋼材質の変更）されたとき、および、Ｔｆ、Ｔ（、
＋ ｔ、ｗｔ Ｖ等が変更されたときに変更点が板温計
２に到達した時点に行なわれ、また、このような変更が
ないときには、鋼板の所定短長の移動毎あるいは所定短
時間間隔で行なわれる。
このように、熱風加熱炉１での加熱偏差と誘導加熱炉３
での加熱偏差とを補償するフィードフォワードおよびフ
ィードバック補正を計算器６で行ない誘導加熱炉のパワ
ーを制御する。
での加熱偏差とを補償するフィードフォワードおよびフ
ィードバック補正を計算器６で行ない誘導加熱炉のパワ
ーを制御する。
尚具体的実施例として、板厚０．４ｍ〜１．０ｍｎ＋、
板巾６００〜１３００ｍｎの鋼帯を、ラインスピード３
０〜１２０＋ｍ／ｗｉｎにて通板し、ポリエステル系塗
料をドライ膜厚１５μ〜２５μ塗装する際、熱風炉１出
側の板温Ｔ１が１００〜１５０℃の中にある目標温度Ｔ
ｉに対し、±１０℃にあったとき、最終板温Ｔ２を、２
００〜４００℃の中にある目標焼付温度Ｔｆの±３°Ｃ
以内の範囲とすることができた。
板巾６００〜１３００ｍｎの鋼帯を、ラインスピード３
０〜１２０＋ｍ／ｗｉｎにて通板し、ポリエステル系塗
料をドライ膜厚１５μ〜２５μ塗装する際、熱風炉１出
側の板温Ｔ１が１００〜１５０℃の中にある目標温度Ｔ
ｉに対し、±１０℃にあったとき、最終板温Ｔ２を、２
００〜４００℃の中にある目標焼付温度Ｔｆの±３°Ｃ
以内の範囲とすることができた。
尚、上記の実施例では、熱風炉１出側の加熱炉３を誘導
加熱炉にて説明したが、誘導加熱炉の代わりに同じく応
答性の早く熱慎性の少ない近赤外炉にても適用できろ。
加熱炉にて説明したが、誘導加熱炉の代わりに同じく応
答性の早く熱慎性の少ない近赤外炉にても適用できろ。
本発明の主な効果は、ラインスピードの変更。
板厚の異なるコイルの連続通板、塗膜厚の変化に対して
も、操業性をおとすことなく焼付温度を目標に対して精
度よく制御することが可能なことである。これにより、
高歩留かつ高能率な塗装処理を行なうことが可能である
。
も、操業性をおとすことなく焼付温度を目標に対して精
度よく制御することが可能なことである。これにより、
高歩留かつ高能率な塗装処理を行なうことが可能である
。
第１図は、本発明を御飯様で実施する装置を示すブロッ
ク図である。
ク図である。
Claims (1)
- 塗装した鋼板を熱風加熱乾燥炉とこれに後続する赤外線
加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉で焼付け乾燥する工
程において、熱風加熱乾燥炉の出側に板温度計を設置し
て、該板温度計の測定値と予め設定した目標温度値との
差異を算出して、この算出値に基づいて後続する赤外線
加熱乾燥炉、あるいは誘導加熱乾燥炉の加熱熱量を調節
し、更に赤外線加熱乾燥炉あるいは誘導加熱乾燥炉の出
側に板温計を設置して、該板温計の測定値と目標最終焼
付温度が等しくなる様に該算出値に補正を加えることを
特徴とする塗装鋼板の焼付け方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2326287A JPS63190681A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 塗装鋼板の焼付け方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2326287A JPS63190681A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 塗装鋼板の焼付け方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63190681A true JPS63190681A (ja) | 1988-08-08 |
Family
ID=12105686
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2326287A Pending JPS63190681A (ja) | 1987-02-03 | 1987-02-03 | 塗装鋼板の焼付け方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63190681A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02241563A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-26 | Toshiba Corp | 静電塗着方法及びその装置 |
| JPH03284375A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-16 | Nippon Steel Corp | 塗装金属板の焼付方法および焼付炉 |
| JP2005015873A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-01-20 | Chugai Ro Co Ltd | 連続ストリップ材処理ラインにおける材温制御システム |
| JP2009174777A (ja) * | 2008-01-24 | 2009-08-06 | Nippon Steel Corp | 塗装鋼帯の乾燥焼付装置及び乾燥焼付方法 |
| JP2009255020A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-11-05 | Daihatsu Metal Co Ltd | 金属部品の塗装方法及び塗装システム |
| CN105772359A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-07-20 | 太仓吉达喷涂有限公司 | 一种钢板表面粉末涂料静电喷涂工艺 |
-
1987
- 1987-02-03 JP JP2326287A patent/JPS63190681A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02241563A (ja) * | 1989-03-16 | 1990-09-26 | Toshiba Corp | 静電塗着方法及びその装置 |
| JPH03284375A (ja) * | 1990-03-30 | 1991-12-16 | Nippon Steel Corp | 塗装金属板の焼付方法および焼付炉 |
| JP2005015873A (ja) * | 2003-06-27 | 2005-01-20 | Chugai Ro Co Ltd | 連続ストリップ材処理ラインにおける材温制御システム |
| JP2009174777A (ja) * | 2008-01-24 | 2009-08-06 | Nippon Steel Corp | 塗装鋼帯の乾燥焼付装置及び乾燥焼付方法 |
| JP2009255020A (ja) * | 2008-03-24 | 2009-11-05 | Daihatsu Metal Co Ltd | 金属部品の塗装方法及び塗装システム |
| CN105772359A (zh) * | 2016-04-14 | 2016-07-20 | 太仓吉达喷涂有限公司 | 一种钢板表面粉末涂料静电喷涂工艺 |
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