JP2607795B2 - 連続式炉の処理条件調整方法およびその装置 - Google Patents
連続式炉の処理条件調整方法およびその装置Info
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炉内で金属ストリップ
等の帯状材料を連続的に熱処理する連続式炉において材
料の処理条件を調整する方法およびその方法を実施する
装置に関する。
等の帯状材料を連続的に熱処理する連続式炉において材
料の処理条件を調整する方法およびその方法を実施する
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】帯状材料が炉内で連続的に搬送されなが
ら熱処理される連続式炉では、材料処理条件特に加熱条
件を予め決められた状態に維持するために、炉内温度を
検出し、その結果に基づいて材料処理条件を定期的に補
正する必要がある。そこで、従来、連続炉では、温度検
出器で検出された炉内の熱風温度（以下「実績熱風温
度」という。）と、材料が炉内を搬送されている実際の
ライン速度（以下「実績ライン速度」という。）を計算
機に読み込み、これらの値をもとに材料加熱に要する熱
伝達量、具体的には材料に吹付ける熱風のノズル圧力を
計算するようにしていた。
ら熱処理される連続式炉では、材料処理条件特に加熱条
件を予め決められた状態に維持するために、炉内温度を
検出し、その結果に基づいて材料処理条件を定期的に補
正する必要がある。そこで、従来、連続炉では、温度検
出器で検出された炉内の熱風温度（以下「実績熱風温
度」という。）と、材料が炉内を搬送されている実際の
ライン速度（以下「実績ライン速度」という。）を計算
機に読み込み、これらの値をもとに材料加熱に要する熱
伝達量、具体的には材料に吹付ける熱風のノズル圧力を
計算するようにしていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記必
要ノズル圧力を求める計算は極めて複雑で、上記実績熱
風温度と実績ライン速度等から一義的に計算できるもの
でなく、繁雑な回帰計算を行わなければならなかった。
すなわち、従来の計算方法では、まず材料板厚、材料板
幅、設定ライン速度、炉出口材料温度、炉入口材料温度
などのデータを処理材料毎にスケジュール登録しておき
（ステップ１）、この登録されたデータをもとに必要ノ
ズル圧力算出係数を算出し（ステップ２）、次に実績熱
風温度をもとに上記必要ノズル圧力算出係数を補正し
（ステップ３）、最後に実績ライン速度と上記必要ノズ
ル算出係数をもとに必要ノズル圧力を算出しており（ス
テップ４）、上記ステップ２からステップ４の計算には
いずれも回帰計算が含まれていた。また、上記回帰計算
は、周知の通り、入熱値と出熱値との熱平衡差が所定の
許容値内に入るまで繰り返し行われるものである。
要ノズル圧力を求める計算は極めて複雑で、上記実績熱
風温度と実績ライン速度等から一義的に計算できるもの
でなく、繁雑な回帰計算を行わなければならなかった。
すなわち、従来の計算方法では、まず材料板厚、材料板
幅、設定ライン速度、炉出口材料温度、炉入口材料温度
などのデータを処理材料毎にスケジュール登録しておき
（ステップ１）、この登録されたデータをもとに必要ノ
ズル圧力算出係数を算出し（ステップ２）、次に実績熱
風温度をもとに上記必要ノズル圧力算出係数を補正し
（ステップ３）、最後に実績ライン速度と上記必要ノズ
ル算出係数をもとに必要ノズル圧力を算出しており（ス
テップ４）、上記ステップ２からステップ４の計算には
いずれも回帰計算が含まれていた。また、上記回帰計算
は、周知の通り、入熱値と出熱値との熱平衡差が所定の
許容値内に入るまで繰り返し行われるものである。
【０００４】そのため、必要ノズル圧力を計算するのに
長時間（具体的に約２０秒程度）を要し、その結果ノズ
ル圧力の調整サイクルが極めて長くなり、材料変更に伴
う実績熱風温度並びに実績ライン速度の変化に即座に対
応出来ず、材料の加熱不良を招来するという問題点があ
った。特に、多品種の帯状材料を処理する場合、板厚の
異なる材料間の接続部前後で所要の熱処理が行えず、多
量の不良長が発生していた。
長時間（具体的に約２０秒程度）を要し、その結果ノズ
ル圧力の調整サイクルが極めて長くなり、材料変更に伴
う実績熱風温度並びに実績ライン速度の変化に即座に対
応出来ず、材料の加熱不良を招来するという問題点があ
った。特に、多品種の帯状材料を処理する場合、板厚の
異なる材料間の接続部前後で所要の熱処理が行えず、多
量の不良長が発生していた。
【０００５】そこで、本発明は上記問題点を解決し、連
続式炉の処理条件を実績熱風温度、実績ライン速度を用
いてリアルタイムで計算でき、材料処理条件の調整サイ
クルが極めて短時間となる処理条件調整方法およびその
方法を実施する装置を提供することを目的とする。
続式炉の処理条件を実績熱風温度、実績ライン速度を用
いてリアルタイムで計算でき、材料処理条件の調整サイ
クルが極めて短時間となる処理条件調整方法およびその
方法を実施する装置を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明に係る連続式炉の処理条件調整方法は、生産
スケジュールに基き定められた熱風温度基準値及び材料
搬送速度基準値を用いて材料の出熱と入熱との間の熱平
衡式から求めた出熱補正係数および入熱補正係数の各々
とその各々に対応する出熱基準係数および入熱基準係数
との差が許容範囲内に入るまで計算を繰り返す回帰計算
により最終的な出熱基準係数と入熱基準係数を予め計算
しておき、この最終的な出熱基準係数と入熱基準係数、
および所定時間毎に検出される熱風温度検出値、並びに
材料搬送速度検出値を用いて材料加熱に要する熱伝達量
を補正計算するものである。
に、本発明に係る連続式炉の処理条件調整方法は、生産
スケジュールに基き定められた熱風温度基準値及び材料
搬送速度基準値を用いて材料の出熱と入熱との間の熱平
衡式から求めた出熱補正係数および入熱補正係数の各々
とその各々に対応する出熱基準係数および入熱基準係数
との差が許容範囲内に入るまで計算を繰り返す回帰計算
により最終的な出熱基準係数と入熱基準係数を予め計算
しておき、この最終的な出熱基準係数と入熱基準係数、
および所定時間毎に検出される熱風温度検出値、並びに
材料搬送速度検出値を用いて材料加熱に要する熱伝達量
を補正計算するものである。
【０００７】また、本発明に係る連続式炉の処理条件調
整装置は、比熱計算手段、材料搬送速度基準値を用いて
出熱を計算する手段、熱風温度基準値を用いて入熱を計
算する手段、および材料の出熱と入熱との間の熱平衡式
から求めた出熱補正係数および入熱補正係数の各々とそ
の各々に対応する出熱基準係数および入熱基準係数との
差が許容範囲内に入るまで計算を繰り返す回帰計算を行
う係数計算手段を備えた第１計算手段と、上記出熱基準
係数、入熱基準係数、および所定時間毎に入力される熱
風温度検出値並びに材料搬送速度検出値を用いて材料加
熱に要する熱伝達量を計算する第２計算手段と、を備え
たものである。
整装置は、比熱計算手段、材料搬送速度基準値を用いて
出熱を計算する手段、熱風温度基準値を用いて入熱を計
算する手段、および材料の出熱と入熱との間の熱平衡式
から求めた出熱補正係数および入熱補正係数の各々とそ
の各々に対応する出熱基準係数および入熱基準係数との
差が許容範囲内に入るまで計算を繰り返す回帰計算を行
う係数計算手段を備えた第１計算手段と、上記出熱基準
係数、入熱基準係数、および所定時間毎に入力される熱
風温度検出値並びに材料搬送速度検出値を用いて材料加
熱に要する熱伝達量を計算する第２計算手段と、を備え
たものである。
【０００８】
【作用】上記処理条件調整方法では、材料条件等に応じ
て熱風温度基準値、並びにライン速度基準値を用いて出
熱と入熱がそれぞれ計算される。また、これら出熱と入
熱との熱平衡回帰計算より出熱基準係数と入熱基準係数
が計算される。そして、以後、上記出熱基準係数と入熱
基準係数、および所定時間毎に検出される実績熱風温度
並びに実績ライン速度をもとに処理条件、例えば必要ノ
ズル圧力が求められる。
て熱風温度基準値、並びにライン速度基準値を用いて出
熱と入熱がそれぞれ計算される。また、これら出熱と入
熱との熱平衡回帰計算より出熱基準係数と入熱基準係数
が計算される。そして、以後、上記出熱基準係数と入熱
基準係数、および所定時間毎に検出される実績熱風温度
並びに実績ライン速度をもとに処理条件、例えば必要ノ
ズル圧力が求められる。
【０００９】次に、上記処理条件調整装置では、第１計
算手段で、比熱計算、ライン速度基準値に基づく出熱計
算、および熱風温度基準値に基づく入熱計算が行われる
と共に、上記出熱計算と入熱計算によってそれぞれ得ら
れた出熱と入熱の熱平衡回帰計算により出熱基準係数と
入熱基準係数が求められる。第２計算手段では、上記第
１計算手段で求められた出熱基準係数、入熱基準係数
と、所定時間毎に入力される実績熱風温度並びに実績ラ
イン速度をもとに処理条件が計算される。
算手段で、比熱計算、ライン速度基準値に基づく出熱計
算、および熱風温度基準値に基づく入熱計算が行われる
と共に、上記出熱計算と入熱計算によってそれぞれ得ら
れた出熱と入熱の熱平衡回帰計算により出熱基準係数と
入熱基準係数が求められる。第２計算手段では、上記第
１計算手段で求められた出熱基準係数、入熱基準係数
と、所定時間毎に入力される実績熱風温度並びに実績ラ
イン速度をもとに処理条件が計算される。
【００１０】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。図１は連続式炉における材料加熱にか
かわる熱風吸付ノズル圧力制御系を示し、１は連続式炉
（以下単に「炉」という。）、２はバーナ、３はバーナ
２に供給される燃料の調整弁、４は燃料調整弁３の開度
調整モータ、５はバーナ２により加熱された空気を材料
に吹付ける循環ファン、６は循環ファンの駆動モータ、
７は循環ファンの回転数調整装置、８は炉内排ガスの排
気ファン、９は排気ファンの駆動モータ、１０は排気フ
ァンの回転数調整装置、１１はバーナ２により加熱され
た空気のノズル圧力検出器、１２は熱風温度検出器、１
３は第１計算機、１４は第２計算機、１５は熱風温度調
節計、１６は圧力調節計である。
ついて説明する。図１は連続式炉における材料加熱にか
かわる熱風吸付ノズル圧力制御系を示し、１は連続式炉
（以下単に「炉」という。）、２はバーナ、３はバーナ
２に供給される燃料の調整弁、４は燃料調整弁３の開度
調整モータ、５はバーナ２により加熱された空気を材料
に吹付ける循環ファン、６は循環ファンの駆動モータ、
７は循環ファンの回転数調整装置、８は炉内排ガスの排
気ファン、９は排気ファンの駆動モータ、１０は排気フ
ァンの回転数調整装置、１１はバーナ２により加熱され
た空気のノズル圧力検出器、１２は熱風温度検出器、１
３は第１計算機、１４は第２計算機、１５は熱風温度調
節計、１６は圧力調節計である。
【００１１】上記構成を有する制御系では、第１計算機
１３と第２計算機１４により炉１の操業条件が決定さ
れ、第２計算機１４から熱風温度調節計１５に温度制御
データが出力され、圧力調節計１６に圧力制御データが
出力される。上記第１計算機１３と第２計算機１４の処
理内容は後に詳述する。
１３と第２計算機１４により炉１の操業条件が決定さ
れ、第２計算機１４から熱風温度調節計１５に温度制御
データが出力され、圧力調節計１６に圧力制御データが
出力される。上記第１計算機１３と第２計算機１４の処
理内容は後に詳述する。
【００１２】熱風温度調節計１５は、第２計算機１４か
ら出力された温度制御データに基づいて開度調整モータ
４を駆動し、燃料調整弁３の開度調整によりバーナ２に
供給される燃料の供給量を調節する。また、熱風温度調
節計１５は、温度検出器１２で検出された炉内の熱風温
度（実績熱風温度）ＴFAに関する信号を第２計算機１４
に出力する。
ら出力された温度制御データに基づいて開度調整モータ
４を駆動し、燃料調整弁３の開度調整によりバーナ２に
供給される燃料の供給量を調節する。また、熱風温度調
節計１５は、温度検出器１２で検出された炉内の熱風温
度（実績熱風温度）ＴFAに関する信号を第２計算機１４
に出力する。
【００１３】圧力調節計１６は、第２計算機１４から出
力された圧力制御データに基づいて回転数調整装置７に
モータ６の回転数を調整する回転数設定信号を出力し、
バーナ２により加熱された空気を材料に吹付ける循環フ
ァン６の風量を調節する。また、圧力調節計１６は、圧
力検出器１１で検出されたノズル圧力ＰF、すなわちノ
ズルから噴出される加熱された空気のノズル圧力に関す
る検出信号を第２計算機１４に出力する。
力された圧力制御データに基づいて回転数調整装置７に
モータ６の回転数を調整する回転数設定信号を出力し、
バーナ２により加熱された空気を材料に吹付ける循環フ
ァン６の風量を調節する。また、圧力調節計１６は、圧
力検出器１１で検出されたノズル圧力ＰF、すなわちノ
ズルから噴出される加熱された空気のノズル圧力に関す
る検出信号を第２計算機１４に出力する。
【００１４】次に、第１計算機１３の計算内容について
図２を参照して説明する。第１計算機１３では、材料に
吹付ける必要ノズル圧力を計算するために用いる係数、
具体的には、材料の比熱ＣＭ，出熱基準係数Ｑ
OUT（Ｃ），入熱（対流加熱）基準係数ＱC（Ｃ），入熱
（輻射伝熱）基準係数ＱR（Ｃ）が、下記するステップ
＃１〜ステップ＃６の計算によって求められる。
図２を参照して説明する。第１計算機１３では、材料に
吹付ける必要ノズル圧力を計算するために用いる係数、
具体的には、材料の比熱ＣＭ，出熱基準係数Ｑ
OUT（Ｃ），入熱（対流加熱）基準係数ＱC（Ｃ），入熱
（輻射伝熱）基準係数ＱR（Ｃ）が、下記するステップ
＃１〜ステップ＃６の計算によって求められる。
【００１５】具体的に、ステップ＃１では、材料板厚Ｔ
Ｈ、材料板幅Ｗを材料ごとにスケジュール登録すること
と、炉入口の板温ＴIN、炉出口の板温ＴOUT等をもとに
比熱ＣＭを計算することとが行われる。
Ｈ、材料板幅Ｗを材料ごとにスケジュール登録すること
と、炉入口の板温ＴIN、炉出口の板温ＴOUT等をもとに
比熱ＣＭを計算することとが行われる。
【００１６】ステップ＃２では、数式１に、材料板厚Ｔ
Ｈ，比熱ＣＭ等にもとに求められる出熱基準係数ＱOUT
（Ｃ），材料板幅Ｗ，実績ライン速度ＬＳAを代入し、
出熱ＱOUTが計算される。
Ｈ，比熱ＣＭ等にもとに求められる出熱基準係数ＱOUT
（Ｃ），材料板幅Ｗ，実績ライン速度ＬＳAを代入し、
出熱ＱOUTが計算される。
【数１】
【００１７】ステップ＃３では、数式２に、炉長，炉内
の伝熱係数等をもとに求められる入熱（対流加熱）基準
係数ＱC（Ｃ），生産目的ごとに作成されたテーブルか
ら求められる熱風温度基準値ＴFS，この熱風温度基準値
ＴFSおよび上記板温度ＴIN，ＴOUT等をもとに求められ
る温度対数平均温度差ＬＭＴ，材料板幅Ｗ，ノズル圧力
ＰF，その他の諸定数を代入して入熱（対流加熱）ＱCが
計算される。
の伝熱係数等をもとに求められる入熱（対流加熱）基準
係数ＱC（Ｃ），生産目的ごとに作成されたテーブルか
ら求められる熱風温度基準値ＴFS，この熱風温度基準値
ＴFSおよび上記板温度ＴIN，ＴOUT等をもとに求められ
る温度対数平均温度差ＬＭＴ，材料板幅Ｗ，ノズル圧力
ＰF，その他の諸定数を代入して入熱（対流加熱）ＱCが
計算される。
【数２】
【００１８】ステップ＃４では、数式３に、材料放射
率，炉長，上記熱風温度基準値ＴFSおよび温度対数基準
値ＬＭＴ等をもとにに求められる入熱（輻射加熱）基準
係数ＱR（Ｃ）、材料板幅Ｗを代入して入熱（輻射伝
達）ＱRが計算される。
率，炉長，上記熱風温度基準値ＴFSおよび温度対数基準
値ＬＭＴ等をもとにに求められる入熱（輻射加熱）基準
係数ＱR（Ｃ）、材料板幅Ｗを代入して入熱（輻射伝
達）ＱRが計算される。
【数３】
【００１９】ステップ＃５では、上記出熱ＱOUTと入熱
（ＱC＋ＱR）との熱平衡計算を行い、その結果に基づい
て出熱補正係数ＱOUT（Ｃ）’，入熱（対流加熱）補正
係数ＱC（Ｃ）’，入熱（輻射伝熱）補正係数Ｑ
R（Ｃ）’が計算される。
（ＱC＋ＱR）との熱平衡計算を行い、その結果に基づい
て出熱補正係数ＱOUT（Ｃ）’，入熱（対流加熱）補正
係数ＱC（Ｃ）’，入熱（輻射伝熱）補正係数Ｑ
R（Ｃ）’が計算される。
【００２０】ステップ＃６では、上記ステップ＃５で計
算された出熱補正係数ＱOUT（Ｃ）’，入熱（対流加
熱）補正係数ＱC（Ｃ）’，入熱（輻射伝熱）補正係数
ＱR（Ｃ）’と、上記ステップ＃２，＃３，＃４でそれ
ぞれ用いた出熱基準係数ＱOUT（Ｃ），入熱（対流加
熱）基準係数ＱC（Ｃ），入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR
（Ｃ）とを比較し、それらの差（│Ｑ（Ｃ）’−Ｑ
（Ｃ）│）がすべて許容値δの範囲内に入っているか否
かそれぞれ判定される。そして、判定の結果、補正係数
と基準係数との差がすべての係数について所定の許容値
δの範囲内に入っていれば、ステップ＃７で上記出熱基
準係数ＱOUT（Ｃ），入熱（対流加熱）基準係数Ｑ
C（Ｃ），入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR（Ｃ）の値が第
２計算機１４に出力される。一方、補正係数と基準係数
との差が所定の許容値δの範囲内に入っていなければス
テップ＃８が実行され、上記補正係数と基準係数をもと
に新たな基準係数が設定され、この基準係数に基づいて
再びステップ＃１〜＃６の処理が実行される。
算された出熱補正係数ＱOUT（Ｃ）’，入熱（対流加
熱）補正係数ＱC（Ｃ）’，入熱（輻射伝熱）補正係数
ＱR（Ｃ）’と、上記ステップ＃２，＃３，＃４でそれ
ぞれ用いた出熱基準係数ＱOUT（Ｃ），入熱（対流加
熱）基準係数ＱC（Ｃ），入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR
（Ｃ）とを比較し、それらの差（│Ｑ（Ｃ）’−Ｑ
（Ｃ）│）がすべて許容値δの範囲内に入っているか否
かそれぞれ判定される。そして、判定の結果、補正係数
と基準係数との差がすべての係数について所定の許容値
δの範囲内に入っていれば、ステップ＃７で上記出熱基
準係数ＱOUT（Ｃ），入熱（対流加熱）基準係数Ｑ
C（Ｃ），入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR（Ｃ）の値が第
２計算機１４に出力される。一方、補正係数と基準係数
との差が所定の許容値δの範囲内に入っていなければス
テップ＃８が実行され、上記補正係数と基準係数をもと
に新たな基準係数が設定され、この基準係数に基づいて
再びステップ＃１〜＃６の処理が実行される。
【００２１】次に、第２計算機１４の計算内容を図３を
参照して説明する。第２計算機１４では、下記するステ
ップ＃１１，＃１２にしたがって、上記第１計算機１３
で計算された出熱基準係数ＱOUT（Ｃ）、入熱（対流加
熱）基準係数ＱC（Ｃ）、入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR
（Ｃ）と、実績熱風温度ＴFA、実績ライン速度ＬＳAを
もとに材料に吹付けるに必要なノズル圧力が計算され
る。
参照して説明する。第２計算機１４では、下記するステ
ップ＃１１，＃１２にしたがって、上記第１計算機１３
で計算された出熱基準係数ＱOUT（Ｃ）、入熱（対流加
熱）基準係数ＱC（Ｃ）、入熱（輻射伝熱）基準係数ＱR
（Ｃ）と、実績熱風温度ＴFA、実績ライン速度ＬＳAを
もとに材料に吹付けるに必要なノズル圧力が計算され
る。
【００２２】具体的に、ステップ＃１１では、実績熱風
温度ＴFAを数式４に代入して実績熱風温度補正係数ＴF
（Ｃ）が求められる。
温度ＴFAを数式４に代入して実績熱風温度補正係数ＴF
（Ｃ）が求められる。
【数４】
【００２３】ステップ＃１２では、上記実績熱風温度補
正係数ＴF（Ｃ）と実績ライン速度ＬＳA、および上記第
１計算機１３で計算された出熱基準係数ＱOUT（Ｃ）、
入熱（対流加熱）基準係数ＱC（Ｃ）、入熱（輻射伝
熱）基準係数ＱR（Ｃ）を数式５に代入してノズル圧力
ＰFが計算される。
正係数ＴF（Ｃ）と実績ライン速度ＬＳA、および上記第
１計算機１３で計算された出熱基準係数ＱOUT（Ｃ）、
入熱（対流加熱）基準係数ＱC（Ｃ）、入熱（輻射伝
熱）基準係数ＱR（Ｃ）を数式５に代入してノズル圧力
ＰFが計算される。
【数５】
【００２４】そして、上記ノズル圧力ＰFが設定値とし
て圧力調節計１６に出力され、バーナ２により加熱され
た空気を材料に吹付ける循環ファン５の回転数を制御す
ることによりノズル圧が調整され、材料加熱に要する熱
伝達量が補正される。また、上記実績熱風温度ＴFA並び
実績ライン速度ＬＳAは所定時間毎に第２計算機１４に
読み込まれ、その都度ノズル圧力ＰFが補正される。つ
まり、第２計算機１４におけるノズル圧力ＰFを求める
計算は簡単で、複雑な回帰計算を必要としないので、第
２計算機１４の計算時間は極めて短く、実績熱風温度並
びに実績ライン速度の変化に対してこれを早期に補正す
ることができる。
て圧力調節計１６に出力され、バーナ２により加熱され
た空気を材料に吹付ける循環ファン５の回転数を制御す
ることによりノズル圧が調整され、材料加熱に要する熱
伝達量が補正される。また、上記実績熱風温度ＴFA並び
実績ライン速度ＬＳAは所定時間毎に第２計算機１４に
読み込まれ、その都度ノズル圧力ＰFが補正される。つ
まり、第２計算機１４におけるノズル圧力ＰFを求める
計算は簡単で、複雑な回帰計算を必要としないので、第
２計算機１４の計算時間は極めて短く、実績熱風温度並
びに実績ライン速度の変化に対してこれを早期に補正す
ることができる。
【００２５】なお、上記実施例では、実績熱風温度ＴFA
と実績ライン速度ＬＳAをもとにバーナ加熱装置を用い
て必要ノズル圧力を調整する場合について説明したが、
電熱ヒータ等その他の熱源あるいはノズル風速を調整す
る制御にも本発明を適用することができる。
と実績ライン速度ＬＳAをもとにバーナ加熱装置を用い
て必要ノズル圧力を調整する場合について説明したが、
電熱ヒータ等その他の熱源あるいはノズル風速を調整す
る制御にも本発明を適用することができる。
【００２６】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
かかる連続式炉の処理条件調整方法では、熱風温度基準
値並びにライン速度基準値を用いて出熱と入熱が計算さ
れ、それら出熱と入熱の熱平衡回帰計算によって出熱基
準係数と入熱基準係数が予め計算される。次に、上記出
熱基準係数、入熱基準係数と、所定時間毎に検出される
実績熱風温度、並びに実績ライン速度をもとに材料処理
条件が計算される。また、本発明にかかる連続式炉の処
理条件調整装置では、上記出熱基準係数、入熱基準係数
の計算は第１計算手段で行われ、材料処理条件の計算は
所定時間毎に入力される実績熱風温度並びに実績ライン
速度に基づいて第２計算手段で行われる。
かかる連続式炉の処理条件調整方法では、熱風温度基準
値並びにライン速度基準値を用いて出熱と入熱が計算さ
れ、それら出熱と入熱の熱平衡回帰計算によって出熱基
準係数と入熱基準係数が予め計算される。次に、上記出
熱基準係数、入熱基準係数と、所定時間毎に検出される
実績熱風温度、並びに実績ライン速度をもとに材料処理
条件が計算される。また、本発明にかかる連続式炉の処
理条件調整装置では、上記出熱基準係数、入熱基準係数
の計算は第１計算手段で行われ、材料処理条件の計算は
所定時間毎に入力される実績熱風温度並びに実績ライン
速度に基づいて第２計算手段で行われる。
【００２７】したがって、確かに、出熱基準係数と入熱
基準係数は回帰計算によるので出熱基準係数と入熱基準
係数を求めるまでの計算には長時間を要するが、一度出
熱基準係数と入熱基準係数が計算されると、これら出熱
基準係数、入熱基準係数と、実績熱風温度、並びに実績
ライン速度を用いて連続式炉の処理条件が簡単かつ短時
間で計算できる。そのため、ノズル圧力等の処理条件の
調整サイクルが短くなり、実績熱風温度、並びに実績ラ
イン速度の変化に対して高精度の材料温度管理が可能と
なる。例えば、従来の方式では帯状材料接続部で約１５
００ｍ（ライン速度６０ｍ／ｍｉｎ）の不良長が発生し
たが、本発明を採用することにより同じライン速度で不
良長を約４０ｍに抑えることが可能になった。
基準係数は回帰計算によるので出熱基準係数と入熱基準
係数を求めるまでの計算には長時間を要するが、一度出
熱基準係数と入熱基準係数が計算されると、これら出熱
基準係数、入熱基準係数と、実績熱風温度、並びに実績
ライン速度を用いて連続式炉の処理条件が簡単かつ短時
間で計算できる。そのため、ノズル圧力等の処理条件の
調整サイクルが短くなり、実績熱風温度、並びに実績ラ
イン速度の変化に対して高精度の材料温度管理が可能と
なる。例えば、従来の方式では帯状材料接続部で約１５
００ｍ（ライン速度６０ｍ／ｍｉｎ）の不良長が発生し
たが、本発明を採用することにより同じライン速度で不
良長を約４０ｍに抑えることが可能になった。
【００２８】また、第１計算手段で複雑な回帰計算を予
め行っておき、第２計算手段では簡単な計算だけを行う
ことができるので、第１計算手段の負担を軽減される。
つまり、炉を全体的に統括するホストコンピュータで予
め出熱基準係数と入熱基準係数を計算しておけば、その
後の処理は専用のコントローラで制御することができる
ので、ホストコンピュータの負担が軽減される。
め行っておき、第２計算手段では簡単な計算だけを行う
ことができるので、第１計算手段の負担を軽減される。
つまり、炉を全体的に統括するホストコンピュータで予
め出熱基準係数と入熱基準係数を計算しておけば、その
後の処理は専用のコントローラで制御することができる
ので、ホストコンピュータの負担が軽減される。
【図１】 材料加熱にかかわる熱風のノズル圧力調整装
置および制御回路図である。
置および制御回路図である。
【図２】 第１計算機のフローチャートである。
【図３】 第２計算機のフローチャートである。
１…連続式炉、２…バーナ、１１…ノズル圧力検出器、
１２…熱風温度検出器、１３…第１計算機、１４…第２
計算機。
１２…熱風温度検出器、１３…第１計算機、１４…第２
計算機。
Claims (2)
- 【請求項１】 生産スケジュールに基き定められた熱風
温度基準値及び材料搬送速度基準値を用いて材料の出熱
と入熱との間の熱平衡式から求めた出熱補正係数および
入熱補正係数の各々とその各々に対応する出熱基準係数
および入熱基準係数との差が許容範囲内に入るまで計算
を繰り返す回帰計算により最終的な出熱基準係数と入熱
基準係数を予め計算しておき、この最終的な出熱基準係
数と入熱基準係数、および所定時間毎に検出される熱風
温度検出値、並びに材料搬送速度検出値を用いて材料加
熱に要する熱伝達量を補正計算することを特徴とする連
続式炉の処理条件調整方法。 - 【請求項２】 比熱計算手段、材料搬送速度基準値を用
いて出熱を計算する手段、熱風温度基準値を用いて入熱
を計算する手段、および材料の出熱と入熱との間の熱平
衡式から求めた出熱補正係数および入熱補正係数の各々
とその各々に対応する出熱基準係数および入熱基準係数
との差が許容範囲内に入るまで計算を繰り返す回帰計算
を行う係数計算手段を備えた第１計算手段と、上記出熱
基準係数、入熱基準係数、および所定時間毎に入力され
る熱風温度検出値並びに材料搬送速度検出値を用いて材
料加熱に要する熱伝達量を計算する第２計算手段と、か
らなることを特徴とする連続式炉の処理条件調整装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5140092A JP2607795B2 (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 連続式炉の処理条件調整方法およびその装置 |
| TW82107409A TW228012B (ja) | 1992-03-10 | 1993-09-09 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5140092A JP2607795B2 (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 連続式炉の処理条件調整方法およびその装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05255761A JPH05255761A (ja) | 1993-10-05 |
| JP2607795B2 true JP2607795B2 (ja) | 1997-05-07 |
Family
ID=12885897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5140092A Expired - Fee Related JP2607795B2 (ja) | 1992-03-10 | 1992-03-10 | 連続式炉の処理条件調整方法およびその装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607795B2 (ja) |
| TW (1) | TW228012B (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08225858A (ja) * | 1995-02-21 | 1996-09-03 | Daido Steel Co Ltd | 金属ストリップの熱処理方法 |
| TWI731213B (zh) * | 2018-02-01 | 2021-06-21 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 外爐效率量化系統 |
-
1992
- 1992-03-10 JP JP5140092A patent/JP2607795B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-09-09 TW TW82107409A patent/TW228012B/zh not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW228012B (ja) | 1994-08-11 |
| JPH05255761A (ja) | 1993-10-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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