JPS63185052A - タンタル金属薄膜回路 - Google Patents
タンタル金属薄膜回路Info
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- JPS63185052A JPS63185052A JP62015996A JP1599687A JPS63185052A JP S63185052 A JPS63185052 A JP S63185052A JP 62015996 A JP62015996 A JP 62015996A JP 1599687 A JP1599687 A JP 1599687A JP S63185052 A JPS63185052 A JP S63185052A
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Landscapes
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Apparatuses And Processes For Manufacturing Resistors (AREA)
- Non-Adjustable Resistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はタンタル金属薄膜回路に関し、特にタンタル金
属薄膜を2M構造とすることによって、基板との剥離強
度、表面抵抗を改善して長寿命化させ、信頼性を顕著に
向上させた金属タンタル薄膜回路に関する。
属薄膜を2M構造とすることによって、基板との剥離強
度、表面抵抗を改善して長寿命化させ、信頼性を顕著に
向上させた金属タンタル薄膜回路に関する。
[従来技術j
従来、薄膜回路においては、金属薄膜として銅、ニッケ
ルおよびクロムなどが使用されているが、これらの金属
薄膜は、高温、高湿度下で電界が印加された場合には、
高い電位側の金属が水の介在により、電気的な作用で溶
は出すことにより腐食が発生する。
ルおよびクロムなどが使用されているが、これらの金属
薄膜は、高温、高湿度下で電界が印加された場合には、
高い電位側の金属が水の介在により、電気的な作用で溶
は出すことにより腐食が発生する。
また、銅、ニッケルなどの金属を使用して形成した薄膜
回路は、高渇低潟の温度サイクルの繰り返しによって基
板から金属薄膜が剥離しやすいという欠点を有していた
。
回路は、高渇低潟の温度サイクルの繰り返しによって基
板から金属薄膜が剥離しやすいという欠点を有していた
。
この腐食や剥離の現象により、これらの金属薄膜を用い
た回路は極めて信頼性に欠けるものとなっていた。
た回路は極めて信頼性に欠けるものとなっていた。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明の目的は、このような従来技術の欠点を克服し、
WIl!Jとしての電気的特性を維持しつつ膜の密着性
および抵抗値を改善し、長寿命化させて著しく信頼性を
向上させた、金属タンタル薄膜回路を提供することにあ
る。
WIl!Jとしての電気的特性を維持しつつ膜の密着性
および抵抗値を改善し、長寿命化させて著しく信頼性を
向上させた、金属タンタル薄膜回路を提供することにあ
る。
[発明の経II]
本発明者等は、上記従来技術の問題点を解決するために
、先に、耐食性および基板と金属簿膜との密着性の向上
を目的として種々検討した結果、タンタル、チタンまた
はスズを用いた金属薄膜回路とすることで耐食性および
基板との剥離強度を顕著に改善する発明を完成した。
、先に、耐食性および基板と金属簿膜との密着性の向上
を目的として種々検討した結果、タンタル、チタンまた
はスズを用いた金属薄膜回路とすることで耐食性および
基板との剥離強度を顕著に改善する発明を完成した。
これらの研究をさらに進めるため、本発明者等は、ガラ
ス基板上にスパッタリングによりタンタル膜を2000
人の厚みで形成したところ、スパッタリング条件(スパ
ッタ圧力、スパッタガス流量、印加電圧)を一定にして
いるにも拘わらず、タンタル膜の抵抗値およびタンタル
膜の付着力にバラツキがあるので、この原因について広
い角度から調査した。
ス基板上にスパッタリングによりタンタル膜を2000
人の厚みで形成したところ、スパッタリング条件(スパ
ッタ圧力、スパッタガス流量、印加電圧)を一定にして
いるにも拘わらず、タンタル膜の抵抗値およびタンタル
膜の付着力にバラツキがあるので、この原因について広
い角度から調査した。
この結果、同一のスパッタリング条件でスパッタしてい
るにも拘わらず、生成したタンタル膜はα型結晶構造(
体心立方構造)とβ型結晶構造(正方品系構造)および
それらが混在しているものがあることが判明した。
るにも拘わらず、生成したタンタル膜はα型結晶構造(
体心立方構造)とβ型結晶構造(正方品系構造)および
それらが混在しているものがあることが判明した。
そこで、スパッタリングガス中に窒素ガスを混入させて
タンタル膜の結晶構造を制御する公知の方法により、α
、β、(α十β)の3タイプのタンタル膜を作り、その
ガラスに対する付着力を調べた。その結果、α−タンタ
ルは抵抗は低いが相対的にガラスとの剥離強度が小さく
、β−タンタルは抵抗は高いが相対的にガラスとの剥離
強度が大きいという相反する性質を持つことが判った。
タンタル膜の結晶構造を制御する公知の方法により、α
、β、(α十β)の3タイプのタンタル膜を作り、その
ガラスに対する付着力を調べた。その結果、α−タンタ
ルは抵抗は低いが相対的にガラスとの剥離強度が小さく
、β−タンタルは抵抗は高いが相対的にガラスとの剥離
強度が大きいという相反する性質を持つことが判った。
[問題点を解決するための手段および作用]そこで本発
明者等は、基板との剥離強度が強く、表面抵抗が低くか
つ安定した膜となるような種々のタイプのタンタル薄膜
回路を作成して鋭意検討を重ねた結果、上記目的が達成
できることを知見して、本発明を完成するに至った。
明者等は、基板との剥離強度が強く、表面抵抗が低くか
つ安定した膜となるような種々のタイプのタンタル薄膜
回路を作成して鋭意検討を重ねた結果、上記目的が達成
できることを知見して、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明は、絶縁体基板、半導体基板にタンタル
金属薄膜回路を形成するに際し、該タンタル金属簿膜が
2層からなり、表面側のタンタル層がα−タンタルを主
体とするタンタル膜からなることを特徴とするタンタル
金Jii薄膜回路である。
金属薄膜回路を形成するに際し、該タンタル金属簿膜が
2層からなり、表面側のタンタル層がα−タンタルを主
体とするタンタル膜からなることを特徴とするタンタル
金Jii薄膜回路である。
以下、本発明を図面に基いて詳細に説明する。
第1図および第2図は、本発明による金属薄膜回路の一
例を示す構造図で、1は絶縁体、半導体などからなる基
板であり、2は表面側のタンタル層、3は基板側のタン
タル層、4はTa205層である。
例を示す構造図で、1は絶縁体、半導体などからなる基
板であり、2は表面側のタンタル層、3は基板側のタン
タル層、4はTa205層である。
ここに用いられる基板1としては、ガラス、アルミナ、
窒化アルミニウムなどの絶縁体基板、ポリイミド、エポ
キシ樹脂、ポリエステル、ポリブタジェンなどの樹脂基
板、シリコンやゲルマニウムなどの牛体半導体、ガリウ
ム−ひ素、インジウム−アンチモンなどの化合物半導体
基板があり、その他にFe203 、Sn 02.3a
Ti 03などの金属酸化物半導体基板やL i N
b 03などの誘電体基板が挙げられる。
窒化アルミニウムなどの絶縁体基板、ポリイミド、エポ
キシ樹脂、ポリエステル、ポリブタジェンなどの樹脂基
板、シリコンやゲルマニウムなどの牛体半導体、ガリウ
ム−ひ素、インジウム−アンチモンなどの化合物半導体
基板があり、その他にFe203 、Sn 02.3a
Ti 03などの金属酸化物半導体基板やL i N
b 03などの誘電体基板が挙げられる。
本発明においては、表面側のタンタル112としてα−
タンタルを主体としたタンタル膜を用いる。
タンタルを主体としたタンタル膜を用いる。
ここでいうα−タンタルを主体としたタンタル膜とは、
α−タンタルを少なくとも50%以上含有するタンタル
膜である。
α−タンタルを少なくとも50%以上含有するタンタル
膜である。
また、基板側のタンタル層3としては、β−タンタルを
50%以上含むβ−タンタルを主体としたタンタル膜が
好ましく用いられる。この基板側のタンタル層3として
、α−タンタルを主体としたタンタル膜を用いてもよい
が、少なくともβ−タンタルを30%以上含有し、しか
も表面側のタンタル層2よりもβ−タンタルの含有量が
多いことが必要である。
50%以上含むβ−タンタルを主体としたタンタル膜が
好ましく用いられる。この基板側のタンタル層3として
、α−タンタルを主体としたタンタル膜を用いてもよい
が、少なくともβ−タンタルを30%以上含有し、しか
も表面側のタンタル層2よりもβ−タンタルの含有量が
多いことが必要である。
このような2層からなるタンタル金属薄膜回路の形成法
としては、スパッタリング法により、基板温度、雰囲気
ガス組成、スパッタリングガス圧力および印加電圧を適
宜調整して、基板側のタンタル層3、表面側のタンタル
層2を順次形成する。
としては、スパッタリング法により、基板温度、雰囲気
ガス組成、スパッタリングガス圧力および印加電圧を適
宜調整して、基板側のタンタル層3、表面側のタンタル
層2を順次形成する。
例えば、基板側のタンタル層3としてβ−タンタルを主
体とするタンタル膜を形成する場合には、ガラス基板の
温度を約200℃とし、スパッタリング中の放電ガスの
窒素ガスの分圧が10”4Torr以下となるようにス
パッタリング圧力を調整し、投入パワーを 1KWとし
てスパッタリングを行なうことにより得られる。また、
表面側のタンタル層2としてα−タンタルを主体とする
タンタル膜を形成する場合には、ガラス基板の温度を約
200℃とし、スパッタリング中の放電ガスの窒素ガス
の分圧が10−3〜10−4 T orrとなるように
スパッタリング圧力を調整し、投入パワーを0,75K
Wとしてスパッタリングを行なうことにより得られる。
体とするタンタル膜を形成する場合には、ガラス基板の
温度を約200℃とし、スパッタリング中の放電ガスの
窒素ガスの分圧が10”4Torr以下となるようにス
パッタリング圧力を調整し、投入パワーを 1KWとし
てスパッタリングを行なうことにより得られる。また、
表面側のタンタル層2としてα−タンタルを主体とする
タンタル膜を形成する場合には、ガラス基板の温度を約
200℃とし、スパッタリング中の放電ガスの窒素ガス
の分圧が10−3〜10−4 T orrとなるように
スパッタリング圧力を調整し、投入パワーを0,75K
Wとしてスパッタリングを行なうことにより得られる。
なお、スパッタリング法以外の真空蒸着法を始めとする
他の物理的形成法でもタンタル金属薄膜を形成すること
ができる。
他の物理的形成法でもタンタル金属薄膜を形成すること
ができる。
また、本発明の金11薄膜回路においては、第2図に示
されるように、基板1と基板側のタンタル層3の間に酸
化タンタル(Ta20s)4の密着膜を導入することに
より、さらに基板との剥離強度を強化することができる
。
されるように、基板1と基板側のタンタル層3の間に酸
化タンタル(Ta20s)4の密着膜を導入することに
より、さらに基板との剥離強度を強化することができる
。
このように本発明は、表面側のタンタル層2としてα−
タンタルを主体としたタンタル膜を用い、基板側のタン
タルM3として表面側のタンタル層2よりもβ−タンタ
ルの多いタンタル膜、好ましくはβ−タンタルを主体と
したタンタル膜を用いるものであるが、このことは第3
図に図示されるように、タンタルの結晶構造に起因する
特性の相違に着目したものである。すなわち、第3図は
タンタル膜の結晶構造と体積抵抗率およびガラス基板の
剥離強度との関係を示したものであるが、タンタル膜中
のα−タンタルの含有量が多くなるに従って、体積抵抗
率は低下するが、相対的に剥離強度が小さくなる。一方
、タンタル膜中のβ−タンタルの含有量が多くなるに従
って、体積抵抗率は増大するが、相対的に剥離強度が大
きくなるという傾向がある。
タンタルを主体としたタンタル膜を用い、基板側のタン
タルM3として表面側のタンタル層2よりもβ−タンタ
ルの多いタンタル膜、好ましくはβ−タンタルを主体と
したタンタル膜を用いるものであるが、このことは第3
図に図示されるように、タンタルの結晶構造に起因する
特性の相違に着目したものである。すなわち、第3図は
タンタル膜の結晶構造と体積抵抗率およびガラス基板の
剥離強度との関係を示したものであるが、タンタル膜中
のα−タンタルの含有量が多くなるに従って、体積抵抗
率は低下するが、相対的に剥離強度が小さくなる。一方
、タンタル膜中のβ−タンタルの含有量が多くなるに従
って、体積抵抗率は増大するが、相対的に剥離強度が大
きくなるという傾向がある。
従つ゛【、本発明のように、タンタル金属薄膜を2層と
して、所望の特性を有するタンタル膜を組合わせること
によって、基板との剥離強度に優れ、しかも低抵抗率を
有する金属薄膜回路が得られるのである。
して、所望の特性を有するタンタル膜を組合わせること
によって、基板との剥離強度に優れ、しかも低抵抗率を
有する金属薄膜回路が得られるのである。
[実施例]
以下、本発明を実施例および比較例によりさらに具体的
に説明する。
に説明する。
宸1」LL
超音波洗浄にて洗浄された青板ガラス上にスパッタリン
グ装置を用いてアルゴンガス単独で、スパッタ圧力1m
Torr 、投入パワー1KW、基板温度200℃にて
、基板側のタンタル層としてβ−タンタルを主体とする
タンタル膜を1000人成膜し、続いて、Ar:N2中
100: 1にてスパッタ圧力1mTorr 、投入
パワー0.75 KW、 JiS板温度200℃にて、
表面側のタンタル層としてα−タンタルを主体とするタ
ンタル膜を1000人成膜し、2層構造とした。このよ
うにして得られたタンタル金属薄膜をリソグラフィーに
よりバターニングしたところ、ビール剥離強度が大きく
、基板との剥離もなく良好なタンタル金属薄膜パターン
が得られた。
グ装置を用いてアルゴンガス単独で、スパッタ圧力1m
Torr 、投入パワー1KW、基板温度200℃にて
、基板側のタンタル層としてβ−タンタルを主体とする
タンタル膜を1000人成膜し、続いて、Ar:N2中
100: 1にてスパッタ圧力1mTorr 、投入
パワー0.75 KW、 JiS板温度200℃にて、
表面側のタンタル層としてα−タンタルを主体とするタ
ンタル膜を1000人成膜し、2層構造とした。このよ
うにして得られたタンタル金属薄膜をリソグラフィーに
よりバターニングしたところ、ビール剥離強度が大きく
、基板との剥離もなく良好なタンタル金属薄膜パターン
が得られた。
また、表面抵抗を測定したところ40Ωと低い抵抗値で
あった。
あった。
!1」LL
超音波洗浄にて洗浄された青板ガラス上にスパッタリン
グ装置を用いて、A「:02中4= 1とし、スパッタ
圧力tmTorr 、投入パワーIKW。
グ装置を用いて、A「:02中4= 1とし、スパッタ
圧力tmTorr 、投入パワーIKW。
基板温度200℃にて反応スパッタにより酸化タンタル
(Ta20s)を200人成膜し、その膜の上にアルゴ
ンガス単独で、スパッタ圧力101TOrr 。
(Ta20s)を200人成膜し、その膜の上にアルゴ
ンガス単独で、スパッタ圧力101TOrr 。
投入パワー IKW、基板温度200℃にて、基板側の
タンタル層としてβ−タンタルを主体とするタンタル膜
を1000人成膜し、続いてΔr:N2キ100:
1にてスパッタ圧力111Torr 、投入パワー0.
75 KW、基板温度200℃にて、表面側のタンタル
層としてのα−タンタルを主体とするタンタル膜を10
00人成膜して、2層構造とした。このようにして得ら
れたタンタル金属薄膜をリソグラフィーによりバターニ
ングしたところ、ビール剥離強度が実施例1よりもさら
に大きく、基板との剥離もなく良好なタンタル金属M膜
パターンが得られた。また、表面抵抗を測定したところ
40Ωと低い抵抗値であった。
タンタル層としてβ−タンタルを主体とするタンタル膜
を1000人成膜し、続いてΔr:N2キ100:
1にてスパッタ圧力111Torr 、投入パワー0.
75 KW、基板温度200℃にて、表面側のタンタル
層としてのα−タンタルを主体とするタンタル膜を10
00人成膜して、2層構造とした。このようにして得ら
れたタンタル金属薄膜をリソグラフィーによりバターニ
ングしたところ、ビール剥離強度が実施例1よりもさら
に大きく、基板との剥離もなく良好なタンタル金属M膜
パターンが得られた。また、表面抵抗を測定したところ
40Ωと低い抵抗値であった。
11L
超音波洗浄にて洗浄された青板ガラス上にスパッタリン
グ装置を用いて、Ar:N2中100:1のガスをスパ
ッタ圧力1mTorr 、投入パワー 1KW、基板温
度200℃にて、実質的にα−タンタルからなるタンタ
ル膜を2000人成膜した。このようにして得られたタ
ンタル金属薄膜をリソグラフィーによりパターニングし
たところ、剥離する場合があった。
グ装置を用いて、Ar:N2中100:1のガスをスパ
ッタ圧力1mTorr 、投入パワー 1KW、基板温
度200℃にて、実質的にα−タンタルからなるタンタ
ル膜を2000人成膜した。このようにして得られたタ
ンタル金属薄膜をリソグラフィーによりパターニングし
たところ、剥離する場合があった。
比較例2
超音波洗浄にて洗浄された青板ガラス上にスパッタリン
グ装量を用いて、アルゴンガス単独でスパッタ圧力In
+Torr 、投入パワーIKW、基板温度200℃に
て、実質的にβ−タンタルからなるタンタル膜を200
0人成膜した。
グ装量を用いて、アルゴンガス単独でスパッタ圧力In
+Torr 、投入パワーIKW、基板温度200℃に
て、実質的にβ−タンタルからなるタンタル膜を200
0人成膜した。
このようにして得られたタンタル金属薄膜をリソグラフ
ィーによりパターニングしたところ、ビール剥離強度が
大きく、基板との剥離もなく良好なタンタル金属薄膜パ
ターンが得られた。ところが、60℃程度でエージング
したところ表面抵抗が増大し、テスタで軽く当るとMΩ
オーダーであり、強く当ると100Ω程度となり、わず
かに表面近傍の酸化が進んでいることが確認された。
ィーによりパターニングしたところ、ビール剥離強度が
大きく、基板との剥離もなく良好なタンタル金属薄膜パ
ターンが得られた。ところが、60℃程度でエージング
したところ表面抵抗が増大し、テスタで軽く当るとMΩ
オーダーであり、強く当ると100Ω程度となり、わず
かに表面近傍の酸化が進んでいることが確認された。
[発明の効宋]
以上の説明から明らかなように、本発明のタンタル金属
簿膜回路は、表面抵抗が低く、しかも基板との剥離強度
に優れることから、信頼性の極めて高いタンタル金B薄
膜回路として好適に用いられる。
簿膜回路は、表面抵抗が低く、しかも基板との剥離強度
に優れることから、信頼性の極めて高いタンタル金B薄
膜回路として好適に用いられる。
第1図は、タンタル膜の結晶構造と体積抵抗率および基
板との剥離強度の関係を示す図、第2図および第3図は
、本発明のタンクル金属薄膜回路の一実施例をそれぞれ
示す断面図。 1ニガラス基板、 2:表面側のタンタル層、 3:基板側のタンタル層、 4:Ta205層。
板との剥離強度の関係を示す図、第2図および第3図は
、本発明のタンクル金属薄膜回路の一実施例をそれぞれ
示す断面図。 1ニガラス基板、 2:表面側のタンタル層、 3:基板側のタンタル層、 4:Ta205層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、絶縁体基板または半導体基板にタンタル金属薄膜回
路を形成するに際し、該タンタル金属薄膜が2層からな
り、表面側のタンタル層がα−タンタルを主体とするタ
ンタル膜からなることを特徴とするタンタル金属薄膜回
路。 2、前記タンタル金属薄膜がスパッタリング法により得
られる特許範囲第1項に記載のタンタル金属薄膜回路。 3、前記基板と基板側のタンタル層の間に酸化タンタル
膜を設けた特許請求の範囲第1項または第2項に記載の
タンタル金属薄膜回路。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62015996A JP2562588B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | タンタル金属薄膜回路 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62015996A JP2562588B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | タンタル金属薄膜回路 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63185052A true JPS63185052A (ja) | 1988-07-30 |
JP2562588B2 JP2562588B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=11904254
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62015996A Expired - Lifetime JP2562588B2 (ja) | 1987-01-28 | 1987-01-28 | タンタル金属薄膜回路 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2562588B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251823A (ja) * | 1989-03-24 | 1990-10-09 | Citizen Watch Co Ltd | 液晶表示装置における非線形素子 |
JPH04183866A (ja) * | 1990-11-16 | 1992-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 金属酸化物薄膜及びその製造方法並びにその金属酸化物薄膜を用いた電子装置 |
EP1081853A2 (en) * | 1999-09-02 | 2001-03-07 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device and method for manufacturing the same |
US6928720B2 (en) | 1999-05-27 | 2005-08-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Method of manufacturing a surface acoustic wave device |
CN113235060A (zh) * | 2021-05-12 | 2021-08-10 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种全α相钽涂层的制备方法 |
-
1987
- 1987-01-28 JP JP62015996A patent/JP2562588B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251823A (ja) * | 1989-03-24 | 1990-10-09 | Citizen Watch Co Ltd | 液晶表示装置における非線形素子 |
JPH04183866A (ja) * | 1990-11-16 | 1992-06-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 金属酸化物薄膜及びその製造方法並びにその金属酸化物薄膜を用いた電子装置 |
US6928720B2 (en) | 1999-05-27 | 2005-08-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Method of manufacturing a surface acoustic wave device |
EP1081853A2 (en) * | 1999-09-02 | 2001-03-07 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device and method for manufacturing the same |
EP1081853A3 (en) * | 1999-09-02 | 2003-06-04 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Surface acoustic wave device and method for manufacturing the same |
US6826815B2 (en) | 1999-09-02 | 2004-12-07 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Method for manufacturing a surface acoustic wave device |
CN113235060A (zh) * | 2021-05-12 | 2021-08-10 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种全α相钽涂层的制备方法 |
CN113235060B (zh) * | 2021-05-12 | 2023-01-06 | 中国兵器工业第五九研究所 | 一种全α相钽涂层的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2562588B2 (ja) | 1996-12-11 |
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