JPS63159664A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御装置Info
- Publication number
- JPS63159664A JPS63159664A JP30629386A JP30629386A JPS63159664A JP S63159664 A JPS63159664 A JP S63159664A JP 30629386 A JP30629386 A JP 30629386A JP 30629386 A JP30629386 A JP 30629386A JP S63159664 A JPS63159664 A JP S63159664A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ignition timing
- oxygen
- pressure
- sensor
- intake
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 60
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 60
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 55
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 36
- 239000000446 fuel Substances 0.000 abstract description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 abstract description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 abstract description 4
- 238000007519 figuring Methods 0.000 abstract 1
- 239000007784 solid electrolyte Substances 0.000 description 8
- -1 oxygen ions Chemical class 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010409 thin film Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の点火時期制御装置に関する。
吸入ガス中に含まれている不活性成分、即ち再循環排気
ガスや水分のような不活性成分の量が増大すればするほ
ど点火後の燃焼が遅延する。従って不活性成分の量が増
大するにつれて点火時期を進角させることが好ましい。
ガスや水分のような不活性成分の量が増大すればするほ
ど点火後の燃焼が遅延する。従って不活性成分の量が増
大するにつれて点火時期を進角させることが好ましい。
このために機関吸気通路内に湿度センサを設け、吸入空
気の湿度が高くなるにつれて点火時期を進角させるよう
にした内燃機関が公知である（特公昭５９−４１０２１
号公報および特開昭６１−１６７１６８号公報参照）。
気の湿度が高くなるにつれて点火時期を進角させるよう
にした内燃機関が公知である（特公昭５９−４１０２１
号公報および特開昭６１−１６７１６８号公報参照）。
また、酸素ｔ１度に比例したレベルの出力信号を発生す
る酸素センサを吸入空気通路内に配置し、この酸素セン
サにより再循環排気ガスを含んだ吸入ガス中の酸素濃度
を検出して吸入ガス中の酸素濃度が予め定められた濃度
となるように排気ガス再循環量を制御し、それによって
排気ガス再循環率を予め定められた排気ガス再循環率に
制御するようにした内燃機関が公知である（特開昭６０
−１３８２６３号公報参照）。
る酸素センサを吸入空気通路内に配置し、この酸素セン
サにより再循環排気ガスを含んだ吸入ガス中の酸素濃度
を検出して吸入ガス中の酸素濃度が予め定められた濃度
となるように排気ガス再循環量を制御し、それによって
排気ガス再循環率を予め定められた排気ガス再循環率に
制御するようにした内燃機関が公知である（特開昭６０
−１３８２６３号公報参照）。
しかしながら点火時期は不活性成分の量に応じて変化さ
せる必要があり、従って上述のように単に湿度に応じて
点火時期を制御しても吸入ガスが他の不活性成分、例え
ば再循環排気ガスを含んでいる場合にはもはや良好な点
火時期制御を行なうことはできない。
せる必要があり、従って上述のように単に湿度に応じて
点火時期を制御しても吸入ガスが他の不活性成分、例え
ば再循環排気ガスを含んでいる場合にはもはや良好な点
火時期制御を行なうことはできない。
また、特開昭６０−１３８２６３号公報に記載された方
法を用いれば再循環排気ガス量を正確に検出することが
できるが他の不活性成分については何ら検出しておらず
、しかも再循環排気ガス量に基いて点火時期を制御して
いない。
法を用いれば再循環排気ガス量を正確に検出することが
できるが他の不活性成分については何ら検出しておらず
、しかも再循環排気ガス量に基いて点火時期を制御して
いない。
上記問題点を解決するために本発明によれば、スロット
ル弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力センサと、
機関回転数を検出する回転数センサを具備し、これら圧
力センサおよび回転数センサにより検出された圧力およ
び回転数から点火時期を定めるようにした内燃機関にお
いて、酸素分圧に比例したレベルの出力信号を発生する
酸素センサをスロットル弁下流の吸気通路内に配置し、
酸素センサの出力信号と圧力センサの出力信号から吸入
ガス中に含まれる不活性成分の割合を算出してこの不活
性成分割合から点火時期の補正値を計算するようにしζ
いる。
ル弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力センサと、
機関回転数を検出する回転数センサを具備し、これら圧
力センサおよび回転数センサにより検出された圧力およ
び回転数から点火時期を定めるようにした内燃機関にお
いて、酸素分圧に比例したレベルの出力信号を発生する
酸素センサをスロットル弁下流の吸気通路内に配置し、
酸素センサの出力信号と圧力センサの出力信号から吸入
ガス中に含まれる不活性成分の割合を算出してこの不活
性成分割合から点火時期の補正値を計算するようにしζ
いる。
第１図を参照すると、１は機関本体、２はピストン、３
は燃焼室、４は点火栓、５は吸気通路、６はスロットル
弁、７は燃料噴射弁、８は排気；通路、９はスロットル
弁６下流の吸気通路５と排気通路８とを連結する排気ガ
ス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路、１０はＥＧＲガ
ス量を制御するＥＧＲ制御弁を夫々示す。スロットル弁
６下流の吸気通路５内には吸気通路５内の絶対圧力を検
出する圧力センサ１１および吸気通路５内の吸入ガス中
の酸素分圧を検出する酸素センサ１２が配置され、これ
ら圧力センサ１１および酸素センサ１２は電子制御ユニ
ット２０に接続される。電子制御ユニット２０はディジ
タルコンピュータからなり、双方向性バス２１によって
相互に接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）２２、
ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ） ２３、ＣＰＵ （
マイクロプロセッサ）２４、人力ボート２５および出力
ボート２６を具備する。圧力センサ１１および酸素セン
サ１２は夫々対応するＡＤ変換器２７ 、２８を介して
入力ボート２５に接続され、更に入力ボート２５にはク
ランク角センサ２９が接続される。
は燃焼室、４は点火栓、５は吸気通路、６はスロットル
弁、７は燃料噴射弁、８は排気；通路、９はスロットル
弁６下流の吸気通路５と排気通路８とを連結する排気ガ
ス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路、１０はＥＧＲガ
ス量を制御するＥＧＲ制御弁を夫々示す。スロットル弁
６下流の吸気通路５内には吸気通路５内の絶対圧力を検
出する圧力センサ１１および吸気通路５内の吸入ガス中
の酸素分圧を検出する酸素センサ１２が配置され、これ
ら圧力センサ１１および酸素センサ１２は電子制御ユニ
ット２０に接続される。電子制御ユニット２０はディジ
タルコンピュータからなり、双方向性バス２１によって
相互に接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）２２、
ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ） ２３、ＣＰＵ （
マイクロプロセッサ）２４、人力ボート２５および出力
ボート２６を具備する。圧力センサ１１および酸素セン
サ１２は夫々対応するＡＤ変換器２７ 、２８を介して
入力ボート２５に接続され、更に入力ボート２５にはク
ランク角センサ２９が接続される。
また出力ボート２６は一方では駆動回路３０を介して燃
料噴射弁７に接続され、他方では駆動回路３１およびイ
グナイタ３２を介して点火栓４に接続される。
料噴射弁７に接続され、他方では駆動回路３１およびイ
グナイタ３２を介して点火栓４に接続される。
圧力センサ１１は吸気通路５内の絶対圧力に比例した出
力電圧を発生する。一方、クランク角センサ２９は例え
ば機関クランクシャフトが３０度回転する毎に出力パル
スを発生する。従ってクランク角センサ２９の出力パル
スから現在のクランク角を知ることができ、更にこの出
力パルスから機関回転数を計算することができる。また
、酸素センサ１２は吸気通路５内の吸入ガス中の酸素分
圧に比例したレベルの出力信号、例えば吸入ガス中の酸
素分圧に比例した電流を生じさせ、この電流値はＡＤ変
換ｉ？１１２８において対応する２進数に変換された後
に人力ボート２５に人力される。このように酸素分圧に
比例した電流を生じさせる酸素センサ】２は種々の形式
のものが既に周知であるが次に第２図および第３図を参
照して代表的な酸素センサ１２の構造および作動原理に
ついて箭単に説明する。
力電圧を発生する。一方、クランク角センサ２９は例え
ば機関クランクシャフトが３０度回転する毎に出力パル
スを発生する。従ってクランク角センサ２９の出力パル
スから現在のクランク角を知ることができ、更にこの出
力パルスから機関回転数を計算することができる。また
、酸素センサ１２は吸気通路５内の吸入ガス中の酸素分
圧に比例したレベルの出力信号、例えば吸入ガス中の酸
素分圧に比例した電流を生じさせ、この電流値はＡＤ変
換ｉ？１１２８において対応する２進数に変換された後
に人力ボート２５に人力される。このように酸素分圧に
比例した電流を生じさせる酸素センサ】２は種々の形式
のものが既に周知であるが次に第２図および第３図を参
照して代表的な酸素センサ１２の構造および作動原理に
ついて箭単に説明する。
第２図を参照すると酸素センサ１２は酸化ジルコニアか
らなるカップ状の固体電解２１３と、固体電解質１３の
外周壁面上にコーティングされた多孔質層１４と、この
固体電解質１３を包囲しかつ多数の吸入ガス流通開孔１
５ａを有するカバー１５とを具備する。なお、固体電解
質１３の内周壁面および外周壁面上には白金薄膜からな
る陽極１６および陰極１７がコーティングされており、
多孔質層１４はこの陰極１７上にコーティングされてい
る。これら陽極１６および陰極１７間には電圧が印加さ
れる。なお、固体電解質１３内の内部空間には固体電解
質１３を加熱するためのヒータ１８が配置される。
らなるカップ状の固体電解２１３と、固体電解質１３の
外周壁面上にコーティングされた多孔質層１４と、この
固体電解質１３を包囲しかつ多数の吸入ガス流通開孔１
５ａを有するカバー１５とを具備する。なお、固体電解
質１３の内周壁面および外周壁面上には白金薄膜からな
る陽極１６および陰極１７がコーティングされており、
多孔質層１４はこの陰極１７上にコーティングされてい
る。これら陽極１６および陰極１７間には電圧が印加さ
れる。なお、固体電解質１３内の内部空間には固体電解
質１３を加熱するためのヒータ１８が配置される。
酸素の存在下で固体電解質１３の陽極１６および陰極１
７間に電圧を印加するとマイナスとなっている陰極１７
と接触した酸素分子は陰極１７から電子を受は取り、酸
素イオンとなる。この酸素イオンは陽極１６に引張られ
て陽極１６に達し、電子を放出して酸素分子になる。こ
の酸素イオンの移動によって陽極１６と陰極１７間には
電流が流れる。陰極１７に酸素分子が存在すればこの酸
素分子はただちにイオン化されるので陽極１６と陰極１
７間を電流が流れ、陰極１７に酸素分子が存在しなくな
れば電流が流れなくなる。また、陰極１７に存在する酸
素分子の量が多ければ多いほど陰極１７において発生す
る酸素イオンの量が多くなるために電流値は増大する、
即ち、電流値は陰極１７に存在する酸素分子の濃度、云
い換えると酸素の分圧に比例することになる。ところで
第２図に示されるように固体電解質１３の回りには多孔
質層１４が存在しているので吸入ガス中の酸素分子はこ
の多孔質層１４内を拡散して陰極１７に達する。吸入ガ
ス中の酸素の分圧が高くなれば拡散して陰極１７に達す
る酸素分子量も多くなり、従って陽極１６と陰極１７間
を流れる電流値も増大する。この場合、陰極１７に達す
る酸素分子の量は拡散速度によって神速され、従って吸
入ガス中の酸素分圧が一定であれば陽極１６と陰極１７
間に印加する電圧にかかわりなく電流値が一定となる。
７間に電圧を印加するとマイナスとなっている陰極１７
と接触した酸素分子は陰極１７から電子を受は取り、酸
素イオンとなる。この酸素イオンは陽極１６に引張られ
て陽極１６に達し、電子を放出して酸素分子になる。こ
の酸素イオンの移動によって陽極１６と陰極１７間には
電流が流れる。陰極１７に酸素分子が存在すればこの酸
素分子はただちにイオン化されるので陽極１６と陰極１
７間を電流が流れ、陰極１７に酸素分子が存在しなくな
れば電流が流れなくなる。また、陰極１７に存在する酸
素分子の量が多ければ多いほど陰極１７において発生す
る酸素イオンの量が多くなるために電流値は増大する、
即ち、電流値は陰極１７に存在する酸素分子の濃度、云
い換えると酸素の分圧に比例することになる。ところで
第２図に示されるように固体電解質１３の回りには多孔
質層１４が存在しているので吸入ガス中の酸素分子はこ
の多孔質層１４内を拡散して陰極１７に達する。吸入ガ
ス中の酸素の分圧が高くなれば拡散して陰極１７に達す
る酸素分子量も多くなり、従って陽極１６と陰極１７間
を流れる電流値も増大する。この場合、陰極１７に達す
る酸素分子の量は拡散速度によって神速され、従って吸
入ガス中の酸素分圧が一定であれば陽極１６と陰極１７
間に印加する電圧にかかわりなく電流値が一定となる。
このような現象は第３図に示されるように（第３図は酸
素濃度で示している。）成る一定電圧Ｖ以上を印加した
ときに生ずる。従って陽極１６と陰極１７間に成る一定
以上の電圧Ｖを印加しておけば陽極１６と陰極１７間を
流れる電流値は吸入ガス中の酸素分圧に比例することに
なる。
素濃度で示している。）成る一定電圧Ｖ以上を印加した
ときに生ずる。従って陽極１６と陰極１７間に成る一定
以上の電圧Ｖを印加しておけば陽極１６と陰極１７間を
流れる電流値は吸入ガス中の酸素分圧に比例することに
なる。
従って酸素センサ１２電流値から吸入ガス中の酸素の分
圧を知ることができる。第４図は吸入ガス中の酸素の分
圧ｐｏｔと酸素センサ１２の電流値■との関係を示して
いる。
圧を知ることができる。第４図は吸入ガス中の酸素の分
圧ｐｏｔと酸素センサ１２の電流値■との関係を示して
いる。
第１図に示されるように吸気通路５内にはＥＧＲ通路９
を介してＥＧＲガスが供給され、従ってＥＧＲガスを含
んだ吸入ガス中の酸素の分圧が酸素センサ１２によって
検出される。
を介してＥＧＲガスが供給され、従ってＥＧＲガスを含
んだ吸入ガス中の酸素の分圧が酸素センサ１２によって
検出される。
次に第５図を参照しつつ点火時期を計算するためのルー
チンについて説明する。第５図を参照するとまず始めに
ステップ４０においてクランク角センサ２９の出力信号
から機関回転数ＮＥが計算される。次いでステップ４１
では吸気通路５内の絶対圧力ＰＭを表わす圧力センサ１
１の出力信号を入力し、次いでステップ４２では吸入ガ
ス中の酸素の分圧ＰＯ□を表わす酸素センサ１２の出力
信号を入力する。次いでステップ４３では機関回転数Ｎ
Ｅおよび圧力ＰＭから基本点火時期θ。が算出される。
チンについて説明する。第５図を参照するとまず始めに
ステップ４０においてクランク角センサ２９の出力信号
から機関回転数ＮＥが計算される。次いでステップ４１
では吸気通路５内の絶対圧力ＰＭを表わす圧力センサ１
１の出力信号を入力し、次いでステップ４２では吸入ガ
ス中の酸素の分圧ＰＯ□を表わす酸素センサ１２の出力
信号を入力する。次いでステップ４３では機関回転数Ｎ
Ｅおよび圧力ＰＭから基本点火時期θ。が算出される。
基本点火時期θ。は第６図に示すように機関回転数ＮＥ
および圧力ＰＭの関数として例えばマツプの形で予めＲ
ＯＭ ２２内に記憶されている。
および圧力ＰＭの関数として例えばマツプの形で予めＲ
ＯＭ ２２内に記憶されている。
次いでステップ４４では次式に基いて不活性成分の割合
Ｒが計算される。
Ｒが計算される。
Ｒ＝ （ＰＭ−Ｋ ｌｏｚ ）／ＰＭ
ここでＫは酸素の分圧Ｐｏｔがら空気の分圧を求めるた
めの定数であり、従ってに−ＰＯ□は吸入ガス中の空気
の分圧を示している。圧力ＰＭからに−ＰＯ，を減算す
れば不活性成分の分圧となるから上式右辺の分子（ＰＭ
−に−ＰＯ□）は不活性成分の分圧を示しており、従っ
てＲは不活性成分の割合を示していることになる。次い
でステップ４５ではこの不活性成分割合Ｒから点火時期
の補正量Δθが算出される。第７図は不活性成分割合Ｒ
と補正量Δθとの関係を示しており、第７図に示す関係
は予めＲＯＭ ２２内に記憶されている。第７図かられ
かるように補正量Δθ、即ち進角量は不活性成分割合Ｒ
が増大するにつれて大きくなる。
めの定数であり、従ってに−ＰＯ□は吸入ガス中の空気
の分圧を示している。圧力ＰＭからに−ＰＯ，を減算す
れば不活性成分の分圧となるから上式右辺の分子（ＰＭ
−に−ＰＯ□）は不活性成分の分圧を示しており、従っ
てＲは不活性成分の割合を示していることになる。次い
でステップ４５ではこの不活性成分割合Ｒから点火時期
の補正量Δθが算出される。第７図は不活性成分割合Ｒ
と補正量Δθとの関係を示しており、第７図に示す関係
は予めＲＯＭ ２２内に記憶されている。第７図かられ
かるように補正量Δθ、即ち進角量は不活性成分割合Ｒ
が増大するにつれて大きくなる。
しかしながら吸入ガス中の湿度が標準的な湿度よりも小
さくなって不活性成分割合Ｒが極めて小さくなれば補正
量Δθがマイナスになることもある。
さくなって不活性成分割合Ｒが極めて小さくなれば補正
量Δθがマイナスになることもある。
次いでステップ４６では基本点火時期θ。に補正量Δθ
を加算することによって点火進角量θが求められる。
を加算することによって点火進角量θが求められる。
本発明によれば吸入ガス中のＥＧＲガスおよび水分等の
不活性成分の割合に基いて点火進角量が制御されるので
最も良好な燃焼が得られることになる。
不活性成分の割合に基いて点火進角量が制御されるので
最も良好な燃焼が得られることになる。
第１図は内燃機関の全体図、第２図は代表的な酸素セン
サの側面断面図、第３図は酸素センサの出力特性を示す
線図、第４図は酸素センサの出力電流値と酸素分圧との
関係を示す線図、第５図は点火時期を計算するためのフ
ローチャート、第６図は基本点火時期を示す図、第７図
は点火時期の補正量を示す線図である。 ４・・・点火栓、 ５・・・吸気通路、６・・・
スロットル弁、 ７・・・燃料噴射弁、８・・・排気通
路、 ９・・・ＥＧＲｉＩ回路、１１・・・圧力セ
ンサ、 １２・・・酸素センサ。 第１図 第２図 （Ｖ） 第３図 第６図 第６図 第７図
サの側面断面図、第３図は酸素センサの出力特性を示す
線図、第４図は酸素センサの出力電流値と酸素分圧との
関係を示す線図、第５図は点火時期を計算するためのフ
ローチャート、第６図は基本点火時期を示す図、第７図
は点火時期の補正量を示す線図である。 ４・・・点火栓、 ５・・・吸気通路、６・・・
スロットル弁、 ７・・・燃料噴射弁、８・・・排気通
路、 ９・・・ＥＧＲｉＩ回路、１１・・・圧力セ
ンサ、 １２・・・酸素センサ。 第１図 第２図 （Ｖ） 第３図 第６図 第６図 第７図
Claims (1)
- スロットル弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力セ
ンサと、機関回転数を検出する回転数センサを具備し、
これら圧力センサおよび回転数センサにより検出された
圧力および回転数から点火時期を定めるようにした内燃
機関において、酸素分圧に比例したレベルの出力信号を
発生する酸素センサをスロットル弁下流の吸気通路内に
配置し、該酸素センサの出力信号と圧力センサの出力信
号から吸入ガス中に含まれる不活性成分の割合を算出し
て該不活性成分割合から点火時期の補正値を計算するよ
うにした内燃機関の点火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30629386A JPS63159664A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30629386A JPS63159664A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63159664A true JPS63159664A (ja) | 1988-07-02 |
Family
ID=17955351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30629386A Pending JPS63159664A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63159664A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63289266A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-25 | Mitsubishi Electric Corp | 機関制御装置 |
| JPS63289265A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-25 | Mitsubishi Electric Corp | 機関制御装置 |
| US20130268176A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods for low engine delta pressure conditions |
| US9157390B2 (en) | 2011-09-21 | 2015-10-13 | GM Global Technology Operations LLC | Selective exhaust gas recirculation diagnostic systems and methods |
| US9228524B2 (en) | 2013-08-15 | 2016-01-05 | GM Global Technology Operations LLC | Static and dynamic pressure compensation for intake oxygen sensing |
| US9249764B2 (en) | 2012-03-06 | 2016-02-02 | GM Global Technology Operations LLC | Engine control systems and methods with humidity sensors |
| US9267449B2 (en) | 2011-06-16 | 2016-02-23 | GM Global Technology Operations LLC | Control system and method for coordinating throttle and boost |
| US9341133B2 (en) | 2013-03-06 | 2016-05-17 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods |
| US9932917B2 (en) | 2012-03-21 | 2018-04-03 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods |
| US10066564B2 (en) | 2012-06-07 | 2018-09-04 | GM Global Technology Operations LLC | Humidity determination and compensation systems and methods using an intake oxygen sensor |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP30629386A patent/JPS63159664A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63289266A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-25 | Mitsubishi Electric Corp | 機関制御装置 |
| JPS63289265A (ja) * | 1987-05-21 | 1988-11-25 | Mitsubishi Electric Corp | 機関制御装置 |
| US9267449B2 (en) | 2011-06-16 | 2016-02-23 | GM Global Technology Operations LLC | Control system and method for coordinating throttle and boost |
| US9157390B2 (en) | 2011-09-21 | 2015-10-13 | GM Global Technology Operations LLC | Selective exhaust gas recirculation diagnostic systems and methods |
| US9249764B2 (en) | 2012-03-06 | 2016-02-02 | GM Global Technology Operations LLC | Engine control systems and methods with humidity sensors |
| US9932917B2 (en) | 2012-03-21 | 2018-04-03 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods |
| US20130268176A1 (en) * | 2012-04-05 | 2013-10-10 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods for low engine delta pressure conditions |
| US10066564B2 (en) | 2012-06-07 | 2018-09-04 | GM Global Technology Operations LLC | Humidity determination and compensation systems and methods using an intake oxygen sensor |
| US9341133B2 (en) | 2013-03-06 | 2016-05-17 | GM Global Technology Operations LLC | Exhaust gas recirculation control systems and methods |
| US9228524B2 (en) | 2013-08-15 | 2016-01-05 | GM Global Technology Operations LLC | Static and dynamic pressure compensation for intake oxygen sensing |
| US9631567B2 (en) | 2013-08-15 | 2017-04-25 | GM Global Technology Operations LLC | Sensor based measurement and purge control of fuel vapors in internal combustion engines |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6287810B2 (ja) | 空燃比センサの異常診断装置 | |
| JPH0524454B2 (ja) | ||
| JPS61204558A (ja) | 空燃比制御装置 | |
| WO2013114814A1 (ja) | 内燃機関の排出ガス浄化装置 | |
| JPS63159664A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JP3850620B2 (ja) | 内燃機関の空燃比フィードバック制御装置 | |
| JPH112153A (ja) | 吸気酸素センサのヒータ制御装置 | |
| JPH0343459B2 (ja) | ||
| JP2001133429A (ja) | 車載用ｎｏｘセンサのオフセット再校正方法 | |
| JPS622149A (ja) | 空燃比検出装置 | |
| US5580440A (en) | Air fuel ratio sensory | |
| US20210054796A1 (en) | Operation control method of vehicle engine and vehicle system | |
| JPS63159637A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP6805072B2 (ja) | ガス濃度検出装置 | |
| JP4374796B2 (ja) | ＮＯｘ濃度検出装置 | |
| JP2002364427A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
| JPH0325625B2 (ja) | ||
| JPH0454056B2 (ja) | ||
| JP4556504B2 (ja) | 濃度検出装置 | |
| JP3138498B2 (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPS61129454A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP3751507B2 (ja) | 空燃比センサの活性判定装置 | |
| JPH0450453Y2 (ja) | ||
| JPH041181B2 (ja) | ||
| JPS6276449A (ja) | 酸素濃度センサの制御方法 |