JPS63159637A - 内燃機関の空燃比制御装置 - Google Patents
内燃機関の空燃比制御装置Info
- Publication number
- JPS63159637A JPS63159637A JP30629486A JP30629486A JPS63159637A JP S63159637 A JPS63159637 A JP S63159637A JP 30629486 A JP30629486 A JP 30629486A JP 30629486 A JP30629486 A JP 30629486A JP S63159637 A JPS63159637 A JP S63159637A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- volume
- intake
- oxygen
- air
- fuel injection
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims abstract description 38
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 title claims description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 57
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 57
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 52
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 47
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000012937 correction Methods 0.000 abstract description 16
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 10
- 239000007784 solid electrolyte Substances 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- -1 oxygen ions Chemical class 0.000 description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 101100482027 Saccharomyces cerevisiae (strain ATCC 204508 / S288c) TPO2 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002457 bidirectional effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 150000002926 oxygen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000010349 pulsation Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は内燃機関の空燃比制御装置に関する。
スロットル弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力セ
ンサと、機関回転数を検出する回転数センサを具備し、
これら圧力センサおよび回転数センサにより検出された
圧力および回転数から機関シリンダ内に吸入された吸入
ガスの体積を計算してこの体積から燃料噴射量を定める
ようにした内燃機関が公知である（特開昭５９−１８３
０４０号公報参照）。
ンサと、機関回転数を検出する回転数センサを具備し、
これら圧力センサおよび回転数センサにより検出された
圧力および回転数から機関シリンダ内に吸入された吸入
ガスの体積を計算してこの体積から燃料噴射量を定める
ようにした内燃機関が公知である（特開昭５９−１８３
０４０号公報参照）。
また、酸素濃度に比例したレベルの出力信号を発生する
酸素センサを吸入空気通路内に配置し、この酸素センサ
により再循環排気ガスを含んだ吸入ガス中の酸素濃度を
検出して吸入ガス中の酸素濃度が予め定められた濃度と
なるように排気ガス再循環量を制御し、それによって排
気ガス再循環率を予め定められた排気ガス再循環率に制
御するようにした内燃機関が公知である（特開昭６０−
１３８２６３号公報参照）。
酸素センサを吸入空気通路内に配置し、この酸素センサ
により再循環排気ガスを含んだ吸入ガス中の酸素濃度を
検出して吸入ガス中の酸素濃度が予め定められた濃度と
なるように排気ガス再循環量を制御し、それによって排
気ガス再循環率を予め定められた排気ガス再循環率に制
御するようにした内燃機関が公知である（特開昭６０−
１３８２６３号公報参照）。
しかしながら上述のように吸入ガスの体積から燃料噴射
量を定めるようにした場合において吸入ガスが再循環排
気ガスやブローバイガス等の不活性ガスを含んでいる場
合には供給せしめられていると考えられる不活性ガス量
を吸気管負圧や機関回転数から計算し、機関シリンダ内
に供給された吸入ガス量から不活性ガス量を減算するこ
とにより機関シリンダ内に吸入された吸入空気の体積を
求め、この吸入空気の体積に基いて燃料噴射量を定めな
ければならない。ところが不活性ガス量は例えば再循環
排気ガス制御系等の経時変化によって変化し、長期間使
用しているうちに吸気管負圧や機関回転数から計算され
た不活性ガス量と実際の不活性ガス量との差が太き（な
っている。従って吸入空気の体積の計算値と実際の吸入
空気の体積との間に大きな差を生じ、その結果空燃比が
予め定められた空燃比から大巾にずれてしまうという問
題を生ずる。
量を定めるようにした場合において吸入ガスが再循環排
気ガスやブローバイガス等の不活性ガスを含んでいる場
合には供給せしめられていると考えられる不活性ガス量
を吸気管負圧や機関回転数から計算し、機関シリンダ内
に供給された吸入ガス量から不活性ガス量を減算するこ
とにより機関シリンダ内に吸入された吸入空気の体積を
求め、この吸入空気の体積に基いて燃料噴射量を定めな
ければならない。ところが不活性ガス量は例えば再循環
排気ガス制御系等の経時変化によって変化し、長期間使
用しているうちに吸気管負圧や機関回転数から計算され
た不活性ガス量と実際の不活性ガス量との差が太き（な
っている。従って吸入空気の体積の計算値と実際の吸入
空気の体積との間に大きな差を生じ、その結果空燃比が
予め定められた空燃比から大巾にずれてしまうという問
題を生ずる。
また、特開昭６０−１３８２６３号公報に記載された方
法を用いれば再循環排気ガス量を正確に検出することが
できるが他の不活性ガス量については検出することはで
きない。
法を用いれば再循環排気ガス量を正確に検出することが
できるが他の不活性ガス量については検出することはで
きない。
上記問題点を解決するために本発明によればスロットル
弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力センサと、機
関回転数を検出する回転数センサを具備し、これら圧力
センサおよび回転数センサにより検出された圧力および
回転数から機関シリンダ内に吸入された吸入ガスの体積
を計算してこの体積から燃料噴射量を定めるようにした
内燃機関において、酸素濃度に比例したレベルの出力信
号を発生する酸素センサをスロットル弁下流の吸気通路
内に配置し、上述の吸入ガスの体積と酸素センサの出力
信号から機関シリンダ内に吸入された吸入空気の体積を
計算してこの吸入空気の体積から燃料噴射量を定めるよ
うにしている。
弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力センサと、機
関回転数を検出する回転数センサを具備し、これら圧力
センサおよび回転数センサにより検出された圧力および
回転数から機関シリンダ内に吸入された吸入ガスの体積
を計算してこの体積から燃料噴射量を定めるようにした
内燃機関において、酸素濃度に比例したレベルの出力信
号を発生する酸素センサをスロットル弁下流の吸気通路
内に配置し、上述の吸入ガスの体積と酸素センサの出力
信号から機関シリンダ内に吸入された吸入空気の体積を
計算してこの吸入空気の体積から燃料噴射量を定めるよ
うにしている。
第１図を参照すると、１は機関本体、２はピストン、３
は燃焼室、４は点火栓、５は吸気通路、６はスロットル
弁、７は燃料噴射弁、８は排気通路、９はスロットル弁
６下流の吸気通路５と排気通路８とを連結する排気ガス
再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路、１０はＥＧＲガス
量を制御するＥＧＲ制御弁を夫々示す。スロットル弁６
下流の吸気通路５内には吸気通路５内の絶対圧力を検出
する圧力センサ１１および吸気通路５内の吸入ガス中の
酸素濃度を検出する酸素センサ１２が配置され、これら
圧力センサ１１および酸素センサ１２は電子制御ユニッ
ト２０に接続される。電子制御ユニット２０はディジタ
ルコンピュータからなり、双方向性バス２１によって相
互に接続されたＲＯＭ （リードオンリメモリ）２２．
ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）２３．ＣＰＵ（マイ
クロプロセッサ）２４．入力ポート２５および出力ボー
ト２６を具備する。圧力センサ１１および酸素センサ１
２は夫々対応するＡＤ変換器２７ 、２８を介して入力
ポート２５に接続され、更に入力ポート２５には回転数
センサ２９が接続される。また出力ボート２６は一方で
は駆動回路３０を介して燃料噴射弁７に接続され、他方
では駆動回路３１およびイグナイタ３２を介して点火栓
４に接続される。 圧力センサ１１は吸気通路５内の絶
対圧力に比例した出力電圧を発生する。一方、回転数セ
ンサ２９は例えば機関クランクシャフトが３０度回転す
る毎に出力パルスを発生する。従って回転数センサ２９
の出力パルスから機関回転数を計算することができる。
は燃焼室、４は点火栓、５は吸気通路、６はスロットル
弁、７は燃料噴射弁、８は排気通路、９はスロットル弁
６下流の吸気通路５と排気通路８とを連結する排気ガス
再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路、１０はＥＧＲガス
量を制御するＥＧＲ制御弁を夫々示す。スロットル弁６
下流の吸気通路５内には吸気通路５内の絶対圧力を検出
する圧力センサ１１および吸気通路５内の吸入ガス中の
酸素濃度を検出する酸素センサ１２が配置され、これら
圧力センサ１１および酸素センサ１２は電子制御ユニッ
ト２０に接続される。電子制御ユニット２０はディジタ
ルコンピュータからなり、双方向性バス２１によって相
互に接続されたＲＯＭ （リードオンリメモリ）２２．
ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）２３．ＣＰＵ（マイ
クロプロセッサ）２４．入力ポート２５および出力ボー
ト２６を具備する。圧力センサ１１および酸素センサ１
２は夫々対応するＡＤ変換器２７ 、２８を介して入力
ポート２５に接続され、更に入力ポート２５には回転数
センサ２９が接続される。また出力ボート２６は一方で
は駆動回路３０を介して燃料噴射弁７に接続され、他方
では駆動回路３１およびイグナイタ３２を介して点火栓
４に接続される。 圧力センサ１１は吸気通路５内の絶
対圧力に比例した出力電圧を発生する。一方、回転数セ
ンサ２９は例えば機関クランクシャフトが３０度回転す
る毎に出力パルスを発生する。従って回転数センサ２９
の出力パルスから機関回転数を計算することができる。
また、酸素センサ１２は吸気通路５内の吸入ガス中の酸
素濃度に比例したレベルの出力信号、例えば吸入ガス中
の酸素濃度に比例した電流を生じさせ、この電流値はＡ
Ｄ変換器２Ｂにおいて対応する２進数に変換された後に
入力ポート２５に入力される。このように酸素濃度に比
例した電流を生じさせる酸素センサ１２は種々の形式の
ものが既に周知であるが次に第２図および第３図を参照
して代表的な酸素センサ１２の構造および作動原理につ
いて簡単に説明する。
素濃度に比例したレベルの出力信号、例えば吸入ガス中
の酸素濃度に比例した電流を生じさせ、この電流値はＡ
Ｄ変換器２Ｂにおいて対応する２進数に変換された後に
入力ポート２５に入力される。このように酸素濃度に比
例した電流を生じさせる酸素センサ１２は種々の形式の
ものが既に周知であるが次に第２図および第３図を参照
して代表的な酸素センサ１２の構造および作動原理につ
いて簡単に説明する。
第２図を参照すると酸素センサ１２は酸化ジルコニアか
らなるカップ状の固体電解質１３と、固体電解１ｔ１３
の外周壁面上にコーティングされた多孔質Ｊｉｉ１４と
、この固体電解質１３を包囲しかつ多数の吸入ガス流通
関孔１５ａを有するカバー１５とを具備する。なお、固
体電解質１３の内周壁面および外周壁面上には白金薄膜
からなる陽極１６および陰極１７がコーティングされて
おり、多孔質１ｉ１４はこの陰極１７上にコーティング
されている。これら陽極１６および陰極１７間には電圧
が印加される。なお、固体電解質１３内の内部空間には
固体電解質１３を加熱するためのヒータ１８が配置され
る。
らなるカップ状の固体電解質１３と、固体電解１ｔ１３
の外周壁面上にコーティングされた多孔質Ｊｉｉ１４と
、この固体電解質１３を包囲しかつ多数の吸入ガス流通
関孔１５ａを有するカバー１５とを具備する。なお、固
体電解質１３の内周壁面および外周壁面上には白金薄膜
からなる陽極１６および陰極１７がコーティングされて
おり、多孔質１ｉ１４はこの陰極１７上にコーティング
されている。これら陽極１６および陰極１７間には電圧
が印加される。なお、固体電解質１３内の内部空間には
固体電解質１３を加熱するためのヒータ１８が配置され
る。
酸素の存在下で固体電解質１３の陽極１６および陰極１
７間に電圧を印加するとマイナスとなっている陰極１７
と接触した酸素分子は陰極１７から電子を受は取り、酸
素イオンとなる。この酸素イオンは陽極１６に引張られ
て陽極１６に達し、電子を放出して酸素分子になる。こ
の酸素イオンの移動によって陽極１６と陰極１７間には
電流が流れる。陰極１７に酸素分子が存在すればこの酸
素分子はただちにイオン化されるので陽極１６と陰極１
７間を電流が流れ、陰極１７に酸素分子が存在しなくな
れば電流が流れなくなる。また、陰極１７に存在する酸
素分子の量が多ければ多いほど陰極１７において発生す
る酸素イオンの量が多くなるために電流値は増大する。
７間に電圧を印加するとマイナスとなっている陰極１７
と接触した酸素分子は陰極１７から電子を受は取り、酸
素イオンとなる。この酸素イオンは陽極１６に引張られ
て陽極１６に達し、電子を放出して酸素分子になる。こ
の酸素イオンの移動によって陽極１６と陰極１７間には
電流が流れる。陰極１７に酸素分子が存在すればこの酸
素分子はただちにイオン化されるので陽極１６と陰極１
７間を電流が流れ、陰極１７に酸素分子が存在しなくな
れば電流が流れなくなる。また、陰極１７に存在する酸
素分子の量が多ければ多いほど陰極１７において発生す
る酸素イオンの量が多くなるために電流値は増大する。
即ち、電流値は陰極１７に存在する酸素分子の濃度に比
例することになる。ところで第２図に示されるように固
体電解’Ｊ！ｉ１３の周りには多孔質層１４が存在して
いるので吸入ガス中の酸素分子はこの多孔質［１４内を
拡散して陰極１７に達する。吸入ガス中の酸素濃度が高
くなれば拡散して陰極１７に達する酸素分子量も多くな
り、従って陽極１６と陰極１７間を流れる電流値も増大
する。この場合、陰極１７に達する酸素分子の量は拡散
速度によって仲違され、従って吸入ガス中の酸素濃度が
一定であれば陽極１６と陰極１７間に印加する電圧にか
かわりなく電流値が一定となる。このような現象は第３
図に示されるように成る一定電圧Ｖ以上を印加したとき
に生ずる。従って陽極１６と陰極１７間に成る一定以上
の電圧Ｖを印加しておけば陽極１６と陰極１７間を流れ
る電流値は吸入ガス中の酸素濃度に比例することになる
。従って酸素センサ１２の電流値から吸入ガス中の酸素
の体積割合を知ることができる。第４図は吸入ガス中の
酸素の体積割合ＴＰＯ□と酸素センサ１２の電流値Ｉと
の関係を示している。
例することになる。ところで第２図に示されるように固
体電解’Ｊ！ｉ１３の周りには多孔質層１４が存在して
いるので吸入ガス中の酸素分子はこの多孔質［１４内を
拡散して陰極１７に達する。吸入ガス中の酸素濃度が高
くなれば拡散して陰極１７に達する酸素分子量も多くな
り、従って陽極１６と陰極１７間を流れる電流値も増大
する。この場合、陰極１７に達する酸素分子の量は拡散
速度によって仲違され、従って吸入ガス中の酸素濃度が
一定であれば陽極１６と陰極１７間に印加する電圧にか
かわりなく電流値が一定となる。このような現象は第３
図に示されるように成る一定電圧Ｖ以上を印加したとき
に生ずる。従って陽極１６と陰極１７間に成る一定以上
の電圧Ｖを印加しておけば陽極１６と陰極１７間を流れ
る電流値は吸入ガス中の酸素濃度に比例することになる
。従って酸素センサ１２の電流値から吸入ガス中の酸素
の体積割合を知ることができる。第４図は吸入ガス中の
酸素の体積割合ＴＰＯ□と酸素センサ１２の電流値Ｉと
の関係を示している。
第１図に示されるように吸気通路５内にはＥＧＲ通路９
を介してＥＧＲガスが供給され、従ってＥＧＲガスを含
んだ吸入ガス中の酸素濃度が酸素センサ１２によつて検
出される。
を介してＥＧＲガスが供給され、従ってＥＧＲガスを含
んだ吸入ガス中の酸素濃度が酸素センサ１２によつて検
出される。
次に第５図を参照しつつ燃料噴射量を計算するためのル
ーチンについて説明する。第５図を参照するとまず始め
にステップ４０において回転数センサ２９の出力信号か
ら機関回転数ＮＢが計算される。次いでステップ４１で
は吸気通路５内の絶対圧力ＰＭを表わす圧力センサ１１
の出力信号を入力し、次いでステップ４２では吸入ガス
中の酸素濃度の体積割合ＴＰＯ□を表わす酸素センサ１
２の出力信号を入力する。次いでステップ４３では機関
シリンダ内に吸入された吸入ガスの基準体積ＦＫＰＢＳ
Ｅが絶対圧力ＰＭから計算される。第６図はこの基準体
積ＦＫＰＢＳＩＥと絶対圧力ＰＭとの関係を示しており
、この関係は予めＲＯＭ ２２内に記憶されている。従
ってステップ４３ではこの関係に基いて絶対圧力ＰＭか
ら一次元補完を用いて基準体積ＦＫＰＩＩＳＨが計算さ
れる。機関シリンダ内に供給される吸入ガスの体積は基
本的には第６図に示すように絶対圧力ＰＭに比例する。
ーチンについて説明する。第５図を参照するとまず始め
にステップ４０において回転数センサ２９の出力信号か
ら機関回転数ＮＢが計算される。次いでステップ４１で
は吸気通路５内の絶対圧力ＰＭを表わす圧力センサ１１
の出力信号を入力し、次いでステップ４２では吸入ガス
中の酸素濃度の体積割合ＴＰＯ□を表わす酸素センサ１
２の出力信号を入力する。次いでステップ４３では機関
シリンダ内に吸入された吸入ガスの基準体積ＦＫＰＢＳ
Ｅが絶対圧力ＰＭから計算される。第６図はこの基準体
積ＦＫＰＢＳＩＥと絶対圧力ＰＭとの関係を示しており
、この関係は予めＲＯＭ ２２内に記憶されている。従
ってステップ４３ではこの関係に基いて絶対圧力ＰＭか
ら一次元補完を用いて基準体積ＦＫＰＩＩＳＨが計算さ
れる。機関シリンダ内に供給される吸入ガスの体積は基
本的には第６図に示すように絶対圧力ＰＭに比例する。
しかしながら吸気脈動その他の影響により実際に機関シ
リンダ内に吸入される吸入ガスの体積は回転数ＮＥに応
じて基準体積ＦＫＰＢＳＥからずれて（る。ステップ４
４およびステップ４５では基準体積ＦＫＰＢＳＥから実
際に機関シリンダ内に供給される吸入ガスの体積を計算
する際に使用する補正係数ＦＫＰＮＥ 、 ＦＫＮＩＩ
！の計算が行なわれる。第７図は補正係数ＦＫＰＮＥと
機関回転数ＮＥとの関係を示しており、第８図は補正係
数ＦＫＮＢと機関回転数ＮＥとの関係を示している。
リンダ内に吸入される吸入ガスの体積は回転数ＮＥに応
じて基準体積ＦＫＰＢＳＥからずれて（る。ステップ４
４およびステップ４５では基準体積ＦＫＰＢＳＥから実
際に機関シリンダ内に供給される吸入ガスの体積を計算
する際に使用する補正係数ＦＫＰＮＥ 、 ＦＫＮＩＩ
！の計算が行なわれる。第７図は補正係数ＦＫＰＮＥと
機関回転数ＮＥとの関係を示しており、第８図は補正係
数ＦＫＮＢと機関回転数ＮＥとの関係を示している。
これらの関係は予めＲＯ？＋ ２２内に記憶されている
。
。
ステップ４４およびステップ４５ではＲＯＭ ２２内に
記憶されたこれらの関係に基いて機関回転数ＮＥから１
次元補完により補正係数ＦＫＰＮＥおよび補正係数ＦＫ
ＮＥが夫々求められる。なお、これらの補正係数ＦＫＰ
ＮＥおよびＦＫＮＥは実験から求めた値である。
記憶されたこれらの関係に基いて機関回転数ＮＥから１
次元補完により補正係数ＦＫＰＮＥおよび補正係数ＦＫ
ＮＥが夫々求められる。なお、これらの補正係数ＦＫＰ
ＮＥおよびＦＫＮＥは実験から求めた値である。
次いでステップ４６では次式に基いて燃料噴射量ＴＰが
計算される。
計算される。
ＴＰ＝ＴＰＯ，・ （ＦＫＰＢＳＥ＋ ＦＫＰＮＥ）・
ＦＫＮＥ上式かられかるように補正係数ＦＫＰＮＥは基
本体積ＦＫＰＢＳＨに対する加算補正であり、補正係数
ＦＫＮＢは（ＦＫＰＢＳＥ 十ＦＫＰＮＥ）に対する乗
算補正である。これら加算補正および乗算補正をするこ
とによって機関シリンダ内に実際に吸入された吸入ガス
の体積（ＦＫＰＢＳＥ ＋ ＦＫＰＮＥ）・ＦＸＮＥが
計算される。この実際の体積に酸素の体積割合ＴＰＯ２
を乗算すれば機関シリンダ内に実際に吸入された酸素の
体積となり、従って目標空燃比が定まっていればＴＰは
この目標空燃比とするのに必要な燃料噴射量を表わすこ
とになる。
ＦＫＮＥ上式かられかるように補正係数ＦＫＰＮＥは基
本体積ＦＫＰＢＳＨに対する加算補正であり、補正係数
ＦＫＮＢは（ＦＫＰＢＳＥ 十ＦＫＰＮＥ）に対する乗
算補正である。これら加算補正および乗算補正をするこ
とによって機関シリンダ内に実際に吸入された吸入ガス
の体積（ＦＫＰＢＳＥ ＋ ＦＫＰＮＥ）・ＦＸＮＥが
計算される。この実際の体積に酸素の体積割合ＴＰＯ２
を乗算すれば機関シリンダ内に実際に吸入された酸素の
体積となり、従って目標空燃比が定まっていればＴＰは
この目標空燃比とするのに必要な燃料噴射量を表わすこ
とになる。
（発明の効果〕
本発明によれば機関シリンダ内に吸入された吸入ガス中
の吸入空気量に基いて燃料噴射量が定められ、吸入ガス
中にＥＧＲガス等の不活性ガスがどれほど含まれていよ
うとこの不活性ガスの量は燃料噴射量に影響を与えない
。従って不活性ガス量にかかわらずに常時空燃比を目標
空燃比に正ｔ＋１に一致させることができる。また、吸
入空気中の水分の量が多くなれば、即ち吸入空気の湿度
が高くなれば機関シリンダ内に吸入される吸入ガス中の
吸入空気量が減少する。しかしながら本発明では機関シ
リンダ内に吸入された吸入空気量に基いて燃料噴射量が
定められるので湿度の影響を受けることなく空燃比を目
標空燃比に正確に一致さセることができる。即ち、本発
明では不活性ガスや吸入空気中の水分のような不活性成
分が吸入ガス中にどれほど含まれていようともこれとは
無関係に吸入ガス中の吸入空気量に基いて燃料噴射量が
定められるので空燃比を予め定められた目標空燃比に正
確に一致させることができる。
の吸入空気量に基いて燃料噴射量が定められ、吸入ガス
中にＥＧＲガス等の不活性ガスがどれほど含まれていよ
うとこの不活性ガスの量は燃料噴射量に影響を与えない
。従って不活性ガス量にかかわらずに常時空燃比を目標
空燃比に正ｔ＋１に一致させることができる。また、吸
入空気中の水分の量が多くなれば、即ち吸入空気の湿度
が高くなれば機関シリンダ内に吸入される吸入ガス中の
吸入空気量が減少する。しかしながら本発明では機関シ
リンダ内に吸入された吸入空気量に基いて燃料噴射量が
定められるので湿度の影響を受けることなく空燃比を目
標空燃比に正確に一致さセることができる。即ち、本発
明では不活性ガスや吸入空気中の水分のような不活性成
分が吸入ガス中にどれほど含まれていようともこれとは
無関係に吸入ガス中の吸入空気量に基いて燃料噴射量が
定められるので空燃比を予め定められた目標空燃比に正
確に一致させることができる。
第１図は内燃機関の全体図、第２図は代表的な酸素セン
サの側面断面図、第３図は酸素センサの出力特性を示す
線図、第４図は酸素センサの出力電流値と酸素濃度との
関係を示す線図、第５図は燃料噴射量を計算するための
フローチャート、第６図は基準体積を示す線図、第７図
は加算補正係数を示す線図、第８図は乗算補正係数を示
す線図である。 ４・・・点火栓、 ５・・・吸気通路、６・・・
スロットル弁、 ７・・・燃料噴射弁、８・・・排気通
路、 ９・・・ＥＧＲ通路、１１・・・圧力センサ
、 １２・・・酸素センサ。 第１・図 ４ 点人吟 ８ 排気通、路（Ｖ） 第２図 第３図
サの側面断面図、第３図は酸素センサの出力特性を示す
線図、第４図は酸素センサの出力電流値と酸素濃度との
関係を示す線図、第５図は燃料噴射量を計算するための
フローチャート、第６図は基準体積を示す線図、第７図
は加算補正係数を示す線図、第８図は乗算補正係数を示
す線図である。 ４・・・点火栓、 ５・・・吸気通路、６・・・
スロットル弁、 ７・・・燃料噴射弁、８・・・排気通
路、 ９・・・ＥＧＲ通路、１１・・・圧力センサ
、 １２・・・酸素センサ。 第１・図 ４ 点人吟 ８ 排気通、路（Ｖ） 第２図 第３図
Claims (1)
- スロットル弁下流の吸気通路内の圧力を検出する圧力セ
ンサと、機関回転数を検出する回転数センサを具備し、
これら圧力センサおよび回転数センサにより検出された
圧力および回転数から機関シリンダ内に吸入された吸入
ガスの体積を計算してこの体積から燃料噴射量を定める
ようにした内燃機関において、酸素濃度に比例したレベ
ルの出力信号を発生する酸素センサをスロットル弁下流
の吸気通路内に配置し、上記吸入ガスの体積と酸素セン
サの出力信号から機関シリンダ内に吸入された吸入空気
の体積を計算してこの吸入空気の体積から燃料噴射量を
定めるようにした内燃機関の空燃比制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30629486A JPS63159637A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30629486A JPS63159637A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63159637A true JPS63159637A (ja) | 1988-07-02 |
Family
ID=17955365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30629486A Pending JPS63159637A (ja) | 1986-12-24 | 1986-12-24 | 内燃機関の空燃比制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63159637A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1698829A2 (en) * | 2005-03-02 | 2006-09-06 | General Electric Company | Corrected parameter control method for gas turbine dry low nox combustor and apparatus therefor |
| JP2015078637A (ja) * | 2013-10-16 | 2015-04-23 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
-
1986
- 1986-12-24 JP JP30629486A patent/JPS63159637A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1698829A2 (en) * | 2005-03-02 | 2006-09-06 | General Electric Company | Corrected parameter control method for gas turbine dry low nox combustor and apparatus therefor |
| US7269952B2 (en) * | 2005-03-02 | 2007-09-18 | General Electric Company | Method and apparatus for gas turbine dry low NOx combustor corrected parameter control |
| EP1698829A3 (en) * | 2005-03-02 | 2015-04-01 | General Electric Company | Corrected parameter control method for gas turbine dry low nox combustor and apparatus therefor |
| JP2015078637A (ja) * | 2013-10-16 | 2015-04-23 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 内燃機関の制御装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6699383B2 (en) | Method for determining a NOx concentration | |
| JP3065127B2 (ja) | 酸素濃度検出装置 | |
| JPH0524454B2 (ja) | ||
| EP0476811B1 (en) | Method and apparatus for controlling an internal combustion engine | |
| EP0153731B1 (en) | Air-fuel ratio sensor | |
| JPH0217705B2 (ja) | ||
| US4905654A (en) | Device for controlling an internal combustion engine | |
| US4566419A (en) | Apparatus and method for controlling air-to-fuel ratio for an internal combustion engine | |
| US4760822A (en) | Method for controlling the air/fuel ratio of an internal combustion engine with a fuel cut operation | |
| US20010022176A1 (en) | Air-fuel ratio feedback control apparatus of internal combustion engine and method thereof | |
| US5977525A (en) | Control device for a heater for an air fuel ratio sensor in an intake passage | |
| JPH0343459B2 (ja) | ||
| US4787966A (en) | Oxygen concentration sensor for an internal combustion engine | |
| JPS63159664A (ja) | 内燃機関の点火時期制御装置 | |
| JPH0612525Y2 (ja) | 空燃比検出装置 | |
| US20020002970A1 (en) | Method and device for feedback controlling air-fuel ratio of internal combustion engine | |
| JPS63159637A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JPS622149A (ja) | 空燃比検出装置 | |
| US6453896B2 (en) | Air-fuel ratio feedback control apparatus and method of internal combustion engine | |
| US5327876A (en) | Air-fuel ratio control system for engines | |
| JPH0325625B2 (ja) | ||
| JP4374796B2 (ja) | ＮＯｘ濃度検出装置 | |
| JPS61129454A (ja) | 内燃機関の空燃比制御装置 | |
| JP2002364427A (ja) | エンジンの空燃比制御装置 | |
| JPH0454056B2 (ja) |