JPS63144123A - 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 - Google Patents
鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法Info
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- JPS63144123A JPS63144123A JP29189686A JP29189686A JPS63144123A JP S63144123 A JPS63144123 A JP S63144123A JP 29189686 A JP29189686 A JP 29189686A JP 29189686 A JP29189686 A JP 29189686A JP S63144123 A JPS63144123 A JP S63144123A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼板、型鋼、棒鋼等の鋼材を塩酸で酸洗して得
られる酸洗廃液からけい素分を除去する方法に関する。
られる酸洗廃液からけい素分を除去する方法に関する。
鋼材の塩酸酸洗廃液中には第1表に示すように通常10
0〜200 g/1.の多量の鉄(Fe)が含まれてお
り、このFe を回収してフェライト用酸化鉄を製造す
ることが可能である。前記酸化鉄の製造方法としては焙
焼法、中和法等があるが、工業的には塩酸の回収が可能
でありかつ純度の高い酸化鉄を得やすい焙焼法が一般に
行なわれている。
0〜200 g/1.の多量の鉄(Fe)が含まれてお
り、このFe を回収してフェライト用酸化鉄を製造す
ることが可能である。前記酸化鉄の製造方法としては焙
焼法、中和法等があるが、工業的には塩酸の回収が可能
でありかつ純度の高い酸化鉄を得やすい焙焼法が一般に
行なわれている。
第1表
第2表は前記酸洗廃液を精製せずそのまま焙焼して得ら
れた酸化鉄の組成を示したもので、 Fe以外にけい素
(Sl)、アルミニウム(All)、マンガン(Mn)
等が不純物として含まれている。一方、第3表はJ I
s K 1482 rフェライト用酸化鉄(■)」に定
められた酸化鉄の品質規格を示したもので、前記酸化鉄
の品質は主として二酸化けい素(Sin、)の含仔率で
決まり、高品質の酸化鉄を得るためにはSiow含を率
を極力低下させることが必要である。
れた酸化鉄の組成を示したもので、 Fe以外にけい素
(Sl)、アルミニウム(All)、マンガン(Mn)
等が不純物として含まれている。一方、第3表はJ I
s K 1482 rフェライト用酸化鉄(■)」に定
められた酸化鉄の品質規格を示したもので、前記酸化鉄
の品質は主として二酸化けい素(Sin、)の含仔率で
決まり、高品質の酸化鉄を得るためにはSiow含を率
を極力低下させることが必要である。
以下余白
第2表
第 3 表
前記酸洗廃液から得られる酸化鉄中のS i O!は焙
焼法では酸洗廃液に、中和法では酸洗廃液及び中和剤に
起因しており、前記SiO□の除去方法として、(1)
特公昭f31−280号公報では酸洗FM液を限外濾過
することによりStow の低減をはかる方法、(2)
特開昭59−111930号公報では酸洗廃液をシリカ
ゲルと接触させ、SiO!をシリカゲルに吸着させて5
iOzの低減をはかる方法、(3)特開昭59−IE3
9902号公報では酸洗廃液を酸素含仔高温ガスと接触
濃縮し、前記廃液中の分子伏及びイオン状の溶解性Si
gnを不溶化させた後濾過することにより5insの低
減をはかる方法、(4)特開昭58−151335号公
報では酸洗廃液に高分子凝集剤を添加し前記廃液中の5
iotを凝集させた後炉別除去する方法、(5)特開昭
60−122087号公報においては酸洗廃液に界面活
性剤を添加した後が別除去する方法、等が提案されある
いは実施されている。
焼法では酸洗廃液に、中和法では酸洗廃液及び中和剤に
起因しており、前記SiO□の除去方法として、(1)
特公昭f31−280号公報では酸洗FM液を限外濾過
することによりStow の低減をはかる方法、(2)
特開昭59−111930号公報では酸洗廃液をシリカ
ゲルと接触させ、SiO!をシリカゲルに吸着させて5
iOzの低減をはかる方法、(3)特開昭59−IE3
9902号公報では酸洗廃液を酸素含仔高温ガスと接触
濃縮し、前記廃液中の分子伏及びイオン状の溶解性Si
gnを不溶化させた後濾過することにより5insの低
減をはかる方法、(4)特開昭58−151335号公
報では酸洗廃液に高分子凝集剤を添加し前記廃液中の5
iotを凝集させた後炉別除去する方法、(5)特開昭
60−122087号公報においては酸洗廃液に界面活
性剤を添加した後が別除去する方法、等が提案されある
いは実施されている。
しかしながら上記従来の酸洗廃液中のSrC)tの除去
方法においては以下のような問題があった。
方法においては以下のような問題があった。
すなわち、前記(11の限外濾過する方法においては、
酸洗直後の廃液中の5iOzの大部分が粒径2OA程度
以下であるため除去されるStow は少なく、前記(
2)のS iOtをシリカゲルに吸Cさせる方法におい
ては、実際に吸着除去される5iOzはわずかであり、
又シリカゲルの再使用が困難であるため処理コストが高
い。前記(3)の酸索含仔高温ガスと接触+5縮する方
法においては、 a!11i装置等設備が大規模でかつ
複雑になり大きな設備投資を必要とする。前記(4)の
高分子凝集剤を添加する方法においては、酸洗廃液中の
Stowが極めて微細であるためあまり凝集効果が期待
できず、逆に高分子凝集剤が活性なSingの表面をお
おい後述するSr’s の自発的な凝集を妨げる場合も
ある。又、前記(5)の界面活性剤を添加する方法にお
いては、酸洗廃液中の5iotの表面は最初は収水性で
あるが界面活性剤が表面をおおうと疎水性になって凝集
し易く、更に過剰の界面活性剤が存在すると親水性に変
化するため適正ffi添加することが必要であるが、前
記廃液中には鋼材の酸洗時にj酸洗抑制剤として添加さ
れた界面活性剤がすでに入っており、添加量のコントロ
ールが難しく、更に前記の高分子凝集剤添加の場合と同
様に酸洗廃液中のSrO*が本来仔している相互に結合
し易い表面の活性を損なわせ、5iOzを極めて微細な
、濾過による分mが殆んどできない献血にとどまらせる
結果になる。
酸洗直後の廃液中の5iOzの大部分が粒径2OA程度
以下であるため除去されるStow は少なく、前記(
2)のS iOtをシリカゲルに吸Cさせる方法におい
ては、実際に吸着除去される5iOzはわずかであり、
又シリカゲルの再使用が困難であるため処理コストが高
い。前記(3)の酸索含仔高温ガスと接触+5縮する方
法においては、 a!11i装置等設備が大規模でかつ
複雑になり大きな設備投資を必要とする。前記(4)の
高分子凝集剤を添加する方法においては、酸洗廃液中の
Stowが極めて微細であるためあまり凝集効果が期待
できず、逆に高分子凝集剤が活性なSingの表面をお
おい後述するSr’s の自発的な凝集を妨げる場合も
ある。又、前記(5)の界面活性剤を添加する方法にお
いては、酸洗廃液中の5iotの表面は最初は収水性で
あるが界面活性剤が表面をおおうと疎水性になって凝集
し易く、更に過剰の界面活性剤が存在すると親水性に変
化するため適正ffi添加することが必要であるが、前
記廃液中には鋼材の酸洗時にj酸洗抑制剤として添加さ
れた界面活性剤がすでに入っており、添加量のコントロ
ールが難しく、更に前記の高分子凝集剤添加の場合と同
様に酸洗廃液中のSrO*が本来仔している相互に結合
し易い表面の活性を損なわせ、5iOzを極めて微細な
、濾過による分mが殆んどできない献血にとどまらせる
結果になる。
本発明者等は、上記従来の問題を解決する手段を提供す
ることを目的として研究を行なった結果、後に詳述する
ように酸洗廃液を撹拌することにより該廃液中のSrO
t が急速に凝集することを見いだした。本発明は上記
知見に基づいてなされたもので、鋼材の塩酸酸洗廃液を
撹拌した後平均孔径0.1μm以上のフィルターを用い
て前記廃液中の固形分すなわちスラッジを戸別する鋼材
の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法に関する。
ることを目的として研究を行なった結果、後に詳述する
ように酸洗廃液を撹拌することにより該廃液中のSrO
t が急速に凝集することを見いだした。本発明は上記
知見に基づいてなされたもので、鋼材の塩酸酸洗廃液を
撹拌した後平均孔径0.1μm以上のフィルターを用い
て前記廃液中の固形分すなわちスラッジを戸別する鋼材
の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法に関する。
前記酸洗廃液のfg、拌時間については、3〜7日以上
であれば酸洗廃液中の5ift含を率が5ift/Fe
!rs換算重量百分率で0.01%以下となり、前記第
3表に示したフェライト用酸化鉄のJIS規格の1!I
に該当するSin、 0.01%以下の規定を満足する
。しかし、3〜7日に清だない場合でも、撹拌を行なっ
た初期の段階において酸洗廃液中のS iOxの低減率
が非常に大きい。これは後述するように酸洗廃液中の極
めて微細なSrOx と0分が撹拌により相互に接触、
凝集し、かつ凝集したS iOs r C分が更に他の
微細なStow とC分を吸替するためである。24時
間以内ではこれら固形分の粒径は2OA以下である。2
4時間以後では2OA以上の粒径のものが増加するので
限外−過である程度固液分離が可能になる。更に3〜7
日以後では平均孔径α1μmのフィルターでも十分な固
液分離ができる。尚、10日を超えて撹拌を続けても前
記廃液中のSi0g含有率の顕著な減少はみられない。
であれば酸洗廃液中の5ift含を率が5ift/Fe
!rs換算重量百分率で0.01%以下となり、前記第
3表に示したフェライト用酸化鉄のJIS規格の1!I
に該当するSin、 0.01%以下の規定を満足する
。しかし、3〜7日に清だない場合でも、撹拌を行なっ
た初期の段階において酸洗廃液中のS iOxの低減率
が非常に大きい。これは後述するように酸洗廃液中の極
めて微細なSrOx と0分が撹拌により相互に接触、
凝集し、かつ凝集したS iOs r C分が更に他の
微細なStow とC分を吸替するためである。24時
間以内ではこれら固形分の粒径は2OA以下である。2
4時間以後では2OA以上の粒径のものが増加するので
限外−過である程度固液分離が可能になる。更に3〜7
日以後では平均孔径α1μmのフィルターでも十分な固
液分離ができる。尚、10日を超えて撹拌を続けても前
記廃液中のSi0g含有率の顕著な減少はみられない。
撹拌の方法は通常行なわれている方法のいずれも適用可
能であるが、撹拌が強すぎると凝集しつつある510m
が破壊される場合があるので、例えばイ/ベラ−を使用
する場合は20Orpm 程度以下の撹拌速度が、又ガ
スバブリングによる場合は酸洗廃液1fに対し0.1〜
I Net’/分程度のガス流速が好適である。
能であるが、撹拌が強すぎると凝集しつつある510m
が破壊される場合があるので、例えばイ/ベラ−を使用
する場合は20Orpm 程度以下の撹拌速度が、又ガ
スバブリングによる場合は酸洗廃液1fに対し0.1〜
I Net’/分程度のガス流速が好適である。
前記酸洗廃液の撹拌時の温度は、高すぎると後述するよ
うにStowの凝集が促進される反面5iftの溶解度
が著しく増加し、低すぎると凝集の進行に時間を要する
ので、40〜60°C程度が好適で゛ある。
うにStowの凝集が促進される反面5iftの溶解度
が著しく増加し、低すぎると凝集の進行に時間を要する
ので、40〜60°C程度が好適で゛ある。
酸洗廃液を所定時間tg、拌した後、該廃液中のスラッ
ジをろ別するフィルターの孔径は、前記酸洗廃液中の5
iOaの大部分が粒径0.18m以上に凝集゛するので
、平均孔径0.1μm以上であればよい。フィルターの
孔径がα1μm以下になると目詰り頻度が多くなり、あ
るいは−過圧力が高くなり好ましくない。一過性を考虞
すると平均孔径1〜5μm程度が好適態様である。又、
最初5μmフィルターでスラッジをろ別し、得られた固
液を更に1μmのフィルターで濾過する方式をとると濾
過が容易であり、逆洗可能なフィルターを用いると更に
濾過効率は高くなる。
ジをろ別するフィルターの孔径は、前記酸洗廃液中の5
iOaの大部分が粒径0.18m以上に凝集゛するので
、平均孔径0.1μm以上であればよい。フィルターの
孔径がα1μm以下になると目詰り頻度が多くなり、あ
るいは−過圧力が高くなり好ましくない。一過性を考虞
すると平均孔径1〜5μm程度が好適態様である。又、
最初5μmフィルターでスラッジをろ別し、得られた固
液を更に1μmのフィルターで濾過する方式をとると濾
過が容易であり、逆洗可能なフィルターを用いると更に
濾過効率は高くなる。
上記本発明による塩酸酸洗廃液中のS iOxの除去の
作用は以下のように考えられる。
作用は以下のように考えられる。
塩酸酸洗廃液中のStは鋼材に含まれるけい水分が酸洗
時に鉄分と共に溶解したものに起因する。
時に鉄分と共に溶解したものに起因する。
S 10*は水中では通常一般式S t Os・nHx
oで表わされるけい酸として存在し、強酸性領域では重
合が速やかに進み数100A程度の大きさのけい酸コロ
イドが生成することが知られているが、本発明者等は前
記塩酸酸洗廃液中のけい酸(以下5iftと略記する)
が長期的には著しく重合が進み粒径l〜散工0μm以上
のフロックにまで成長することを臭いだした。すなわち
、前記酸洗廃液中の510mは最初数A程度の大きさの
モノけい酸(S 1(OH)、 )及びその一部が解離
して生じたけい酸イオン(S r (OH)s−)とし
て存在するが、前記モノけい酸は徐々に重合し不溶性の
けい酸ポリマーを形成する。該けい酸ポリマーは酸洗後
24時間以内では大部分が粒径2OA以下であるが、時
間の経過と共に重合が進み粒径1〜数10μm以上のフ
ロックにまで成長する。
oで表わされるけい酸として存在し、強酸性領域では重
合が速やかに進み数100A程度の大きさのけい酸コロ
イドが生成することが知られているが、本発明者等は前
記塩酸酸洗廃液中のけい酸(以下5iftと略記する)
が長期的には著しく重合が進み粒径l〜散工0μm以上
のフロックにまで成長することを臭いだした。すなわち
、前記酸洗廃液中の510mは最初数A程度の大きさの
モノけい酸(S 1(OH)、 )及びその一部が解離
して生じたけい酸イオン(S r (OH)s−)とし
て存在するが、前記モノけい酸は徐々に重合し不溶性の
けい酸ポリマーを形成する。該けい酸ポリマーは酸洗後
24時間以内では大部分が粒径2OA以下であるが、時
間の経過と共に重合が進み粒径1〜数10μm以上のフ
ロックにまで成長する。
第4表は前3i!、rR洗廃液を1週間静置後洗でんを
分類して得たスラッジの組成を示したものであるが主要
成分は510mで、そのほかに主に鋼材から溶は出した
Cも多く含まれている。又、第2図はiI前記スラッジ
の赤外吸収スペクトルを示したものであるが5iOt’
nl*Oによる吸収が明瞭にあられれている。
分類して得たスラッジの組成を示したものであるが主要
成分は510mで、そのほかに主に鋼材から溶は出した
Cも多く含まれている。又、第2図はiI前記スラッジ
の赤外吸収スペクトルを示したものであるが5iOt’
nl*Oによる吸収が明瞭にあられれている。
第4表
上記のように酸洗廃液中で5insの重合が進むのは、
前記Cの作用によるところが大きいとa察される。
前記Cの作用によるところが大きいとa察される。
すなわち、酸洗廃液中に共存するC粒子はw4打から溶
は出す際表面が酸化されて生じた親水性のカルボキシル
! (COOH基)を存するため表面に水酸基(OH基
)を有する510m粒子と親和性があり、更にC粒子の
ζ電位(界面動電位)が負であるため、ζ電位が正であ
るSin、粒子の電位を低下させ510m粒子相互の電
気的な反発を緩和する働きをすると考えられる。
は出す際表面が酸化されて生じた親水性のカルボキシル
! (COOH基)を存するため表面に水酸基(OH基
)を有する510m粒子と親和性があり、更にC粒子の
ζ電位(界面動電位)が負であるため、ζ電位が正であ
るSin、粒子の電位を低下させ510m粒子相互の電
気的な反発を緩和する働きをすると考えられる。
以上述べた酸洗廃液中でのS r Oxの凝集機構をモ
ノけい酸とジけい酸を例にとり模式的に示すと次式のよ
うになる。尚次式においては、Siow及びC粒子の表
面電荷とC粒子表面の収水基は省略した。
ノけい酸とジけい酸を例にとり模式的に示すと次式のよ
うになる。尚次式においては、Siow及びC粒子の表
面電荷とC粒子表面の収水基は省略した。
モノけい酸 ジけい酸[水素結合状
態] [シロキサン結合伏1B] 上式において、モノけい酸及びジけい酸はそれぞれのO
H基同志で[水素結合状態コをつくる。
態] [シロキサン結合伏1B] 上式において、モノけい酸及びジけい酸はそれぞれのO
H基同志で[水素結合状態コをつくる。
このときCは310g粒子のζ電位を下げ5iOs粒子
相互の電気的な反発を緩和する。次いで前記[水素結合
状態]は経時的により安定な[シロキサン結合状面]へ
移行する。該移行速度は酸洗廃液の温度が高いほど大き
い。上記過程を繰返してSxO*の重合が進行し、次第
に凝集する。
相互の電気的な反発を緩和する。次いで前記[水素結合
状態]は経時的により安定な[シロキサン結合状面]へ
移行する。該移行速度は酸洗廃液の温度が高いほど大き
い。上記過程を繰返してSxO*の重合が進行し、次第
に凝集する。
本発明の酸洗廃液を撹拌する操作は、前記5tO3粒子
同志の接触及びSin、粒子とC粒子との接触の機会を
増加させ、そのためSiOxの凝集を著しく促進させる
と考えられる。しかし、撹拌が強ずぎるとrrq記〔水
素結合伏B]が破壊される場合があり、sjo*の凝集
は妨げられる。
同志の接触及びSin、粒子とC粒子との接触の機会を
増加させ、そのためSiOxの凝集を著しく促進させる
と考えられる。しかし、撹拌が強ずぎるとrrq記〔水
素結合伏B]が破壊される場合があり、sjo*の凝集
は妨げられる。
一方、前記のけい酸イオン(S i (Ol−1)−)
は上記の凝集機構には関与せず、5iOs の凝集によ
り生じたスラッジにも吸着されないため本発明方法によ
っても除去することはできず、常温付近では5insの
溶解度すなわちS ion /Few 03換算重量百
分率で0.004%程度が3i0*含「率の限界となる
。5insの溶解度は温度の上昇と共に大きくなるので
前記S i Onn含率率減の限界は高温になるほど高
くなる。例えば80℃での5iChの溶解度はS i
On / F e* Os換算重量百分率で0.01%
程度であるため、80°C以上では前記第3表に示した
フェライト用酸化鉄のJIS規格の1!iに該当する酸
化鉄を単に炉別することによりつくることは困難である
。
は上記の凝集機構には関与せず、5iOs の凝集によ
り生じたスラッジにも吸着されないため本発明方法によ
っても除去することはできず、常温付近では5insの
溶解度すなわちS ion /Few 03換算重量百
分率で0.004%程度が3i0*含「率の限界となる
。5insの溶解度は温度の上昇と共に大きくなるので
前記S i Onn含率率減の限界は高温になるほど高
くなる。例えば80℃での5iChの溶解度はS i
On / F e* Os換算重量百分率で0.01%
程度であるため、80°C以上では前記第3表に示した
フェライト用酸化鉄のJIS規格の1!iに該当する酸
化鉄を単に炉別することによりつくることは困難である
。
以下実施例に基づいて説明する。
実施例1
3i0*をS iot /Fe、 O,換算徂景百分率
で0.04%又は0.07%含をする、鋼板の酸洗で生
成した直後の塩酸酸洗廃液を撹拌条件下及び撹拌なしの
条件下で60℃で保持し、経時的にす/プリ7グして濾
過し、ろ液中のStow含存率を求めた。
で0.04%又は0.07%含をする、鋼板の酸洗で生
成した直後の塩酸酸洗廃液を撹拌条件下及び撹拌なしの
条件下で60℃で保持し、経時的にす/プリ7グして濾
過し、ろ液中のStow含存率を求めた。
第5表に生成直後の塩a酸洗廃液中の5ift含存率及
び撹拌条件をまとめて示す。撹拌はインペラーを使用し
、又濾過は平均孔径1μmのフィルターを用いて行なっ
た。
び撹拌条件をまとめて示す。撹拌はインペラーを使用し
、又濾過は平均孔径1μmのフィルターを用いて行なっ
た。
以下余白
第5表
結果を第1図に示す。同図において、横軸は生成した塩
Wi酸洗廃液を60℃で保持後の経過日数、縦軸は5i
ft /Few Os換算重量百分率で表わした炉液中
の5ift含育率(以下単に3i0を含育率という)で
ある。同図から、本発明例に該当する撹拌条件下で保持
した実線(1)及び(2)の場合は、酸洗廃液中の5i
ns含「率の如何にかかわらず、撹拌直後からが液中の
Stowは急激に減少し、48時間すなわち2日経過す
ると前記酸洗廃液中のS+Otのかなりの部分が除去さ
れることがわかる。更に撹拌を続けると、酸洗廃液中の
SiOxが0.04%の場合(実Ii!(2)の場合)
は3日で、0.07%の場合(実線(11の場合)は7
日で前記第3表に示したフエライト用酸化鉄のJIS規
格の1種に該当する510m α01%の規定を満足す
る品質のものが得られる。これに対し、比較例に該当す
る撹拌なしの条件下で保持した破線(3)及び(4)の
場合は、炉液中の5insは徐々に減少はするが前記本
発明例(1)及び(2)の場合のように急激ではなく、
又酸洗廃液中のSiOx含を率が0.07%と高い場合
(破線(3)の場合)は30日経過後もが液中のSto
wは比較的高値にとどまる。
Wi酸洗廃液を60℃で保持後の経過日数、縦軸は5i
ft /Few Os換算重量百分率で表わした炉液中
の5ift含育率(以下単に3i0を含育率という)で
ある。同図から、本発明例に該当する撹拌条件下で保持
した実線(1)及び(2)の場合は、酸洗廃液中の5i
ns含「率の如何にかかわらず、撹拌直後からが液中の
Stowは急激に減少し、48時間すなわち2日経過す
ると前記酸洗廃液中のS+Otのかなりの部分が除去さ
れることがわかる。更に撹拌を続けると、酸洗廃液中の
SiOxが0.04%の場合(実Ii!(2)の場合)
は3日で、0.07%の場合(実線(11の場合)は7
日で前記第3表に示したフエライト用酸化鉄のJIS規
格の1種に該当する510m α01%の規定を満足す
る品質のものが得られる。これに対し、比較例に該当す
る撹拌なしの条件下で保持した破線(3)及び(4)の
場合は、炉液中の5insは徐々に減少はするが前記本
発明例(1)及び(2)の場合のように急激ではなく、
又酸洗廃液中のSiOx含を率が0.07%と高い場合
(破線(3)の場合)は30日経過後もが液中のSto
wは比較的高値にとどまる。
実施例2
SiftをS iot /Fat Os換算重量百分率
で0.05%含存する、鋼板の酸洗で生成した直後の塩
酸酸洗廃液を、該廃液11に対し0.1Ni/分の流速
で窒素ガス(N1)を吹込むガスバブリングによる方法
で撹拌しながら60℃で5日間保持した。次いで平均孔
径1μmの逆洗可能なフィルターを用いて濾過し、得ら
れた炉液(イ)中のS r Os含イ「率をn1足した
ところ0.007%であった。又、前記炉液(イ)を更
に平均孔径20人の限外−過膜を用いて濾過した後のろ
液(ロ)中の5ift含有率を測定した結果、ろ液(イ
)の測定値と変らず0.007%であった。前記炉液(
イ)及びろ液(ロ)を600℃で噴霧焙焼して得られた
酸化鉄はいずれも平均粒径Iμmで、ソフトフェライト
用酸化鉄として良好なものであった。
で0.05%含存する、鋼板の酸洗で生成した直後の塩
酸酸洗廃液を、該廃液11に対し0.1Ni/分の流速
で窒素ガス(N1)を吹込むガスバブリングによる方法
で撹拌しながら60℃で5日間保持した。次いで平均孔
径1μmの逆洗可能なフィルターを用いて濾過し、得ら
れた炉液(イ)中のS r Os含イ「率をn1足した
ところ0.007%であった。又、前記炉液(イ)を更
に平均孔径20人の限外−過膜を用いて濾過した後のろ
液(ロ)中の5ift含有率を測定した結果、ろ液(イ
)の測定値と変らず0.007%であった。前記炉液(
イ)及びろ液(ロ)を600℃で噴霧焙焼して得られた
酸化鉄はいずれも平均粒径Iμmで、ソフトフェライト
用酸化鉄として良好なものであった。
上記実施例から、ガスバブリングの流速は酸洗廃液1容
積に対し標準状態に換算して毎分0.1容積あれば十分
そあること、又前記廃液中の微細なSift粒子は平均
粒径1μmのフィルターで炉別可能な大きさに凝集して
いることがわかる。
積に対し標準状態に換算して毎分0.1容積あれば十分
そあること、又前記廃液中の微細なSift粒子は平均
粒径1μmのフィルターで炉別可能な大きさに凝集して
いることがわかる。
以上説明したように、鋼材の塩酸酸洗廃液を撹拌した後
平均孔径0.1am以上のフィルターにより濾過する本
発明の方法を適用することにより、従来除去することが
困難であった前記酸洗廃液中の510mを比較的容易に
除去することができる。これにより、フェライト用酸化
鉄の原料°としての前記酸洗廃液の精製を撹拌以外の特
別の工程を加えることなく安価に行なうことが可能で、
高純度酸化鉄の製造において極めて「効である。
平均孔径0.1am以上のフィルターにより濾過する本
発明の方法を適用することにより、従来除去することが
困難であった前記酸洗廃液中の510mを比較的容易に
除去することができる。これにより、フェライト用酸化
鉄の原料°としての前記酸洗廃液の精製を撹拌以外の特
別の工程を加えることなく安価に行なうことが可能で、
高純度酸化鉄の製造において極めて「効である。
第1図は塩酸酸洗廃液を撹拌条件下及び撹拌なしの条件
下で保持した際の経過日数と炉液中のSiOx含仔率と
の関係を示す線図、第2図は塩酸酸洗廃液中のスラッジ
の赤外吸収スペクトルである。 第1図 013’!10 2a JO2!
−五 B昂−日 k (日ン第2図 :、jS’S丸 (C肌ン
下で保持した際の経過日数と炉液中のSiOx含仔率と
の関係を示す線図、第2図は塩酸酸洗廃液中のスラッジ
の赤外吸収スペクトルである。 第1図 013’!10 2a JO2!
−五 B昂−日 k (日ン第2図 :、jS’S丸 (C肌ン
Claims (1)
- 鋼材の塩酸酸洗廃液を撹拌した後平均孔径0.1μm以
上のフィルターを用いて前記廃液中の固形分をろ別する
鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29189686A JPS63144123A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29189686A JPS63144123A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63144123A true JPS63144123A (ja) | 1988-06-16 |
Family
ID=17774856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29189686A Pending JPS63144123A (ja) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63144123A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02279529A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-15 | Showa Denko Kk | 塩化第二鉄水溶液中の珪素分の除去方法 |
US5032369A (en) * | 1986-12-03 | 1991-07-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of removing silicon from waste hydrochloric acid pickling solutions for steel stock |
FR2663344A1 (fr) * | 1990-06-15 | 1991-12-20 | Lorraine Laminage | Procede de separation de composes siliciques des bains de decapage et installation pour sa mise en óoeuvre. |
US5250275A (en) * | 1990-12-13 | 1993-10-05 | Sollac | Process for separating silicon compounds contained in a hydrochloric bath used for pickling |
JPH07501176A (ja) * | 1991-11-22 | 1995-02-02 | サイレント・パワー・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・フューア・エネルギーシュパイヒャアテッヒニク | アルカリ金属エネルギー変換装置の製造 |
AT13601U1 (de) * | 2012-09-06 | 2014-04-15 | Astec Engineering Gmbh | Reinigung und Entkieselung verbrauchter Säurebeizbäder mittels kombinierter Mikrofiltrationsverfahren |
-
1986
- 1986-12-08 JP JP29189686A patent/JPS63144123A/ja active Pending
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5032369A (en) * | 1986-12-03 | 1991-07-16 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method of removing silicon from waste hydrochloric acid pickling solutions for steel stock |
JPH02279529A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-15 | Showa Denko Kk | 塩化第二鉄水溶液中の珪素分の除去方法 |
FR2663344A1 (fr) * | 1990-06-15 | 1991-12-20 | Lorraine Laminage | Procede de separation de composes siliciques des bains de decapage et installation pour sa mise en óoeuvre. |
US5296001A (en) * | 1990-06-15 | 1994-03-22 | Sollac | Process for separating silicic compounds from cleaning baths and plant for its application |
US5250275A (en) * | 1990-12-13 | 1993-10-05 | Sollac | Process for separating silicon compounds contained in a hydrochloric bath used for pickling |
JPH07501176A (ja) * | 1991-11-22 | 1995-02-02 | サイレント・パワー・ゲゼルシャフト・ミット・ベシュレンクテル・ハフツング・フューア・エネルギーシュパイヒャアテッヒニク | アルカリ金属エネルギー変換装置の製造 |
AT13601U1 (de) * | 2012-09-06 | 2014-04-15 | Astec Engineering Gmbh | Reinigung und Entkieselung verbrauchter Säurebeizbäder mittels kombinierter Mikrofiltrationsverfahren |
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