JPS63242932A - 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 - Google Patents
鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法Info
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- JPS63242932A JPS63242932A JP7698387A JP7698387A JPS63242932A JP S63242932 A JPS63242932 A JP S63242932A JP 7698387 A JP7698387 A JP 7698387A JP 7698387 A JP7698387 A JP 7698387A JP S63242932 A JPS63242932 A JP S63242932A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は鋼板、型鋼、棒鋼等の鋼材を塩酸で酸洗して得
られる酸洗廃液からけい素分を除去する方法に関する。
られる酸洗廃液からけい素分を除去する方法に関する。
鋼材の塩酸酸洗廃液中には第1表に示すように通常10
0〜200g/lの多量の鉄(Fe)が含まれており、
このPeを回収してフェライト用酸化鉄を製造すること
が可能である。前記酸化鉄の製造方法としては焙焼法、
中和法等があるが、工業的には塩酸の回収が可能であり
かつ純度の高い酸化鉄を得やすい焙焼法が一般に行なわ
れている。
0〜200g/lの多量の鉄(Fe)が含まれており、
このPeを回収してフェライト用酸化鉄を製造すること
が可能である。前記酸化鉄の製造方法としては焙焼法、
中和法等があるが、工業的には塩酸の回収が可能であり
かつ純度の高い酸化鉄を得やすい焙焼法が一般に行なわ
れている。
第1表
第2表は前記酸洗廃液を精製せずそのまま焙焼して得ら
れた酸化鉄の組成を示したもので、Fe以外にけい素(
St)、アルミニウム(A1)、マンガン(Mn)等が
不純物として含まれている。一方、第3表はJIS K
1462 rフェライト用酸化鉄(■)」に定められ
た酸化鉄の品質規格を示したもので、前記酸化鉄の品質
は主としてSiO□の含有率で決まり、高品質の酸化鉄
を得るためにはSiO□含有率を極力低下させることが
必要である。
れた酸化鉄の組成を示したもので、Fe以外にけい素(
St)、アルミニウム(A1)、マンガン(Mn)等が
不純物として含まれている。一方、第3表はJIS K
1462 rフェライト用酸化鉄(■)」に定められ
た酸化鉄の品質規格を示したもので、前記酸化鉄の品質
は主としてSiO□の含有率で決まり、高品質の酸化鉄
を得るためにはSiO□含有率を極力低下させることが
必要である。
前記酸洗廃液から得られる酸化鉄中のSiO2は焙焼法
では酸洗廃液に、中和法では酸洗廃液及び中和剤に起因
しており、前記Singの除去方法として(1)特公昭
61−289号公報では酸洗廃液を限外濾過することに
よりSiO□の低減をはかる方法、(2)特開昭59−
111930号公報では酸洗廃液をシリカゲルと接触さ
せSin、をシリカゲルに吸着させてSiO□の低減を
はかる方法、(3)特開昭59−169902号公報で
は酸洗廃液を酸素含有高温ガスと接触させながら濃縮し
、前記廃液中の分子状及びイオン状の溶解性St0.を
不溶化させた後濾過するとによりSiO□の低減をはか
る方法、(4)特開昭58−151335号公報では酸
洗廃液に高分子凝集剤を添加し前記廃液中のStO□を
凝集させた後濾別除去する方法、(5)特開昭60−1
22087号公報においては酸洗廃液に界面活性剤を添
加した後濾別除去する方法、等が提案されあるいは実施
されている。
では酸洗廃液に、中和法では酸洗廃液及び中和剤に起因
しており、前記Singの除去方法として(1)特公昭
61−289号公報では酸洗廃液を限外濾過することに
よりSiO□の低減をはかる方法、(2)特開昭59−
111930号公報では酸洗廃液をシリカゲルと接触さ
せSin、をシリカゲルに吸着させてSiO□の低減を
はかる方法、(3)特開昭59−169902号公報で
は酸洗廃液を酸素含有高温ガスと接触させながら濃縮し
、前記廃液中の分子状及びイオン状の溶解性St0.を
不溶化させた後濾過するとによりSiO□の低減をはか
る方法、(4)特開昭58−151335号公報では酸
洗廃液に高分子凝集剤を添加し前記廃液中のStO□を
凝集させた後濾別除去する方法、(5)特開昭60−1
22087号公報においては酸洗廃液に界面活性剤を添
加した後濾別除去する方法、等が提案されあるいは実施
されている。
しかしながら上記従来の酸洗廃液中の5iOzの除去方
法においては以下のような問題があった。すなわち、前
記(1)の限外濾過する方法においては、酸洗直後の廃
液中の5iO1の大部分が粒径20人程変以下であるた
め除去される5i(hは少なく、前記(2)のSiO□
をシリカゲルに吸着させる方法においては実際に吸着除
去されるSiO□はわずかであり、又シリカゲルの再使
用が困難であるた゛め処理コストが高い。前記(3)の
酸素含有高温ガスと接触させながら濃縮する方法におい
ては、′a縮縮装置設設備大規模でかつ複雑になり大き
な設備投資を必要とする。前記(4)の高分子凝集剤を
添加する方法においては酸洗廃液中の5i(hが極めて
微細であるためあまり凝集効果が期待できず、逆に高分
子凝集剤が活性なSiO□の表面をおおい後述する5i
02の自発的な凝集を妨げる場合もある。又、前記(5
)の界面活性剤を添加する方法においては、酸洗廃液中
の5iOzの表面は最初は親水性であるが界面活性剤が
表面をおおうと疎水性になって凝集し易く、更に過剰の
界面活性剤が存在すると親水性が変化するため適正量添
加することが必要であるが、前記廃液中には鋼材の酸洗
時に過酸洗抑制剤として添加された界面活性剤がすでに
入っており、添加量のコントロールが難しく、更に前記
の高分子凝集側添加の場合と同様に酸洗廃液中の5iO
zが本来有している相互に結合し易い表面の活性を損な
わせ、Singを極めて微細な、濾過による分離が殆ん
どできない状態にとどまらせる結果になる。
法においては以下のような問題があった。すなわち、前
記(1)の限外濾過する方法においては、酸洗直後の廃
液中の5iO1の大部分が粒径20人程変以下であるた
め除去される5i(hは少なく、前記(2)のSiO□
をシリカゲルに吸着させる方法においては実際に吸着除
去されるSiO□はわずかであり、又シリカゲルの再使
用が困難であるた゛め処理コストが高い。前記(3)の
酸素含有高温ガスと接触させながら濃縮する方法におい
ては、′a縮縮装置設設備大規模でかつ複雑になり大き
な設備投資を必要とする。前記(4)の高分子凝集剤を
添加する方法においては酸洗廃液中の5i(hが極めて
微細であるためあまり凝集効果が期待できず、逆に高分
子凝集剤が活性なSiO□の表面をおおい後述する5i
02の自発的な凝集を妨げる場合もある。又、前記(5
)の界面活性剤を添加する方法においては、酸洗廃液中
の5iOzの表面は最初は親水性であるが界面活性剤が
表面をおおうと疎水性になって凝集し易く、更に過剰の
界面活性剤が存在すると親水性が変化するため適正量添
加することが必要であるが、前記廃液中には鋼材の酸洗
時に過酸洗抑制剤として添加された界面活性剤がすでに
入っており、添加量のコントロールが難しく、更に前記
の高分子凝集側添加の場合と同様に酸洗廃液中の5iO
zが本来有している相互に結合し易い表面の活性を損な
わせ、Singを極めて微細な、濾過による分離が殆ん
どできない状態にとどまらせる結果になる。
本発明は、以上の事情を背景としてなされたものであり
、その目的は、5i02の凝集を促進し、分離を容易に
行えるようにすることにより、廃液中のけい案分を効果
的に除去することにある。
、その目的は、5i02の凝集を促進し、分離を容易に
行えるようにすることにより、廃液中のけい案分を効果
的に除去することにある。
上記問題点を解決するための本第1発明は、鋼材の塩酸
酸洗廃液を攪拌した後、遠心力を用いて該廃液中の固形
分を分離することを特徴とするものであり、また本第2
発明は鋼材の塩酸酸洗廃液を固液分離して得られる固形
分を鋼材の塩酸酸洗廃液中に0.5〜10g/l添加し
、攪拌した後、遠心力を用いて前記廃液中の固形分を分
離することを特徴とするものである。
酸洗廃液を攪拌した後、遠心力を用いて該廃液中の固形
分を分離することを特徴とするものであり、また本第2
発明は鋼材の塩酸酸洗廃液を固液分離して得られる固形
分を鋼材の塩酸酸洗廃液中に0.5〜10g/l添加し
、攪拌した後、遠心力を用いて前記廃液中の固形分を分
離することを特徴とするものである。
本第1発明は酸洗廃液を攪拌することが要点であり、こ
の操作により後述するように、該廃液中のSiO□の凝
集が顕著に促進され、固液分離が容易となる。
の操作により後述するように、該廃液中のSiO□の凝
集が顕著に促進され、固液分離が容易となる。
また、本第2発明では、酸洗廃液から分離回収された固
形分すなわちスラッジをもとの酸洗廃液に添加し、攪拌
すると、廃液中に存在する5tO2は添加されたスラッ
ジに吸着され、該スラッジと共に急速に凝集し、従って
SiO2の固液分離が極めて容易となる。
形分すなわちスラッジをもとの酸洗廃液に添加し、攪拌
すると、廃液中に存在する5tO2は添加されたスラッ
ジに吸着され、該スラッジと共に急速に凝集し、従って
SiO2の固液分離が極めて容易となる。
以下本発明を具体的に詳述する。
まず、本発明完成に至る過程を説明すると、従来、酸洗
廃液中のSiO□は鋼材中に固溶しているSiO□に起
因するため非常に微細であり、かつ廃液中では表面が水
酸基でおおわれて微細な状態で安定化されるため、遠心
分離は不可能であると考えられていた。
廃液中のSiO□は鋼材中に固溶しているSiO□に起
因するため非常に微細であり、かつ廃液中では表面が水
酸基でおおわれて微細な状態で安定化されるため、遠心
分離は不可能であると考えられていた。
事実、酸洗後廃液を24時間以内に平均孔径20人の限
外濾過膜で濾過あるいは遠心分離を行なっても濾液ある
いは上澄液中の5iOzは殆ど減少しない。
外濾過膜で濾過あるいは遠心分離を行なっても濾液ある
いは上澄液中の5iOzは殆ど減少しない。
そこで本発明者らは廃液中のSiO2を凝集させた後固
液分離することで低Sin、の廃液を得る方法を種々検
討した。
液分離することで低Sin、の廃液を得る方法を種々検
討した。
その結果廃液中のSin、は経時的に凝集が進行して工
業的に液分離可能な十分な大きさまで成長することおよ
びこの凝集速度はスラッジの添加、攪拌により著しく促
進されることを見出した。
業的に液分離可能な十分な大きさまで成長することおよ
びこの凝集速度はスラッジの添加、攪拌により著しく促
進されることを見出した。
そこでまず、廃液中のSiO□が経時的に凝集する機構
について考察する。
について考察する。
一般に、塩酸酸洗廃液中のSiは鋼材に含まれるけい案
分が酸洗時に鉄分と共に溶解したものに起因する*5i
O1は水中では通常一般式SiO2・nH,0で表わさ
れるけい酸として存在し、強酸性領域では重合が速やか
に進み数100人(約0.05μm)程度の大きさのけ
い酸コロイドが生成することが知られているが、本発明
者等は前記塩酸酸洗廃液中のけい酸(以下Singと略
記する)が長期的には著しく重合が進み粒径1〜数10
μm以上のフロックにまで成長することを見いだした。
分が酸洗時に鉄分と共に溶解したものに起因する*5i
O1は水中では通常一般式SiO2・nH,0で表わさ
れるけい酸として存在し、強酸性領域では重合が速やか
に進み数100人(約0.05μm)程度の大きさのけ
い酸コロイドが生成することが知られているが、本発明
者等は前記塩酸酸洗廃液中のけい酸(以下Singと略
記する)が長期的には著しく重合が進み粒径1〜数10
μm以上のフロックにまで成長することを見いだした。
すなわち、前記酸洗廃液中のSingは最初数人程度の
大きさのモノけい酸(Si (OH) a)及びその一
部が解離して生じたけい酸イオン(St (0)1)
6”−)として存在するが、前記モノけい酸は徐々に重
合し不溶性のけい酸ポリマーを形成する。該けい酸ポリ
マーは酸洗後24時間以内では大部分が粒径20Å以下
であるが、時間の経過と共に重合が進み粒径l〜数lO
μm以上のフロックにまで成長する。
大きさのモノけい酸(Si (OH) a)及びその一
部が解離して生じたけい酸イオン(St (0)1)
6”−)として存在するが、前記モノけい酸は徐々に重
合し不溶性のけい酸ポリマーを形成する。該けい酸ポリ
マーは酸洗後24時間以内では大部分が粒径20Å以下
であるが、時間の経過と共に重合が進み粒径l〜数lO
μm以上のフロックにまで成長する。
第4表は前記酸洗廃液を1週間静置後注でんを分離して
得たスラッジの組成を示したものであるが、主要成分は
5iOzで、そのほかに主に鋼材から溶は出したCも多
く含まれている。又、第4図は前記スラッジの赤外吸収
スペクトルを示したものであるが、SiO□・nHzo
による吸収が明瞭にあられれている。
得たスラッジの組成を示したものであるが、主要成分は
5iOzで、そのほかに主に鋼材から溶は出したCも多
く含まれている。又、第4図は前記スラッジの赤外吸収
スペクトルを示したものであるが、SiO□・nHzo
による吸収が明瞭にあられれている。
上記のように酸洗廃液中でSingの重合が進むのは、
前記Cの作用によるところが大きいと推察される。すな
わち、酸洗廃液中に共存するC粒子は鋼材から溶は出す
際表面が酸化されて生じた親水性のカルボキシル基(C
OOH基)を有するため表面に水酸基(OH基)を有す
るSi0g粒子と親和性があり、更にC粒子のζ電位(
界面動電位)が負であるため、ζ電位が正であるSin
、粒子の電位を低下させSiO□粒子相互の電気的な反
発を緩和する働きをすると考えられる。
前記Cの作用によるところが大きいと推察される。すな
わち、酸洗廃液中に共存するC粒子は鋼材から溶は出す
際表面が酸化されて生じた親水性のカルボキシル基(C
OOH基)を有するため表面に水酸基(OH基)を有す
るSi0g粒子と親和性があり、更にC粒子のζ電位(
界面動電位)が負であるため、ζ電位が正であるSin
、粒子の電位を低下させSiO□粒子相互の電気的な反
発を緩和する働きをすると考えられる。
以上述べた酸洗廃液中での5i02の凝集機構をモノけ
い酸とジけい酸を例にとり模式的に示すと次式のように
なる。尚次式においては、SiO□及びCの表面電荷と
C粒子表面の親水基は省略した。
い酸とジけい酸を例にとり模式的に示すと次式のように
なる。尚次式においては、SiO□及びCの表面電荷と
C粒子表面の親水基は省略した。
モノけい酸 ジけい酸
〔水素結合状態〕
〔シロキサン結合状態〕
上式において、モノけい酸及びジけい酸はそれぞれのO
H基同志で〔水素結合状態〕をつくる。このときCはS
i0g粒子のζ電位を下げSin、粒子相互の電気的な
反発を緩和する0次いで前記〔水素結合状態〕は経時的
により安定な〔シロキサン結合状態〕へ移行する。該移
行速度は酸洗廃液の温度が高いほど大きい。上記過程を
繰返してSingの重合が進行し、次第に凝集する。
H基同志で〔水素結合状態〕をつくる。このときCはS
i0g粒子のζ電位を下げSin、粒子相互の電気的な
反発を緩和する0次いで前記〔水素結合状態〕は経時的
により安定な〔シロキサン結合状態〕へ移行する。該移
行速度は酸洗廃液の温度が高いほど大きい。上記過程を
繰返してSingの重合が進行し、次第に凝集する。
本発明の第1の要点である、酸洗廃液を攪拌する操作は
、前記StO□粒子同志の接触及びSiO□粒子とC粒
子との接触の機会を増加させ、そのためSiO□の凝集
を著しく促進させる効果を有する。しかし、攪拌が強す
ぎると前記〔水素結合状態〕が破壊される場合があり、
SiO□の凝集は妨げられる。
、前記StO□粒子同志の接触及びSiO□粒子とC粒
子との接触の機会を増加させ、そのためSiO□の凝集
を著しく促進させる効果を有する。しかし、攪拌が強す
ぎると前記〔水素結合状態〕が破壊される場合があり、
SiO□の凝集は妨げられる。
一方、前記のけい酸イオン(Si (O)I) 6”−
)は上記の凝集機構には関与せず、SiO□の凝集によ
り生じたスラッジにも吸着されないため本発明方法によ
っても除去することはできず、常温付近ではSiO□の
溶解度すなわち5ioz/pezo:+換算重量百分率
で0.004%程度がSi0g含有率低減の限界となる
。
)は上記の凝集機構には関与せず、SiO□の凝集によ
り生じたスラッジにも吸着されないため本発明方法によ
っても除去することはできず、常温付近ではSiO□の
溶解度すなわち5ioz/pezo:+換算重量百分率
で0.004%程度がSi0g含有率低減の限界となる
。
SiO□の溶解度は温度の上昇と共に大きくなるので前
記SiO□含有率低減の限界は高温になるほど高くなる
。
記SiO□含有率低減の限界は高温になるほど高くなる
。
例えば80℃での5i(hの溶解度は5iOz/Fez
O3tA算重量百分率で0.01%程度であるため、8
0℃以上では前記第3表に示したフェライト用酸化鉄の
JIS規格の1種に該当する酸化鉄を単に濾別によりつ
くることは困難である。
O3tA算重量百分率で0.01%程度であるため、8
0℃以上では前記第3表に示したフェライト用酸化鉄の
JIS規格の1種に該当する酸化鉄を単に濾別によりつ
くることは困難である。
次に、本発明の第2の要点である、スラッジ添加操作に
ついて述べる0本発明者らは、酸洗廃液中のSiO□の
凝集を促進させるため、前記の攪拌操作に加えてさらに
進んだ操作を研究した結果、塩酸酸洗廃液から固液分離
して得られるスラッジを、同種の塩酸酸洗廃液に添加す
ると、SiO□の凝集が加速されることを見出した。
ついて述べる0本発明者らは、酸洗廃液中のSiO□の
凝集を促進させるため、前記の攪拌操作に加えてさらに
進んだ操作を研究した結果、塩酸酸洗廃液から固液分離
して得られるスラッジを、同種の塩酸酸洗廃液に添加す
ると、SiO□の凝集が加速されることを見出した。
すなわち、前記酸洗廃液に加えられたスラッジは微細な
SingおよびC等の凝集物であるため比表面積が大き
く、かつ表面はSiO□の水酸基及びCのカルボキシル
基等酸洗廃液中の微細なSi0g粒子と結合し易い基で
覆われているため、酸洗廃液中の微細な不溶性SiO□
は前記スラッジに吸着され、次いで重合反応により結合
し自らもスラッジの一部になるものと考えられる。
SingおよびC等の凝集物であるため比表面積が大き
く、かつ表面はSiO□の水酸基及びCのカルボキシル
基等酸洗廃液中の微細なSi0g粒子と結合し易い基で
覆われているため、酸洗廃液中の微細な不溶性SiO□
は前記スラッジに吸着され、次いで重合反応により結合
し自らもスラッジの一部になるものと考えられる。
次に、溶液中のSingを凝集した後、SiO□を除去
する固液分離法としては■濾別、■自然沈降、■遠心分
離等がある。
する固液分離法としては■濾別、■自然沈降、■遠心分
離等がある。
濾別法は所定の粒径のものを確実に分離可能であるが、
目詰りや濾過膜の耐久性が問題になることが多い。
目詰りや濾過膜の耐久性が問題になることが多い。
また、自然沈降後、上澄液を回収する方法は長時間を要
し、かつ広いスペースが必要である。遠心分離にはバッ
チ式と連続式があるが、いずれもコンパクトな装置で短
時間で固液分離が可能である。また目詰りの問題は無い
。しかし遠心分離では0.1μm未満の固形分の分離は
実際上は設備上の制約のため困難である。したがって遠
心分離する場合は、SiO□凝集物の粒径は0.1μm
以上にする必要がある。
し、かつ広いスペースが必要である。遠心分離にはバッ
チ式と連続式があるが、いずれもコンパクトな装置で短
時間で固液分離が可能である。また目詰りの問題は無い
。しかし遠心分離では0.1μm未満の固形分の分離は
実際上は設備上の制約のため困難である。したがって遠
心分離する場合は、SiO□凝集物の粒径は0.1μm
以上にする必要がある。
前記酸洗直後の廃液を攪拌しながら廃液中に存在するS
ingの粒子径の経時変化を調査した結果を第3図に示
す。この使用条件を第5表に示す。
ingの粒子径の経時変化を調査した結果を第3図に示
す。この使用条件を第5表に示す。
第5表
第3図の横軸は経過日数、縦軸は平均孔径1μm(濾別
粒子径0.1〜2.0μm)のフィルターで濾別した濾
液のSiO□の含有率を5iOz/FezO3換算重量
百分率で示している。したがって濾別されたSiO□は
0.1μm以上の粒子径を有するものである。
粒子径0.1〜2.0μm)のフィルターで濾別した濾
液のSiO□の含有率を5iOz/FezO3換算重量
百分率で示している。したがって濾別されたSiO□は
0.1μm以上の粒子径を有するものである。
第3図かられかるように、単に攪拌のみを行なった場合
は濾液のSiO□含有率が0.01%以下になるまでに
Singが成長するには3日型以上必要である。
は濾液のSiO□含有率が0.01%以下になるまでに
Singが成長するには3日型以上必要である。
しかし、スラッジを添加、攪拌した場合は、スラッジの
添加割合にもよるが、1〜3日間で0.01%以下にな
り、スラッジ添加の効果が明らかとなった。
添加割合にもよるが、1〜3日間で0.01%以下にな
り、スラッジ添加の効果が明らかとなった。
さらに、このスラッジ添加による遠心分離の難易を調べ
るため、スラッジ無添加および1g/l(第4表に示し
た成分のスラッジを廃液11当り乾燥重量にしてIg)
添加した廃液を3日間攪拌した後、バッチ式の遠心分離
機で固液分離を行った。その結果を第1図に示す。図中
、横軸は分離時間、縦軸は分離液中の530.含有率を
5+0□ノFe、0゜喚算重量%で示したものである。
るため、スラッジ無添加および1g/l(第4表に示し
た成分のスラッジを廃液11当り乾燥重量にしてIg)
添加した廃液を3日間攪拌した後、バッチ式の遠心分離
機で固液分離を行った。その結果を第1図に示す。図中
、横軸は分離時間、縦軸は分離液中の530.含有率を
5+0□ノFe、0゜喚算重量%で示したものである。
ただし、図中、遠心効果とはrωZ (rは回転体の
半径、ωは角速度)で定義されるか1、本試験では24
00 Gであった。
半径、ωは角速度)で定義されるか1、本試験では24
00 Gであった。
第1図から明らかなように、5iOzの凝集を促進させ
るための前処理、すなわち、攪拌、スラッジ添加を行な
った後は、遠心力を用いることにより、530□を0.
01%以下にするためには約7分で足り、容易に廃液中
のSiO□の低減を図ることができる。
るための前処理、すなわち、攪拌、スラッジ添加を行な
った後は、遠心力を用いることにより、530□を0.
01%以下にするためには約7分で足り、容易に廃液中
のSiO□の低減を図ることができる。
次に実施例を説明する。
鋼材の酸洗後、Sin、を5iOz/FezO1重量百
分率換算で0.067%含む廃液に、第4表に示す成分
範囲のスラッジを廃液IItに対して0.5g添加後、
3日間、N2雰囲気下でインペラーを使用し50rpm
の速度で攪拌を行なった。
分率換算で0.067%含む廃液に、第4表に示す成分
範囲のスラッジを廃液IItに対して0.5g添加後、
3日間、N2雰囲気下でインペラーを使用し50rpm
の速度で攪拌を行なった。
この液を連続式の遠心分離機でSin、を連続的に分離
しなからSingの低下した分離廃液を得た。
しなからSingの低下した分離廃液を得た。
廃液の処理速度は1000 n? /月であり、遠心分
離機内での平均分離時間は7分であった。
離機内での平均分離時間は7分であった。
また、遠心分離機の口径は500φl、軸長は1.4m
であった。その結果を第2図に示す。第2図は、遠心効
果と分離廃液中のSiO□含有率の関係を示すものであ
るが、約2400G (約3000rpm)以上で5i
Ozは0.01%以下になった。
であった。その結果を第2図に示す。第2図は、遠心効
果と分離廃液中のSiO□含有率の関係を示すものであ
るが、約2400G (約3000rpm)以上で5i
Ozは0.01%以下になった。
第1図は、本発明法による遠心分離の時間とSingの
低減効果を示す図、第2図は本発明法における、遠心効
果に対するSiO□の低減効果を示す図、第3図は、S
iO□量の経時変化を示す図、第4図は酸洗廃液中のス
ラッジの赤外線吸収スペクトルを示す図である。 第1図 #ML晴蘭(会) 第2図 遣I(勤系fKGl
低減効果を示す図、第2図は本発明法における、遠心効
果に対するSiO□の低減効果を示す図、第3図は、S
iO□量の経時変化を示す図、第4図は酸洗廃液中のス
ラッジの赤外線吸収スペクトルを示す図である。 第1図 #ML晴蘭(会) 第2図 遣I(勤系fKGl
Claims (2)
- (1)鋼材の塩酸酸洗廃液を攪拌した後、遠心力を用い
て該廃液中の固形分を分離することを特徴とする鋼材の
塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法。 - (2)鋼材の塩酸酸洗廃液を固液分離して得られる固形
分を鋼材の塩酸酸洗廃液中に0.5〜10g/l添加し
、攪拌した後、遠心力を用いて前記廃液中の固形分を分
離することを特徴とする鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素
分の除去方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7698387A JPS63242932A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7698387A JPS63242932A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63242932A true JPS63242932A (ja) | 1988-10-07 |
Family
ID=13621013
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7698387A Pending JPS63242932A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 鋼材の塩酸酸洗廃液中のけい素分の除去方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63242932A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02279529A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-15 | Showa Denko Kk | 塩化第二鉄水溶液中の珪素分の除去方法 |
FR2663344A1 (fr) * | 1990-06-15 | 1991-12-20 | Lorraine Laminage | Procede de separation de composes siliciques des bains de decapage et installation pour sa mise en óoeuvre. |
EP0602758A1 (de) * | 1992-12-14 | 1994-06-22 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Säureentschlammung |
-
1987
- 1987-03-30 JP JP7698387A patent/JPS63242932A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02279529A (ja) * | 1989-04-19 | 1990-11-15 | Showa Denko Kk | 塩化第二鉄水溶液中の珪素分の除去方法 |
FR2663344A1 (fr) * | 1990-06-15 | 1991-12-20 | Lorraine Laminage | Procede de separation de composes siliciques des bains de decapage et installation pour sa mise en óoeuvre. |
EP0602758A1 (de) * | 1992-12-14 | 1994-06-22 | MANNESMANN Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Säureentschlammung |
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