JPS63130747A - 磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およびその製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およびその製造方法Info
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- JPS63130747A JPS63130747A JP27734886A JP27734886A JPS63130747A JP S63130747 A JPS63130747 A JP S63130747A JP 27734886 A JP27734886 A JP 27734886A JP 27734886 A JP27734886 A JP 27734886A JP S63130747 A JPS63130747 A JP S63130747A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およ
びその製造方法に関し、とくに製品板の(110) <
001>方位2次再結晶粒の効果的な微細化を達成する
と共に、鋼板表面の平滑化および張力付与極薄被膜の有
効活用を図ることにより磁気特性とくに鉄損特性の有利
な改善を実現しようとするものである。
びその製造方法に関し、とくに製品板の(110) <
001>方位2次再結晶粒の効果的な微細化を達成する
と共に、鋼板表面の平滑化および張力付与極薄被膜の有
効活用を図ることにより磁気特性とくに鉄損特性の有利
な改善を実現しようとするものである。
(従来の技術)
周知のように一方向性けい素鋼板は主として変圧器、そ
の他の電気機器の鉄心として利用されているものであり
、このような一方向性けい素鋼板には、圧延方向の磁気
特性が優れていること、すなわち磁気特性(励磁特性)
としてB,。値(磁場の強さIOOOA/mのとき発生
する圧延方向の磁束密度)で代表される磁束密度が高く
、しかもw+tls。
の他の電気機器の鉄心として利用されているものであり
、このような一方向性けい素鋼板には、圧延方向の磁気
特性が優れていること、すなわち磁気特性(励磁特性)
としてB,。値(磁場の強さIOOOA/mのとき発生
する圧延方向の磁束密度)で代表される磁束密度が高く
、しかもw+tls。
値(磁束密度1.7 T,周波数50 Hzで磁化した
ときの鉄損)で代表される鉄損が低いことが要求される
。
ときの鉄損)で代表される鉄損が低いことが要求される
。
上述のような一方向性けい素鋼板の磁気特性を向上させ
るには、鋼板中の2次再結晶粒の< 001 >軸を圧
延方向に高度に揃える必要がある。このためには一般に
、MnS,MnSeなどの微細析出物に加えて、特公昭
51−13469号公報に開示されているように少量の
sbを、また特公昭54 − 32412号公報に開示
されているようにAs 、 Bi 、 PbおよびS
nを、さらには特公昭57−14737号公報に開示さ
れているように少量のMOを複合添加するとともに、適
切な1次再結集合Mi織形成のために熱間圧延、冷間圧
延の各処理条件を適切に組合せることにより、最近では
磁束密度B,。値が1.90Tを超える高磁束密度でか
つ鉄損WI?/50値が1、05 w/kg以下の一方
向性けい素鋼板が製造されるようになった。しかしなが
ら、実際の工業的規模での製造においては依然として次
のような問題を残していたのである。
るには、鋼板中の2次再結晶粒の< 001 >軸を圧
延方向に高度に揃える必要がある。このためには一般に
、MnS,MnSeなどの微細析出物に加えて、特公昭
51−13469号公報に開示されているように少量の
sbを、また特公昭54 − 32412号公報に開示
されているようにAs 、 Bi 、 PbおよびS
nを、さらには特公昭57−14737号公報に開示さ
れているように少量のMOを複合添加するとともに、適
切な1次再結集合Mi織形成のために熱間圧延、冷間圧
延の各処理条件を適切に組合せることにより、最近では
磁束密度B,。値が1.90Tを超える高磁束密度でか
つ鉄損WI?/50値が1、05 w/kg以下の一方
向性けい素鋼板が製造されるようになった。しかしなが
ら、実際の工業的規模での製造においては依然として次
のような問題を残していたのである。
すなわち、製品の2次再結晶粒の<001’>軸を圧延
方向に揃えようとすると2次粒径が大きくなるためB1
0値は高くなるもののWI?/S。値の劣化を招き、と
はいえ2次再結晶粒径を小さくしようとすると< 00
1 >軸の圧延方向への配向性がわるくなるため、B,
。値、W+?/5G値ともに優れた一方向性けい素鋼板
を安定して得ることは難しかったのである。
方向に揃えようとすると2次粒径が大きくなるためB1
0値は高くなるもののWI?/S。値の劣化を招き、と
はいえ2次再結晶粒径を小さくしようとすると< 00
1 >軸の圧延方向への配向性がわるくなるため、B,
。値、W+?/5G値ともに優れた一方向性けい素鋼板
を安定して得ることは難しかったのである。
ところで発明者らは先に、一方向性けい素鋼板の製造工
程中、脱炭・1次再結晶焼鈍段階においてその昇温過程
中600〜700℃の温度範囲香昇温速度100〜40
0℃/minで除熱焼鈍することによって、1次再結晶
集合組織が有利に制御されることを知見し、特開昭58
−151423号公報に開示した。
程中、脱炭・1次再結晶焼鈍段階においてその昇温過程
中600〜700℃の温度範囲香昇温速度100〜40
0℃/minで除熱焼鈍することによって、1次再結晶
集合組織が有利に制御されることを知見し、特開昭58
−151423号公報に開示した。
しかしながら上記の製造法においては、磁束密度の向上
には有効ではあったが、2次再結晶粒が粗大となるため
、鉄損の改善については未だ十分とはいい難かった。ま
た製品板の厚さを薄<シて鉄損を低減する試みもなされ
ているが、仕上げ厚を薄くするとやはり2次粒径が大き
くなるため、板厚低減による鉄損改善は十分とはいえな
かった。
には有効ではあったが、2次再結晶粒が粗大となるため
、鉄損の改善については未だ十分とはいい難かった。ま
た製品板の厚さを薄<シて鉄損を低減する試みもなされ
ているが、仕上げ厚を薄くするとやはり2次粒径が大き
くなるため、板厚低減による鉄損改善は十分とはいえな
かった。
この点、2次再結晶粒径が大きく高いB,。値のねりに
は鉄損特性に劣る素材の鉄損改善方法としては、特公昭
58 − 5968号公報などに開示のように、製品板
に局所的な歪を導入し、磁区を細分化する方法が開発さ
れているが、この方法は巻鉄心の場合のように歪取り焼
鈍を実施すると、磁区細分化のために導入した歪も消滅
し鉄損改善効果が失われてしまうという問題があった。
は鉄損特性に劣る素材の鉄損改善方法としては、特公昭
58 − 5968号公報などに開示のように、製品板
に局所的な歪を導入し、磁区を細分化する方法が開発さ
れているが、この方法は巻鉄心の場合のように歪取り焼
鈍を実施すると、磁区細分化のために導入した歪も消滅
し鉄損改善効果が失われてしまうという問題があった。
その他、特公昭60−14827号公報や特開昭61−
96036号公報においては、線状微細結晶粒群や地鉄
成分とは異なる再侵入物の鋼板表層への導入によって上
述の問題の解決を図っているが、これらの方法ではB1
0値が劣化するという新たな問題が生じる。
96036号公報においては、線状微細結晶粒群や地鉄
成分とは異なる再侵入物の鋼板表層への導入によって上
述の問題の解決を図っているが、これらの方法ではB1
0値が劣化するという新たな問題が生じる。
(発明が解決しようとする問題点)
上述したように、従来は磁束密度および鉄損特性とも十
分に優れた一方向性けい素鋼板は見当たらず、その開発
が望まれていた。
分に優れた一方向性けい素鋼板は見当たらず、その開発
が望まれていた。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、2次
再結晶粒を効果的に細粒化してB、。値を改善するとと
もに、さらには鋼板表面の平滑化および張力付与極薄被
膜を有効活用することによってW、7,5゜値の改善を
併せて実現した磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板を
、その有利な製造方法と共に提案することを目的とする
。
再結晶粒を効果的に細粒化してB、。値を改善するとと
もに、さらには鋼板表面の平滑化および張力付与極薄被
膜を有効活用することによってW、7,5゜値の改善を
併せて実現した磁気特性に優れた一方向性けい素鋼板を
、その有利な製造方法と共に提案することを目的とする
。
(問題点を解決するための手段)
さて発明者らは、上記の問題の解決策として、歪取り焼
鈍でも消滅しない2次再結晶粒の結晶粒界に着目して研
究を進めた。その結果製品板に適正な結晶粒界を適量導
入してやることにより、B10値の改善と同時に磁区の
細分化さらには粒界の増加による比抵抗の増大などによ
り鉄損が大幅に改善されることを見出した。
鈍でも消滅しない2次再結晶粒の結晶粒界に着目して研
究を進めた。その結果製品板に適正な結晶粒界を適量導
入してやることにより、B10値の改善と同時に磁区の
細分化さらには粒界の増加による比抵抗の増大などによ
り鉄損が大幅に改善されることを見出した。
さらに磁気特性をより一層改善する方法を検討するにあ
たって、上述したBlfl値の改善に着目し、このB、
。値開上に加えて鋼板表面の平滑化および張力付与極薄
被膜を有効に活用することにより磁気特性の大幅な改善
が実現されることの知見を得たのである。
たって、上述したBlfl値の改善に着目し、このB、
。値開上に加えて鋼板表面の平滑化および張力付与極薄
被膜を有効に活用することにより磁気特性の大幅な改善
が実現されることの知見を得たのである。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、仕上げ焼鈍済みのけい素鋼板であ
って、マトリックスに対し粒界を形成して板幅方向に伸
びかつ板厚を貫通した粒径1.0龍以上でかつ圧延方向
に対する< 100 >軸のずれが10°以内の線状再
結晶領域を有し、しかも該鋼板の表面には、Ti、Nb
、Si、V、Cr、AI2゜B、Ni 、Co、Zr、
Hf 、Ta、Mn、Mo。
って、マトリックスに対し粒界を形成して板幅方向に伸
びかつ板厚を貫通した粒径1.0龍以上でかつ圧延方向
に対する< 100 >軸のずれが10°以内の線状再
結晶領域を有し、しかも該鋼板の表面には、Ti、Nb
、Si、V、Cr、AI2゜B、Ni 、Co、Zr、
Hf 、Ta、Mn、Mo。
Wの窒化物および/または炭化物ならびに^l。
St 、Mn 、Mg 、Zn、Tiの酸化物のうちか
ら選んだ少なくとも一種から主としてなり地鉄との混合
相を介して強固に被着した極薄被膜をそなえることを特
徴とする特許 けい素鋼板である。
ら選んだ少なくとも一種から主としてなり地鉄との混合
相を介して強固に被着した極薄被膜をそなえることを特
徴とする特許 けい素鋼板である。
またこの発明は、仕上げ焼鈍を経たけい素鋼板に対し、
その板幅方向に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を歪量
=1〜30%の範囲において導入し、ついで必要に応じ
て鋼板表面に結晶粒界の移動を抑制する物質を付着させ
てから、700℃以上の温度範囲において、板幅方向に
わたる温度勾配が1”07cm以上の条件下に傾斜焼鈍
を施し、しかるのち鋼板表面の酸化物を除去ついで研磨
により中心線平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕
上げてから、該鏡面仕上げ表面上に蒸着法によって、T
i 、Nb.Si 、V,Cr,An,Mn,B。
その板幅方向に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を歪量
=1〜30%の範囲において導入し、ついで必要に応じ
て鋼板表面に結晶粒界の移動を抑制する物質を付着させ
てから、700℃以上の温度範囲において、板幅方向に
わたる温度勾配が1”07cm以上の条件下に傾斜焼鈍
を施し、しかるのち鋼板表面の酸化物を除去ついで研磨
により中心線平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕
上げてから、該鏡面仕上げ表面上に蒸着法によって、T
i 、Nb.Si 、V,Cr,An,Mn,B。
Ni,Co,Mo,Zr,Ta,Hf,Wの窒化物およ
び/または炭化物ならびにA7!, Si 、 Mn
。
び/または炭化物ならびにA7!, Si 、 Mn
。
Mg 、Zr 、Tiの酸化物のうちから選んだ少なく
とも一種より主としてなる極薄被膜を被成することを特
徴とする磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板の製造方
法である。
とも一種より主としてなる極薄被膜を被成することを特
徴とする磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板の製造方
法である。
以下、この発明を由来するに至った実験結果に基づきこ
の発明を具体的に説明する。
の発明を具体的に説明する。
c : 0.47重量%(以下単に%で示す。)、Si
:3、40%、Mn:0.065%、Se :0.02
2%およびSb :0.027%を含有する組成にな
る鋼塊を、熱間圧延して2.7鶴厚の熱延板としてのち
、900℃で3分間の均一化焼鈍を施し、ついで950
℃で3分間の中間焼鈍をはさんで2回の冷間圧延を施し
て最終板厚0.3mmの冷延板に仕上げた。その後鋼板
表面を脱脂し、湿水素中において600℃で5分間さら
に820℃で3分間の脱炭・1次再結晶焼鈍を行ったの
ち、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗
布してから、860℃で50時間の2次再結晶焼鈍を施
し、ついで水素中で1200℃、5時間の純化焼鈍を施
した。
:3、40%、Mn:0.065%、Se :0.02
2%およびSb :0.027%を含有する組成にな
る鋼塊を、熱間圧延して2.7鶴厚の熱延板としてのち
、900℃で3分間の均一化焼鈍を施し、ついで950
℃で3分間の中間焼鈍をはさんで2回の冷間圧延を施し
て最終板厚0.3mmの冷延板に仕上げた。その後鋼板
表面を脱脂し、湿水素中において600℃で5分間さら
に820℃で3分間の脱炭・1次再結晶焼鈍を行ったの
ち、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を鋼板表面に塗
布してから、860℃で50時間の2次再結晶焼鈍を施
し、ついで水素中で1200℃、5時間の純化焼鈍を施
した。
その後この鋼板表面に、ロール表面にロール軸方向に幅
2l1、高さ1龍、間隔7龍で配設された帯状突起をそ
なえるロールを押つけることによって歪を導入した。そ
の後ブラシ研磨により鋼板の表面に存在する非金属物質
(主に酸化物)を除去した。この鋼板表面になにも付着
させないものを素材Aとし、またS、Se 、Te粉末
を付着させたものをそれぞれ素材B、C,Dとした。各
素材A、B、C,Dとも700〜1150℃の温度範囲
における種々の温度で水素雰囲気焼鈍を実施した。なお
この焼鈍に際しては、歪導入領域の再結晶完了部と未再
結晶部との境界で板幅方向における温度勾配が25℃/
cmとなるような傾斜焼鈍を実施した。
2l1、高さ1龍、間隔7龍で配設された帯状突起をそ
なえるロールを押つけることによって歪を導入した。そ
の後ブラシ研磨により鋼板の表面に存在する非金属物質
(主に酸化物)を除去した。この鋼板表面になにも付着
させないものを素材Aとし、またS、Se 、Te粉末
を付着させたものをそれぞれ素材B、C,Dとした。各
素材A、B、C,Dとも700〜1150℃の温度範囲
における種々の温度で水素雰囲気焼鈍を実施した。なお
この焼鈍に際しては、歪導入領域の再結晶完了部と未再
結晶部との境界で板幅方向における温度勾配が25℃/
cmとなるような傾斜焼鈍を実施した。
次に各素材A〜Dとも、1150℃で5時間の傾斜焼鈍
を施したものについて、鋼板表面を化学研磨と電解研磨
によって中心線平均粗さRaで0.2μmの鏡面に仕上
げたのち、イオンブレーティングによって膜厚1μmの
TiNの極薄被膜を被成した。
を施したものについて、鋼板表面を化学研磨と電解研磨
によって中心線平均粗さRaで0.2μmの鏡面に仕上
げたのち、イオンブレーティングによって膜厚1μmの
TiNの極薄被膜を被成した。
得られた製品の磁気特性(磁束密度B、。値と鉄損W、
7,5゜)について調べた結果を第1図に比較して示す
。
7,5゜)について調べた結果を第1図に比較して示す
。
同図に示した結果から明らかなように、仕上げ焼鈍板に
歪を導入してから傾斜焼鈍を施すことにより磁気特性は
改善される。
歪を導入してから傾斜焼鈍を施すことにより磁気特性は
改善される。
従来、たとえば前掲特公昭60−14827号公報に開
示のような歪導入後、焼鈍して再結晶させる方法は、第
2図aに示すように微細な結晶粒群でしかもランダム方
位粒を形成させるものであるため、鉄損特性は改善され
るものの、B1゜値は劣化するという欠点があった。
示のような歪導入後、焼鈍して再結晶させる方法は、第
2図aに示すように微細な結晶粒群でしかもランダム方
位粒を形成させるものであるため、鉄損特性は改善され
るものの、B1゜値は劣化するという欠点があった。
この点この発明は上述の方式とは全く異なり、第2図す
に示したように、マトリックスに対して粒界を形成させ
つつ板幅方向に線状に、特定方位(hko) <001
>の2次再結晶粒を優先形成させるものである。
に示したように、マトリックスに対して粒界を形成させ
つつ板幅方向に線状に、特定方位(hko) <001
>の2次再結晶粒を優先形成させるものである。
この発明においては、結晶粒界移動の駆動力として転位
を、また優先成長方法としてこの方位粒の高成長速度を
活用するため、マトリックスに歪すなわち、転位を導入
した上で傾斜焼鈍を施すわけである。
を、また優先成長方法としてこの方位粒の高成長速度を
活用するため、マトリックスに歪すなわち、転位を導入
した上で傾斜焼鈍を施すわけである。
またとくに素材B、C,Dについての結果から判るよう
に、S、Se 、Teなどの結晶粒界移動抑制物質を焼
鈍前に鋼板表面に付着させることによりランダム方位の
微細粒発生を一層効果的に抑制することができ、さらに
すぐれた磁気特性が得られる。
に、S、Se 、Teなどの結晶粒界移動抑制物質を焼
鈍前に鋼板表面に付着させることによりランダム方位の
微細粒発生を一層効果的に抑制することができ、さらに
すぐれた磁気特性が得られる。
さらに、第1図の横軸右端に示すように、高温焼鈍後の
鋼板表面を研磨して鏡面状の平滑面とした後、イオンブ
レーティングによってT i N極薄被膜を被成するこ
とにより、大幅な磁気特性の改善が達成されている。
鋼板表面を研磨して鏡面状の平滑面とした後、イオンブ
レーティングによってT i N極薄被膜を被成するこ
とにより、大幅な磁気特性の改善が達成されている。
これは鋼板表面の平滑鏡面化により磁壁の移動が容易に
なるとともに、TiN極薄被膜による張力付与効果と地
鉄B、。値の向上との相乗効果によるものと考えられる
。
なるとともに、TiN極薄被膜による張力付与効果と地
鉄B、。値の向上との相乗効果によるものと考えられる
。
ところでこの発明鋼板において、得られた再結晶粒の粒
径が、11に満たないと(hko) <001>方位へ
の制御が困難となるので、この発明では、歪導入領域に
おける再結晶粒の粒径は1u以上に限定した。また歪導
入領域における再結晶粒の< 001 >軸と圧延方向
とのずれが10°を超えた場合にはB10値が劣化しひ
いては鉄損の劣化を招くので、< ooi >軸と圧延
方向とのずれは10°以内の範囲に限定した。
径が、11に満たないと(hko) <001>方位へ
の制御が困難となるので、この発明では、歪導入領域に
おける再結晶粒の粒径は1u以上に限定した。また歪導
入領域における再結晶粒の< 001 >軸と圧延方向
とのずれが10°を超えた場合にはB10値が劣化しひ
いては鉄損の劣化を招くので、< ooi >軸と圧延
方向とのずれは10°以内の範囲に限定した。
さらにCVD法やPVD法(イオンブレーティングやイ
オンインブランティジョン)などの蒸着法によって鋼板
表面に被成する物質としては、Ti、Nb、St、V、
Cr、 Aj!、Mn、B。
オンインブランティジョン)などの蒸着法によって鋼板
表面に被成する物質としては、Ti、Nb、St、V、
Cr、 Aj!、Mn、B。
Ni 、Co 、Zr + Ta、Hf 、Wの窒化物
および/または炭化物ならびにAI!、 St 、
Mn 。
および/または炭化物ならびにAI!、 St 、
Mn 。
Mg 、Zn、Tiの酸化物のうちから選んだ少くとも
一種がとりわけ有利に適合するが、熱膨張係数が低く鋼
板に強固に付着するものならば玉揚したちの以外でもよ
い。
一種がとりわけ有利に適合するが、熱膨張係数が低く鋼
板に強固に付着するものならば玉揚したちの以外でもよ
い。
次にこの発明における一連の製造工程について説明する
。
。
まずこの発明の出発素材については、従来公知の一方向
性けい素鋼板の成分たとえば、C: 0.005〜0.
15%、 St :2.O−4,0%、 Mn
:0.01〜0.15%を含有する他、インヒビター形
成成分としてS : 0.005〜0.05%、Se
、: 0.005〜0.05%、Te :0.003
〜0.30%、Sb :0.005〜0.25%、S
n : 0.03〜0.05%、Cu : 0.
02〜0.3%、Mo :0.005 〜0.05%、
B : 0.0003〜0.0040%、 八j!:0
.01〜0.05%およびN : 0.001〜0.0
1%のうちから選んだ少くとも一種を含有する素材いず
れもが有利に適合する。
性けい素鋼板の成分たとえば、C: 0.005〜0.
15%、 St :2.O−4,0%、 Mn
:0.01〜0.15%を含有する他、インヒビター形
成成分としてS : 0.005〜0.05%、Se
、: 0.005〜0.05%、Te :0.003
〜0.30%、Sb :0.005〜0.25%、S
n : 0.03〜0.05%、Cu : 0.
02〜0.3%、Mo :0.005 〜0.05%、
B : 0.0003〜0.0040%、 八j!:0
.01〜0.05%およびN : 0.001〜0.0
1%のうちから選んだ少くとも一種を含有する素材いず
れもが有利に適合する。
これらの素材は、従来公知の製鋼方法、たとえば、転炉
、電気炉によって製鋼され、さらに造塊−分塊法または
連続鋳造法などによってスラブあるいはシートバーとし
たのち、熱間圧延によって熱延板とする。次いで必要に
応じて均一化焼鈍を施し、中間厚0.50〜2.5鶴に
仕上げたのち中間焼鈍を施す。これらの均一化焼鈍およ
び中間焼鈍は圧延後の結晶組織を均質化する再結晶処理
を目的としていて、通常は800℃〜1200℃で30
秒〜10分間保持して行う。
、電気炉によって製鋼され、さらに造塊−分塊法または
連続鋳造法などによってスラブあるいはシートバーとし
たのち、熱間圧延によって熱延板とする。次いで必要に
応じて均一化焼鈍を施し、中間厚0.50〜2.5鶴に
仕上げたのち中間焼鈍を施す。これらの均一化焼鈍およ
び中間焼鈍は圧延後の結晶組織を均質化する再結晶処理
を目的としていて、通常は800℃〜1200℃で30
秒〜10分間保持して行う。
ついで板厚0.15〜0.50mm程度の最終冷延板に
仕上げるが、かかる最終冷延時には必要に応じて圧延と
共に100〜500°Cの温度での熱効果付与処理たと
えば温間圧延を施す。次に600〜850℃で3分から
15分間湿水素中でCを除去するとともに次の最終焼鈍
で(110) <001>方位の2次再結晶粒を発達さ
せるのに有利な1次再結晶集合組織を形成させる。次い
でこの脱炭焼鈍板にマグネシアあるいはアルミナを主成
分とした焼鈍分離剤を塗布してからコイル状に巻取り、
箱焼鈍炉を用いて最終焼鈍を施す。最終焼鈍は(110
) <001>方位の2次再結晶粒を充分発達させるた
めに施されるものであり、通常は箱焼鈍によって直ちに
1000”c以上に昇温しその温度に保持することによ
って行なわれるが、(110) <001>方位に高度
に揃った2次再結晶組織を発達させるためには820℃
から1050℃程度の温度で保持焼鈍することが有利で
あり、また場合によってはたとえば0.5〜15°C/
h程度の低昇温速度での除熱焼鈍を行なってもよい。
仕上げるが、かかる最終冷延時には必要に応じて圧延と
共に100〜500°Cの温度での熱効果付与処理たと
えば温間圧延を施す。次に600〜850℃で3分から
15分間湿水素中でCを除去するとともに次の最終焼鈍
で(110) <001>方位の2次再結晶粒を発達さ
せるのに有利な1次再結晶集合組織を形成させる。次い
でこの脱炭焼鈍板にマグネシアあるいはアルミナを主成
分とした焼鈍分離剤を塗布してからコイル状に巻取り、
箱焼鈍炉を用いて最終焼鈍を施す。最終焼鈍は(110
) <001>方位の2次再結晶粒を充分発達させるた
めに施されるものであり、通常は箱焼鈍によって直ちに
1000”c以上に昇温しその温度に保持することによ
って行なわれるが、(110) <001>方位に高度
に揃った2次再結晶組織を発達させるためには820℃
から1050℃程度の温度で保持焼鈍することが有利で
あり、また場合によってはたとえば0.5〜15°C/
h程度の低昇温速度での除熱焼鈍を行なってもよい。
さてこのようにして2次再結晶を完了させた鋼板に対し
、その板幅方向に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を導
入するわけであるが、このとき導入歪量は、1〜30%
の範囲に制限する必要がある。
、その板幅方向に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を導
入するわけであるが、このとき導入歪量は、1〜30%
の範囲に制限する必要がある。
というのは導入歪量が1%未満では駆動力となるべき転
位密度が不足するため後続の焼鈍での再結晶粒成長が困
難となって再結晶粒形成による粒界形成が不可能となり
、一方30%をこえると2次頁結晶粒が進行してゆく前
のマトリックス中にランダム方位の微細再結晶粒群が発
生し、駆動力となるべき転位密度が減少して(hko)
<001>方位粒を優先成長させることが困難となる
傾向にあり、かかる有害な再結晶粒発生を抑えるために
過度の温度勾配が必要となるためである。
位密度が不足するため後続の焼鈍での再結晶粒成長が困
難となって再結晶粒形成による粒界形成が不可能となり
、一方30%をこえると2次頁結晶粒が進行してゆく前
のマトリックス中にランダム方位の微細再結晶粒群が発
生し、駆動力となるべき転位密度が減少して(hko)
<001>方位粒を優先成長させることが困難となる
傾向にあり、かかる有害な再結晶粒発生を抑えるために
過度の温度勾配が必要となるためである。
またこの発明において仕上げ焼鈍後の鋼板に導入する歪
の領域としては、鋼板の板幅方向に沿って伸びる線状領
域が好適であり、その領域幅は特に規定しないが、0.
2〜15醋、間隔は1fi〜1511程度が好ましい。
の領域としては、鋼板の板幅方向に沿って伸びる線状領
域が好適であり、その領域幅は特に規定しないが、0.
2〜15醋、間隔は1fi〜1511程度が好ましい。
そして2次粒径が大きくなるほど歪導入領域の幅および
間隔とも増大させることがより有利である。ここに歪導
入手段としては突起付きロールやけかきを用いる方法、
さらにはレーザー照射、放電加工や粒状物照射を利用す
る方法など従来公知のいずれの方法も利用できる。なお
歪導入手段として突起付きロールを用いる場合には、こ
の突起部を強化するために、該突起部にイオンブレーテ
ィングなどにより高強度、高耐摩耗性のT i Nなど
の被覆を施すことが好ましい。
間隔とも増大させることがより有利である。ここに歪導
入手段としては突起付きロールやけかきを用いる方法、
さらにはレーザー照射、放電加工や粒状物照射を利用す
る方法など従来公知のいずれの方法も利用できる。なお
歪導入手段として突起付きロールを用いる場合には、こ
の突起部を強化するために、該突起部にイオンブレーテ
ィングなどにより高強度、高耐摩耗性のT i Nなど
の被覆を施すことが好ましい。
次に鋼板表面の非金属物質を除去する。除去手段として
は、ブラシ研磨や砥石研磨等の機械的研磨あるいは酸洗
等の化学的研磨など従来公知の方法いずれも利用できる
が、工業的にはブラシ研磨がとりわけ好適である。また
除去形態としては、次に実施するS、Se 、Te等の
結晶粒界移動抑制剤の付着効果を一層高めるために、地
鉄露出部に点状ピントや線状の溝をつけることが好まし
い。
は、ブラシ研磨や砥石研磨等の機械的研磨あるいは酸洗
等の化学的研磨など従来公知の方法いずれも利用できる
が、工業的にはブラシ研磨がとりわけ好適である。また
除去形態としては、次に実施するS、Se 、Te等の
結晶粒界移動抑制剤の付着効果を一層高めるために、地
鉄露出部に点状ピントや線状の溝をつけることが好まし
い。
次いで700℃以上好ましくは900〜1200”cの
温度範囲において、板幅方向にわたり再結晶完了部と未
再結晶部との境界で1℃/cm以上の温度勾配を付与し
た状態で傾斜焼鈍を施す。
温度範囲において、板幅方向にわたり再結晶完了部と未
再結晶部との境界で1℃/cm以上の温度勾配を付与し
た状態で傾斜焼鈍を施す。
ここに傾斜焼鈍温度すなわち2次再結晶粒部と1次再結
晶粒部における温度を700℃以上境界の範囲に限定し
たのは、焼鈍温度が700°Cに満たないと再結晶粒の
発生・成長が困難となって粒界の形成が不可能となるか
らである。
晶粒部における温度を700℃以上境界の範囲に限定し
たのは、焼鈍温度が700°Cに満たないと再結晶粒の
発生・成長が困難となって粒界の形成が不可能となるか
らである。
また温度勾配を1℃/cm以上としたのは、1”C/
mに満たないと導入歪の解放が過多となって再結晶粒が
成長しなくなるか又は異方位再結晶粒の成長が過多とな
って(hko) <001>方位粒を優先成長させるこ
とが困難となるためである。なお温度勾配の上限は、工
業生産設備およびコストの面から100℃/cm程度と
するのが好ましい。
mに満たないと導入歪の解放が過多となって再結晶粒が
成長しなくなるか又は異方位再結晶粒の成長が過多とな
って(hko) <001>方位粒を優先成長させるこ
とが困難となるためである。なお温度勾配の上限は、工
業生産設備およびコストの面から100℃/cm程度と
するのが好ましい。
ところがこの発明では、かような傾斜焼鈍に先立って、
鋼板表面にSやSe、Teさらにはそれらの化合物など
の結晶粒界移動抑制物質を付着させることによって、磁
気特性のより一層の向上を図ることができる。
鋼板表面にSやSe、Teさらにはそれらの化合物など
の結晶粒界移動抑制物質を付着させることによって、磁
気特性のより一層の向上を図ることができる。
ここにかかる結晶粒界の移動抑制物質を鋼板表面に付着
させるに当っては、各物質を直接板表面に付着させるこ
とが好ましいが、焼鈍分離剤中に混ぜてスラリー状とし
て付着させても、また蒸着、めっきなどによって付着さ
せてもよい。また付着量はとくに限定されないが、後続
の傾斜焼鈍で、地鉄中に侵入して効果的に歪解放の防止
および結晶粒の成長抑制を図るためには、0.01〜1
0g /cm2程度が好ましく、さらに付着領域は歪導
入域全面とするのが望ましい。
させるに当っては、各物質を直接板表面に付着させるこ
とが好ましいが、焼鈍分離剤中に混ぜてスラリー状とし
て付着させても、また蒸着、めっきなどによって付着さ
せてもよい。また付着量はとくに限定されないが、後続
の傾斜焼鈍で、地鉄中に侵入して効果的に歪解放の防止
および結晶粒の成長抑制を図るためには、0.01〜1
0g /cm2程度が好ましく、さらに付着領域は歪導
入域全面とするのが望ましい。
次に化学研磨または電解研磨により、鋼板表面を中心線
平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕上げる。ここ
に鋼板表面をRaで0.4μm以下に限定したのは、こ
れ以上の粗さでは後続の極薄被膜付与によっても鉄損の
改善効果が望み得いからである。
平均粗さRaで0.4μm以下の鏡面に仕上げる。ここ
に鋼板表面をRaで0.4μm以下に限定したのは、こ
れ以上の粗さでは後続の極薄被膜付与によっても鉄損の
改善効果が望み得いからである。
次いでCVD法やPVD法(イオンブレーティングやイ
オンインブランティジョン)などの蒸着法によって、T
i 、Nb、Si 、V、Cr、 Aj!。
オンインブランティジョン)などの蒸着法によって、T
i 、Nb、Si 、V、Cr、 Aj!。
Mn、B、Ni、Co、Mo、Zr、Ta、Hf。
Wの窒化物および/または炭化物ならびに^l。
Si 、Mn、Mg、Zn、Tiの酸化物のうちから選
んだ少くとも一種より主として成る極薄被膜を鋼板表面
に強固に被成するのである。なおかかる被膜の材質とし
ては、1掲したもののほか、熱膨張係数が低く鋼板に強
固に付着するものであれば何であってもよい。
んだ少くとも一種より主として成る極薄被膜を鋼板表面
に強固に被成するのである。なおかかる被膜の材質とし
ては、1掲したもののほか、熱膨張係数が低く鋼板に強
固に付着するものであれば何であってもよい。
さらに必要により常法に従って好ましくは張力付与型低
熱膨張の上塗り絶縁被膜を被成する。
熱膨張の上塗り絶縁被膜を被成する。
(作 用)
この発明に従い、仕上げ焼鈍のけい素鋼板の表面に、歪
を導入したのち板幅方向に温度勾配を与えつつ傾斜焼鈍
を施すことによって磁気特性が向上する理由は、次のと
おりと考えられる。
を導入したのち板幅方向に温度勾配を与えつつ傾斜焼鈍
を施すことによって磁気特性が向上する理由は、次のと
おりと考えられる。
すなわち上記の傾斜焼鈍では、歪導入領域においてのみ
再結晶が進行することになるから、効果的に結晶粒界が
形成され、しかも生じた再結晶粒は、従来に比較して粒
径が大きく、しかも成長速度が最も速い<hko)<o
ot>粒が優先的に成長するので<001>軸の圧延方
向に対するずれは10゜以内におさまり、従って磁束密
度の劣化を招くことなしに結晶粒の効果的な細粒化が達
成される。
再結晶が進行することになるから、効果的に結晶粒界が
形成され、しかも生じた再結晶粒は、従来に比較して粒
径が大きく、しかも成長速度が最も速い<hko)<o
ot>粒が優先的に成長するので<001>軸の圧延方
向に対するずれは10゜以内におさまり、従って磁束密
度の劣化を招くことなしに結晶粒の効果的な細粒化が達
成される。
第3図に、鋼板のマトリックスと歪導入領域の結晶粒の
方位についての調査、結果を(200)極点図で示す。
方位についての調査、結果を(200)極点図で示す。
同図より明らかなように、歪導入部に発生した2次再結
晶粒の(0011軸は圧延方向(RO)に対して10°
以内である。
晶粒の(0011軸は圧延方向(RO)に対して10°
以内である。
(実施例)
実施例I
C: 0.049%、 St :3.45%、 M
n :0.068%、Mo :0.020%、Se
:0.021%およびSb二0.025%を含有し、残
部Feおよび不可避的不純物よりなるけい素鋼板スラブ
に、熱間圧延を施して板厚2.3*vaの熱延板とし、
925℃で3分間の均一化焼鈍を施したのち、第1回目
の冷間圧延を施して中間板厚0.60mとし、ついで9
50℃で3分間の中間焼鈍を施したのち第2回目の圧延
を施して最終板厚0.23鶴厚の冷延板に仕上げた。次
に湿水素中において820℃で3分間の脱炭焼鈍を行っ
た後、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布してか
ら850℃で50時間の2次再結晶焼鈍(X素材)を施
し、次いで1200℃で5時間の純化焼鈍(Y素材)を
施した。
n :0.068%、Mo :0.020%、Se
:0.021%およびSb二0.025%を含有し、残
部Feおよび不可避的不純物よりなるけい素鋼板スラブ
に、熱間圧延を施して板厚2.3*vaの熱延板とし、
925℃で3分間の均一化焼鈍を施したのち、第1回目
の冷間圧延を施して中間板厚0.60mとし、ついで9
50℃で3分間の中間焼鈍を施したのち第2回目の圧延
を施して最終板厚0.23鶴厚の冷延板に仕上げた。次
に湿水素中において820℃で3分間の脱炭焼鈍を行っ
た後、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布してか
ら850℃で50時間の2次再結晶焼鈍(X素材)を施
し、次いで1200℃で5時間の純化焼鈍(Y素材)を
施した。
その後X、Y素材ともに、高さ100μm、幅2000
μmのT i Nをイオンブレーティング処理した帯状
突起を5mm間隔で装着したロールで冷間圧延し、鋼板
の幅方向に深さ15μm、幅2000μmの溝を作った
。このときの導入歪量は6.5%であった。
μmのT i Nをイオンブレーティング処理した帯状
突起を5mm間隔で装着したロールで冷間圧延し、鋼板
の幅方向に深さ15μm、幅2000μmの溝を作った
。このときの導入歪量は6.5%であった。
次にブラシ研削により鋼板表面の非金属物質を除去した
のち、S粉末をA1□03粉末に30%混合したものを
鋼板両面で5g/m”の割合で全面付着させ、次いで2
次再結晶粒の成長フロントにおいて900℃で板幅方向
に100℃/cm の温度勾配を付与しつつ5時間の
傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域におけ
る2次再結晶粒< 001 >軸の圧延方向に対するず
れは約2°であった。
のち、S粉末をA1□03粉末に30%混合したものを
鋼板両面で5g/m”の割合で全面付着させ、次いで2
次再結晶粒の成長フロントにおいて900℃で板幅方向
に100℃/cm の温度勾配を付与しつつ5時間の
傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域におけ
る2次再結晶粒< 001 >軸の圧延方向に対するず
れは約2°であった。
次に酸洗と電解研磨により鋼板表面を中心線平均粗さR
aで0.1 μm以下の鏡面に仕上げたのち、300℃
に保った該鋼板の鏡面仕上げ表面に膜厚2μmのT i
Nをイオンブレーティングした。
aで0.1 μm以下の鏡面に仕上げたのち、300℃
に保った該鋼板の鏡面仕上げ表面に膜厚2μmのT i
Nをイオンブレーティングした。
かくして得られた製品板の磁気特性について調べたとこ
ろ X素材ではB、 、−1,940(T)、W+wzso
=0.70(w/kg)、 またX素材ではB、。=1.945(T)、WIT/S
。=0.65 (w/kg)であった。
ろ X素材ではB、 、−1,940(T)、W+wzso
=0.70(w/kg)、 またX素材ではB、。=1.945(T)、WIT/S
。=0.65 (w/kg)であった。
さらにX素材についてりん酸塩を主体とした張力付加型
絶縁コーティングを施したのち、800℃で3時間の歪
取り焼鈍を実施した。
絶縁コーティングを施したのち、800℃で3時間の歪
取り焼鈍を実施した。
かくして得られた製品板の磁気特性は、13.o−1,
940(T)、W+7/5G=0.63 (w/kg)
であった。
940(T)、W+7/5G=0.63 (w/kg)
であった。
実施例2
C: 0.055%、 Si :3.30%、 M
n :0.070%、Se :0.022 %、
A fi : 0.030 %、N : 0.0
079%、Mo :0.025%およびSb :0.
020%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なるけい素鋼板スラブを、熱間圧延して板厚2.31の
熱延板とした。次いでこの熱延板に、900℃で5分間
の均一化焼鈍を施したのち、第1回目の冷間圧延を施し
て中間板厚1.6鰭としてから、1130”cで2分間
焼鈍し、急冷後、0.23mmに2次冷延した。
n :0.070%、Se :0.022 %、
A fi : 0.030 %、N : 0.0
079%、Mo :0.025%およびSb :0.
020%を含有し、残部Feおよび不可避的不純物より
なるけい素鋼板スラブを、熱間圧延して板厚2.31の
熱延板とした。次いでこの熱延板に、900℃で5分間
の均一化焼鈍を施したのち、第1回目の冷間圧延を施し
て中間板厚1.6鰭としてから、1130”cで2分間
焼鈍し、急冷後、0.23mmに2次冷延した。
次に湿水素中において820°Cで3分間の脱炭焼鈍を
行った後、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布し
てから、コイルに巻取ったのち、1200℃で20時間
の最終仕上げ焼鈍を実施した。
行った後、マグネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布し
てから、コイルに巻取ったのち、1200℃で20時間
の最終仕上げ焼鈍を実施した。
次に高さ100μm、幅3000..u mのT i
Nをイオンブレーティング処理した帯状突起を7N間隔
で装着したロールで冷間圧延し、鋼板の幅方向に深さ2
0μm1幅3000μmの溝を作った。このときの導入
歪量は8.7%であった。
Nをイオンブレーティング処理した帯状突起を7N間隔
で装着したロールで冷間圧延し、鋼板の幅方向に深さ2
0μm1幅3000μmの溝を作った。このときの導入
歪量は8.7%であった。
次にブラシ研削により鋼板表面の非金属物質を除去し、
分離剤としてAI。o3を塗布したものをA素材、Mg
5Oa粉末をA1□o3粉末に30%混合したものを塗
布したものをB素材とし、それぞれ鋼板の両面に5g/
m2の割合で全面付着させた。
分離剤としてAI。o3を塗布したものをA素材、Mg
5Oa粉末をA1□o3粉末に30%混合したものを塗
布したものをB素材とし、それぞれ鋼板の両面に5g/
m2の割合で全面付着させた。
次いで2次再結晶粒の成長フロントにおいて950℃で
板幅方向に50℃/cmの温度勾配を付与しつつ5時間
の傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域にお
ける2次再結晶粒<001>軸の圧延方向に対するずれ
は約3°であった。
板幅方向に50℃/cmの温度勾配を付与しつつ5時間
の傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域にお
ける2次再結晶粒<001>軸の圧延方向に対するずれ
は約3°であった。
次に画素材とも酸洗と電解研磨により鋼板表面を中心線
平均粗さRaで0.1μm以下の鏡面状態に仕上げたの
ち、300℃に保った鋼板の鏡面仕上げ表面に膜厚2μ
mのTiNをイオンブレーティングした。
平均粗さRaで0.1μm以下の鏡面状態に仕上げたの
ち、300℃に保った鋼板の鏡面仕上げ表面に膜厚2μ
mのTiNをイオンブレーティングした。
かくして得られた製品板の磁気特性について調べたとこ
ろ、A素材ではB I O= 1.945 (T)、W
17/S。
ろ、A素材ではB I O= 1.945 (T)、W
17/S。
−〇、70 (w/kg)、
またB素材ではB 1G=1.955(T)、W、、、
5o−0,65(w/kg)であった。
5o−0,65(w/kg)であった。
さらにりん酸塩を主体とした絶縁コーティングを施した
のち、800℃で3時間の歪取り焼鈍を実施した後の磁
気特性は、A素材ではB 、、=1.940(T)、W
+7/5O=0.68 (w/kg)B素材ではB +
o = 1.940 (T)、WIT/5O=0.6
3(w/kg)であった。
のち、800℃で3時間の歪取り焼鈍を実施した後の磁
気特性は、A素材ではB 、、=1.940(T)、W
+7/5O=0.68 (w/kg)B素材ではB +
o = 1.940 (T)、WIT/5O=0.6
3(w/kg)であった。
実施例3
C:0.042 %、 Si :3.40%、 Mn
:0.060%、Mo :0.012%、Se :
0.019%およびsb二0.030%を含有し、残部
Feおよび不可避的不純物よりなるけい素鋼板スラブを
、熱間圧延して板厚2.3++nの熱延板とし、900
℃で3分間の均一化焼鈍を施したのち、第1回目の冷間
圧延を施して中間板厚0.55mとし、950℃で3分
間の中間焼鈍を施したのち、第2回目の圧延を施して最
終板厚0.23m厚の冷延板に仕上げた。次に湿水素中
において820℃で3分間の脱炭焼鈍を行った後、マグ
ネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布してから、850
℃で50時間保持と1200℃で5時間保持を組合せた
最終仕上げ焼鈍を実施した。
:0.060%、Mo :0.012%、Se :
0.019%およびsb二0.030%を含有し、残部
Feおよび不可避的不純物よりなるけい素鋼板スラブを
、熱間圧延して板厚2.3++nの熱延板とし、900
℃で3分間の均一化焼鈍を施したのち、第1回目の冷間
圧延を施して中間板厚0.55mとし、950℃で3分
間の中間焼鈍を施したのち、第2回目の圧延を施して最
終板厚0.23m厚の冷延板に仕上げた。次に湿水素中
において820℃で3分間の脱炭焼鈍を行った後、マグ
ネシアを主体とする焼鈍分離剤を塗布してから、850
℃で50時間保持と1200℃で5時間保持を組合せた
最終仕上げ焼鈍を実施した。
次に高さ100μm、幅2000μmの帯状突起を5n
間隔でそなえるロールで冷間圧延し、鋼板の幅方向に深
さ30μm、幅2000μmの溝を形成した。このとき
の導入歪量は13.0%であった。
間隔でそなえるロールで冷間圧延し、鋼板の幅方向に深
さ30μm、幅2000μmの溝を形成した。このとき
の導入歪量は13.0%であった。
次にブラシ研削により鋼板表面の非金属物質を除去した
のち、へ1□03粉末を鋼板両面で5g/m2の割で付
着させた。
のち、へ1□03粉末を鋼板両面で5g/m2の割で付
着させた。
次いで2次再結晶粒の成長フロントにおいて950℃で
板幅方向に50℃/cm の温度勾配を付与しつつ5
時間の傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域
における2次再結晶粒<001>軸の圧延方向に対する
ずれは約2〜3°であった。
板幅方向に50℃/cm の温度勾配を付与しつつ5
時間の傾斜焼鈍を施した。得られた焼鈍板の歪導入領域
における2次再結晶粒<001>軸の圧延方向に対する
ずれは約2〜3°であった。
次に酸洗と電解研磨により鋼板表面を平均粗さRaで0
.18w以下の鏡面に仕上げたのち、300℃に保った
該鋼板の鏡面仕上げ表面に下表1に示す種々の物質をイ
オンブレーティングした。
.18w以下の鏡面に仕上げたのち、300℃に保った
該鋼板の鏡面仕上げ表面に下表1に示す種々の物質をイ
オンブレーティングした。
かくして得られた製品板の磁気特性について調べた結果
を表1に併記する。
を表1に併記する。
表1
(発明の効果)
かくして、この発明によれば、磁束密度のみならず、鉄
損特性が格段に優れた一方向性けい素鋼板を得ることが
でき、有利である。
損特性が格段に優れた一方向性けい素鋼板を得ることが
でき、有利である。
第1図は、最終仕上げ焼鈍後の鋼板に歪を付与したのち
施す傾斜焼鈍の焼鈍温度と磁束密度B10値および鉄損
W+q/s。値との関係を示したグラフ、第2図a、b
はそれぞれ従来法および発明法によって得られた製品板
の2次再結晶組織を比較して示した模式図、 第3図は鋼板のマトリックスと歪導入領域の結晶粒の方
位を比較して示した(200)極点図である。 第1図 第24図 “旧H1■ □圧延fj向
施す傾斜焼鈍の焼鈍温度と磁束密度B10値および鉄損
W+q/s。値との関係を示したグラフ、第2図a、b
はそれぞれ従来法および発明法によって得られた製品板
の2次再結晶組織を比較して示した模式図、 第3図は鋼板のマトリックスと歪導入領域の結晶粒の方
位を比較して示した(200)極点図である。 第1図 第24図 “旧H1■ □圧延fj向
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、仕上げ焼鈍済みのけい素鋼板であって、マトリック
スに対し粒界を形成して板幅方向に伸びかつ板厚を貫通
した粒径1.0mm以上でかつ圧延方向に対する<00
1>軸のずれが10°以内の線状再結晶領域を有し、し
かも該鋼板の表面には、Ti、Nb、Si、V、Cr、
A、、B、Ni、Co、Zr、Hf、Ta、Mn、Mo
、Wの窒化物および/または炭化物ならびにAl、Si
、Mn、Mg、Zn、Tiの酸化物のうちから選んだ少
なくとも一種から主としてなり地鉄との混合相を介して
強固に被着した極薄被膜をそなえることを特徴とする磁
気特性の優れた一方向性けい素鋼板。 2、仕上げ焼鈍を経たけい素鋼板に対し、その板幅方向
に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を歪量:1〜30%
の範囲において導入し、ついで700℃以上の温度範囲
において、板幅方向にわたる温度勾配が1℃/cm以上
の条件下に傾斜焼鈍を施し、しかるのち鋼板表面の酸化
物を除去ついで研磨により中心線平均粗さRaで0.4
μm以下の鏡面に仕上げてから、該鏡面仕上げ表面上に
蒸着法によって、Ti、Nb、Si、V、Cr、Al、
Mn、B、Ni、Co、Mo、Zr、Ta、Hf、Wの
窒化物および/または炭化物ならびにAl、Si、Mn
、Mg、Zr、Tiの酸化物のうちから選んだ少なくと
も一種より主としてなる極薄被膜を被成することを特徴
とする磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板の製造方法
。 3、仕上げ焼鈍を経たけい素鋼板に対し、その板幅方向
に沿いかつ板厚を貫通する線状の歪を歪量:1〜30%
の範囲において導入し、ついで鋼板表面に結晶粒界の移
動を抑制する物質を付着させてから、700℃以上の温
度範囲において、板幅方向にわたる温度勾配が1℃/c
m以上の条件下に傾斜焼鈍を施し、しかるのち鋼板表面
の酸化物を除去ついで研磨により中心線平均粗さRaで
0.4μm以下の鏡面に仕上げてから、該鏡面仕上げ表
面上に蒸着法によって、Ti、Nb、Si、V、Cr、
Al、Mn、B、Ni、Co、Mo、Zr、Ta、Hf
、Wの窒化物および/または炭化物ならびにAl、Si
、Mn、Mg、Zr、Tiの酸化物のうちから選んだ少
なくとも一種より主としてなる極薄被膜を被成すること
を特徴とする磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27734886A JPS63130747A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | 磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27734886A JPS63130747A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | 磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63130747A true JPS63130747A (ja) | 1988-06-02 |
Family
ID=17582273
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27734886A Pending JPS63130747A (ja) | 1986-11-20 | 1986-11-20 | 磁気特性の優れた一方向性けい素鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63130747A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02277780A (ja) * | 1988-10-26 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 低鉄損一方向性珪素鋼板及びその製造方法 |
JPH0347975A (ja) * | 1989-07-13 | 1991-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 低鉄損一方向性珪素鋼板 |
US5833768A (en) * | 1993-01-12 | 1998-11-10 | Nippon Steel Corporation | Grain-oriented electrical steel sheet with very low core loss and method of producing the same |
CN108779569A (zh) * | 2016-03-09 | 2018-11-09 | Jx金属株式会社 | 镀Ni的铜或铜合金材料、使用该材料的连接器端子、连接器以及电子部件 |
CN110114489A (zh) * | 2016-12-20 | 2019-08-09 | Posco公司 | 无取向电工钢板及其制备方法 |
CN112513306A (zh) * | 2018-07-31 | 2021-03-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板 |
-
1986
- 1986-11-20 JP JP27734886A patent/JPS63130747A/ja active Pending
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02277780A (ja) * | 1988-10-26 | 1990-11-14 | Kawasaki Steel Corp | 低鉄損一方向性珪素鋼板及びその製造方法 |
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CN110114489A (zh) * | 2016-12-20 | 2019-08-09 | Posco公司 | 无取向电工钢板及其制备方法 |
CN110114489B (zh) * | 2016-12-20 | 2021-09-07 | Posco公司 | 无取向电工钢板及其制备方法 |
US11162155B2 (en) | 2016-12-20 | 2021-11-02 | Posco | Non-oriented electrical steel sheet and method for producing same |
CN112513306A (zh) * | 2018-07-31 | 2021-03-16 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板 |
CN112513306B (zh) * | 2018-07-31 | 2022-05-24 | 日本制铁株式会社 | 方向性电磁钢板 |
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