JPS63130732A - 高密度Ti焼結合金の製造方法 - Google Patents
高密度Ti焼結合金の製造方法Info
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- JPS63130732A JPS63130732A JP27667486A JP27667486A JPS63130732A JP S63130732 A JPS63130732 A JP S63130732A JP 27667486 A JP27667486 A JP 27667486A JP 27667486 A JP27667486 A JP 27667486A JP S63130732 A JPS63130732 A JP S63130732A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Llt度皿■皇1
本発明は、高密度Ti焼結合金の製造方法に関するもの
である。
である。
−おJ:びそのp
従来、Ti焼結合金は、下記の方法で製造されている。
(1)要素粉末法(第1図参照):
Ti粉末と合金化用添加粉末とを混合しく第1工程)、
これを金型に装入して圧粉成形しく第■工程)、この圧
粉体を真空中、またはアルゴン・ガス雰囲気中で焼結す
る(第■工程)。そして、焼結体を鍛造(第■工程)後
、または鍛造を行うことなく、仕上げ加工(第VI稈)
して成品を得る。なお、第■工程では、冷間静水圧プレ
ス成形法(CIP)により圧粉体を得る場合もある。
これを金型に装入して圧粉成形しく第■工程)、この圧
粉体を真空中、またはアルゴン・ガス雰囲気中で焼結す
る(第■工程)。そして、焼結体を鍛造(第■工程)後
、または鍛造を行うことなく、仕上げ加工(第VI稈)
して成品を得る。なお、第■工程では、冷間静水圧プレ
ス成形法(CIP)により圧粉体を得る場合もある。
この要素粉末法では、■素材粉末が、未だ目標合金組成
のものでなく、従って製造経費が低癩である、■素材粉
末の混合比を変えて、組成の異なる各種の合金を得るこ
とができる、等の利点があるが、圧粉成形圧を8トン/
cMにした場合の成品の密度が最大98%であり、成
品の疲労強度が不足する不都合がある。
のものでなく、従って製造経費が低癩である、■素材粉
末の混合比を変えて、組成の異なる各種の合金を得るこ
とができる、等の利点があるが、圧粉成形圧を8トン/
cMにした場合の成品の密度が最大98%であり、成
品の疲労強度が不足する不都合がある。
(2)合金粉末法(第2図参照):
目標組成に調整された均一合金粉末を、押型内に装入し
て焼結温度で圧搾しくIIIP :第■工程)、得られ
た焼結体を仕上げ加工して(第■工程)成品を得る。
て焼結温度で圧搾しくIIIP :第■工程)、得られ
た焼結体を仕上げ加工して(第■工程)成品を得る。
この合金粉末法では、■焼結体の密度を10oχにする
ことができ、■それ故、事後の鍛造加工を行゛う必要が
ない、■冷間圧粉法では成形困難な粉末でも容易に成形
し得る、等の利点があるが、■素材である均一合金粉末
の製造費が高価である、■押型として耐熱鋼型、炭素型
が使用され、その都度使い捨てされるため製造費が高価
になる、■押型と共に加熱、圧搾されるため多量生産方
式の採用が困難である、等の不都合がある。
ことができ、■それ故、事後の鍛造加工を行゛う必要が
ない、■冷間圧粉法では成形困難な粉末でも容易に成形
し得る、等の利点があるが、■素材である均一合金粉末
の製造費が高価である、■押型として耐熱鋼型、炭素型
が使用され、その都度使い捨てされるため製造費が高価
になる、■押型と共に加熱、圧搾されるため多量生産方
式の採用が困難である、等の不都合がある。
ロ を ゛するた の−・ および
本発明の目的は、多量生産方式に適する簡易な方法で高
密度の焼結体を得る点にある。
密度の焼結体を得る点にある。
この目的は、粒度325メツシュ以下の粉末を25重量
%以上含むTiまたはTi合金粉末と、粒度325メツ
シュ以下の合金化用添加粉末とを、所定割合で混合して
成る混合粉末を、機械的粉砕手段にて処理し、該粉砕処
理した混合粉末を圧粉成形した後、これを焼結させるこ
とによって達成される。
%以上含むTiまたはTi合金粉末と、粒度325メツ
シュ以下の合金化用添加粉末とを、所定割合で混合して
成る混合粉末を、機械的粉砕手段にて処理し、該粉砕処
理した混合粉末を圧粉成形した後、これを焼結させるこ
とによって達成される。
TxまたはTi合金粉末1と、合金化用添加粉末2を混
合して(第3図参照)、更に粉砕処理を行うと、両種の
粉末が更に微細化されて粉末内部に歪が発生するととも
に相互に密にからみ合った結合粒子3が生じ(第4図参
照。ただし、1a。
合して(第3図参照)、更に粉砕処理を行うと、両種の
粉末が更に微細化されて粉末内部に歪が発生するととも
に相互に密にからみ合った結合粒子3が生じ(第4図参
照。ただし、1a。
2aはそれぞれ粉末1.2の変形後の状態を示す)接触
面積の増大と、焼結時における拡散距離の短縮が達成さ
れ、結合粒子3ないし粒子1a、2aは、従来法による
粉末に比して、言わば活性化された状態になって、処理
粉末を通常圧で圧粉成形後、真空焼結を行なった場合で
も密度比99%(真密度に対する比率)以上の焼結密度
を得ることができる。
面積の増大と、焼結時における拡散距離の短縮が達成さ
れ、結合粒子3ないし粒子1a、2aは、従来法による
粉末に比して、言わば活性化された状態になって、処理
粉末を通常圧で圧粉成形後、真空焼結を行なった場合で
も密度比99%(真密度に対する比率)以上の焼結密度
を得ることができる。
Tiまたは11合金粉末1の粒度は、325メツシュ(
44μ、m、)以下の粉末を25重量%以上含むことが
望ましい。その理由は、該範囲外の粒度分布では、機械
的粉砕を行なっても、密度比98%に達する焼結晶を得
るためには過度に高い圧粉成形圧を必要とし、量産が難
しいからである。
44μ、m、)以下の粉末を25重量%以上含むことが
望ましい。その理由は、該範囲外の粒度分布では、機械
的粉砕を行なっても、密度比98%に達する焼結晶を得
るためには過度に高い圧粉成形圧を必要とし、量産が難
しいからである。
また、合金化用添加粉末2の粒度は、325メツシュ以
下であることが望ましい。その理由は、該範囲外の粒度
では、機械的粉砕を行なっても密度比98%に達する焼
結晶を得るのが困難だからである。なお、メツシュとは
綱篩の目の大きさを表わす単位であり、長さ1インチに
ついての孔の数で示す。一般に、タイラー社製標準網を
もって標準篩としている。
下であることが望ましい。その理由は、該範囲外の粒度
では、機械的粉砕を行なっても密度比98%に達する焼
結晶を得るのが困難だからである。なお、メツシュとは
綱篩の目の大きさを表わす単位であり、長さ1インチに
ついての孔の数で示す。一般に、タイラー社製標準網を
もって標準篩としている。
そして、融点の差が大ぎな合金元素を、単一成分粉末と
して混合し、従来方法により圧粉成形後、焼結した場合
には、低融点金属の液化によって該金属粒子部分が空孔
になり易く、その現象を避けるために母合金化した粉末
を使用する必要があったが、本発明方法によれば、単一
成分粉末を使用しても空孔が生じ難く、高い焼結密度を
得ることが可能である。
して混合し、従来方法により圧粉成形後、焼結した場合
には、低融点金属の液化によって該金属粒子部分が空孔
になり易く、その現象を避けるために母合金化した粉末
を使用する必要があったが、本発明方法によれば、単一
成分粉末を使用しても空孔が生じ難く、高い焼結密度を
得ることが可能である。
加えて、本発明方法によれば、粉末混合後の粉砕処理の
程度(活性化の程度)を変化させることにより焼結体の
結晶粒度を調整することができる。
程度(活性化の程度)を変化させることにより焼結体の
結晶粒度を調整することができる。
LJL上
(1)その組成が、Ti99.2重量%、0(酸素)0
.2重量%、 Fe O,024重量%、CI (
塩素)0.13重量%であって、表1に示す各粒径分布
のTi粉末Ao 、Be 、Co 、Do 、Eoを用
意した。
.2重量%、 Fe O,024重量%、CI (
塩素)0.13重量%であって、表1に示す各粒径分布
のTi粉末Ao 、Be 、Co 、Do 、Eoを用
意した。
表1
*注1:粒径分布吊はいずれも重量%である。
*注2二粒径44μm以下のものが、粒度325メツシ
ュ以下の粉末に相当する。
ュ以下の粉末に相当する。
(2)その組成が、A J 60重量%、■40重量%
で、粒度が325メツシュ以下の合金化用添加粉末を用
意した(以下、第5図参照)。
で、粒度が325メツシュ以下の合金化用添加粉末を用
意した(以下、第5図参照)。
(3)第■工稈:Ti粉末Ao 、 Be 、 Go
。
。
Do、Eoと、合金化用添加粉末とを、各々重量比9:
1の混合比で、V型ブレンダーをもって10分間混合し
て、混合粉末A、B、C,D、Eを得た。
1の混合比で、V型ブレンダーをもって10分間混合し
て、混合粉末A、B、C,D、Eを得た。
(4)第■工程:混合粉末A、B、C,D、Eに、各々
3cm3/粉末100grのプロピル・アルコールを凝
集剤として添加して、振動ミル(1450ppm )を
用い、室温にて、0.5〜12時間の粉砕処理を行なっ
た。粉砕処理は、これをボールミルで行うこともできる
が、振動ミルに比して長時間を要する不都合がある。な
お、凝集剤としてはへブタンを使用することもできるが
、凝集剤の添加量は、これを1〜50cm3/粉末10
0grにするのが好ましい。
3cm3/粉末100grのプロピル・アルコールを凝
集剤として添加して、振動ミル(1450ppm )を
用い、室温にて、0.5〜12時間の粉砕処理を行なっ
た。粉砕処理は、これをボールミルで行うこともできる
が、振動ミルに比して長時間を要する不都合がある。な
お、凝集剤としてはへブタンを使用することもできるが
、凝集剤の添加量は、これを1〜50cm3/粉末10
0grにするのが好ましい。
その理由は、添加量が10m3/粉末100gr未満で
あると、粉末が凝集し、高密度な焼結体が得られないば
かりか、圧粉成形性に劣るからであり、添加量が50c
m”/粉末100grを越えると、添加量に比して効果
が少なく、次の圧粉成形工程に先立って必要な凝集剤の
減圧除去処理に長時間を要し、量産性が損なわれるから
である。
あると、粉末が凝集し、高密度な焼結体が得られないば
かりか、圧粉成形性に劣るからであり、添加量が50c
m”/粉末100grを越えると、添加量に比して効果
が少なく、次の圧粉成形工程に先立って必要な凝集剤の
減圧除去処理に長時間を要し、量産性が損なわれるから
である。
(5)第■工程:粉砕処理された混合粉末A、B。
C,D、Eを各々金型に装入し、各粉末毎に成形圧3ト
ン/cIIi、5トン/cmで圧粉成形を行ない圧粉体
As 、As 、B3 、Bs 、Cs 、C5,D3
。
ン/cIIi、5トン/cmで圧粉成形を行ない圧粉体
As 、As 、B3 、Bs 、Cs 、C5,D3
。
Ds、Es、Er、(ただし、添数字は成形圧を示す)
を得た。この工程では、冷間静水圧プレス成形法(CI
P)を採用することもできる。
を得た。この工程では、冷間静水圧プレス成形法(CI
P)を採用することもできる。
(6)第■工程:各圧粉体を、真空度10−4〜10−
5姻HO,温度1250℃、処理時間4時間なる条件で
焼結処理して焼結体As 、 As 、 B3 、 B
s 、 Cs 。
5姻HO,温度1250℃、処理時間4時間なる条件で
焼結処理して焼結体As 、 As 、 B3 、 B
s 、 Cs 。
Cs 、Ds 、Di 、Es 、Esを得た。なお、
処理雰囲気は、不活性ガス雰囲気でも良く、温度。
処理雰囲気は、不活性ガス雰囲気でも良く、温度。
処理時間は、それぞれ1100〜1400℃、1〜4時
間の範囲で条件選択することができる。その限定理由は
、1100℃未満では、十分な拡散が行われず、140
0℃を越えると、均一組成の焼結体が得られないからで
あり、また1時間未満では、十分な拡散が行われず、4
時間を越えたとしても高密度化は然程進行せず、量産性
が損なわれるからである。
間の範囲で条件選択することができる。その限定理由は
、1100℃未満では、十分な拡散が行われず、140
0℃を越えると、均一組成の焼結体が得られないからで
あり、また1時間未満では、十分な拡散が行われず、4
時間を越えたとしても高密度化は然程進行せず、量産性
が損なわれるからである。
(7)次に、焼結体A3 、As 、Bs 、B5゜C
ps 、Cs 、Ds 、Ds、Es 、Esの密度比
(真密度−4,45に対する比率)を調べ、それぞれの
素材粉末(粉末Ao=Eo)につき、粒度325メツシ
ュ以下の粉末含有率との関係をグラフで表示したく第6
図参照)。
ps 、Cs 、Ds 、Ds、Es 、Esの密度比
(真密度−4,45に対する比率)を調べ、それぞれの
素材粉末(粉末Ao=Eo)につき、粒度325メツシ
ュ以下の粉末含有率との関係をグラフで表示したく第6
図参照)。
(8)また、参考のために、前記素材粉末と同一組成の
粉末を用いて成形した焼結体について、画成引張り・圧
縮疲労試験(N =107 ) (JIS)を行ない、
密度比(%)と時間強さく応力)の関係を調べ、結果を
第7図に示した。
粉末を用いて成形した焼結体について、画成引張り・圧
縮疲労試験(N =107 ) (JIS)を行ない、
密度比(%)と時間強さく応力)の関係を調べ、結果を
第7図に示した。
〈試験結果の評価〉
■粒度325メツシュ以下の粉末含有率が増大するほど
高密度の焼結体を容易に得ることができる。
高密度の焼結体を容易に得ることができる。
■粉末成形圧が3トン/cmの場合、目標密度比98%
を得るためには、粒度325メツシュ以下の粉末含有率
が95%程度でなければならないが、5トン/cm勢で
は、該粉末含有率25%以上で目標密度比98%を達成
し得る。
を得るためには、粒度325メツシュ以下の粉末含有率
が95%程度でなければならないが、5トン/cm勢で
は、該粉末含有率25%以上で目標密度比98%を達成
し得る。
■前記項目(3)における混合粉末Eを用い、第■工程
のみを省略して、成形圧5トン/cmで前記第1[[工
程(圧粉成形)を実施し、前記第1V工程により得た比
較例としての焼結体の密度比は96.5%であり、これ
と対比すれば、焼結体B6 (密度比98%)の疲労
強度は十分大きい(第7図参照)。
のみを省略して、成形圧5トン/cmで前記第1[[工
程(圧粉成形)を実施し、前記第1V工程により得た比
較例としての焼結体の密度比は96.5%であり、これ
と対比すれば、焼結体B6 (密度比98%)の疲労
強度は十分大きい(第7図参照)。
ルI目と1果
以上の説明から明らかな様に、本発明では、粒度325
メツシュ以下の粉末を25重量%以上含む11合金粉末
と、粒度325メツシュ以下の合金化用添加粉、末とを
、所定割合で混合して成る混合粉末を、機械的粉砕手段
にて処理し、該粉砕処理した混合粉末を圧粉成形した後
、これを焼結させることとしたため、量産に適する簡単
な方法で高密度の焼結合金を得ることができる。
メツシュ以下の粉末を25重量%以上含む11合金粉末
と、粒度325メツシュ以下の合金化用添加粉、末とを
、所定割合で混合して成る混合粉末を、機械的粉砕手段
にて処理し、該粉砕処理した混合粉末を圧粉成形した後
、これを焼結させることとしたため、量産に適する簡単
な方法で高密度の焼結合金を得ることができる。
第1図、第2図はそれぞれ公知に係る焼結金属の製造工
程図、第3図は本発明方法を実施するために二種類の素
材粉末を混合した状態を示す図、第4図はその混合粉末
を粉砕処理した後の粉末を示す図、第5図は本発明方法
によるTi焼結合金の製造工程図、第6図は本発明方法
で得た焼結体について、素材粉末中の粒度325メツシ
ュ以下の粉末含有率と密度比との関係を示すグラフ、第
7図は画成引張り・圧縮疲労試験(N=107)による
Ti焼結合金の密度比と時間強さの関係を示すグラフで
ある。 1・・・Tiまたは11合金粉末、2・・・合金化用添
加粉末、3・・・結合粒子。
程図、第3図は本発明方法を実施するために二種類の素
材粉末を混合した状態を示す図、第4図はその混合粉末
を粉砕処理した後の粉末を示す図、第5図は本発明方法
によるTi焼結合金の製造工程図、第6図は本発明方法
で得た焼結体について、素材粉末中の粒度325メツシ
ュ以下の粉末含有率と密度比との関係を示すグラフ、第
7図は画成引張り・圧縮疲労試験(N=107)による
Ti焼結合金の密度比と時間強さの関係を示すグラフで
ある。 1・・・Tiまたは11合金粉末、2・・・合金化用添
加粉末、3・・・結合粒子。
Claims (6)
- (1)粒度325メッシュ以下の粉末を25重量%以上
含むTiまたはTi合金粉末と、粒度325メッシュ以
下の合金化用添加粉末とを、所定割合で混合して成る混
合粉末を、機械的粉砕手段にて処理し、該粉砕処理した
混合粉末を圧粉成形した後、これを焼結させることを特
徴とする高密度Ti焼結合金の製造方法。 - (2)前記合金化用添加粉末が、Al60重量%、V4
0重量%なる組成のAl−V合金粉末であることを特徴
とする特許請求の範囲第1項に記載された高密度Ti焼
結合金の製造方法。 - (3)前記圧粉成形の成形圧が5トン/cm^2以上で
ある特許請求の範囲第1項に記載された高密度Ti焼結
合金の製造方法。 - (4)前記機械的粉砕手段として振動ミルを用いたこと
を特徴とする特許請求の範囲第1項に記載された高密度
Ti焼結合金の製造方法。 - (5)前記機械的粉砕手段による処理を行うに当り、混
合粉末中に1〜50cm^3/粉末100grの液体状
の凝集防止剤を添加することを特徴とする特許請求の範
囲第1項に記載された高密度Ti焼結合金の製造方法。 - (6)真空中、温度1100〜1400℃、処理時間1
〜4時間なる条件で、前記焼結を行うことを特徴とする
特許請求の範囲第1項に記載された高密度Ti焼結合金
の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27667486A JPS63130732A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高密度Ti焼結合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27667486A JPS63130732A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高密度Ti焼結合金の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63130732A true JPS63130732A (ja) | 1988-06-02 |
Family
ID=17572734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27667486A Pending JPS63130732A (ja) | 1986-11-21 | 1986-11-21 | 高密度Ti焼結合金の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63130732A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02145701A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-05 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 加圧成形用チタン・アルミニウム合金粉末粒及びその製造方法 |
US5409518A (en) * | 1990-11-09 | 1995-04-25 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered powdered titanium alloy and method of producing the same |
-
1986
- 1986-11-21 JP JP27667486A patent/JPS63130732A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02145701A (ja) * | 1988-11-25 | 1990-06-05 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | 加圧成形用チタン・アルミニウム合金粉末粒及びその製造方法 |
US5409518A (en) * | 1990-11-09 | 1995-04-25 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered powdered titanium alloy and method of producing the same |
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