JPS6312829A - タ−ボチヤ−ジヤ - Google Patents
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- JPS6312829A JPS6312829A JP61154054A JP15405486A JPS6312829A JP S6312829 A JPS6312829 A JP S6312829A JP 61154054 A JP61154054 A JP 61154054A JP 15405486 A JP15405486 A JP 15405486A JP S6312829 A JPS6312829 A JP S6312829A
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- turbine
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- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
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- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N Cloperastine hydrochloride Chemical compound Cl.C1=CC(Cl)=CC=C1C(C=1C=CC=CC=1)OCCN1CCCCC1 UNPLRYRWJLTVAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/02—Gas passages between engine outlet and pump drive, e.g. reservoirs
- F02B37/025—Multiple scrolls or multiple gas passages guiding the gas to the pump drive
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/18—Control of the pumps by bypassing exhaust from the inlet to the outlet of turbine or to the atmosphere
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B37/00—Engines characterised by provision of pumps driven at least for part of the time by exhaust
- F02B37/12—Control of the pumps
- F02B37/22—Control of the pumps by varying cross-section of exhaust passages or air passages, e.g. by throttling turbine inlets or outlets or by varying effective number of guide conduits
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はターボチャージャに係り、特に、可変容量式タ
ーボチャージャに関するものである。
ーボチャージャに関するものである。
従来は、特開昭６０−１９９１８号に記載のように、流
路切換弁にはアクチュエータが連接してあり。
路切換弁にはアクチュエータが連接してあり。
し、流路切換部での流れの損失、排気抵抗や可変範囲（
同一膨張比において、流路切換弁全開時のタービン流量
を流路切換弁全閉時のタービン流量で除した値）につい
ては配慮されてぃなかった。
同一膨張比において、流路切換弁全開時のタービン流量
を流路切換弁全閉時のタービン流量で除した値）につい
ては配慮されてぃなかった。
上記技術の問題点を次に示す。
（１）上記可変容量式ターボチャージャにおいて。
流路切換弁全開時の流路切換部での流れ■１失を少なく
するためには、流路切換弁の弁座の流路断面積をなるべ
く大きくし、他の部分の流路断面積になるべく近づけ、
該弁座部での流路断面積の絞りを小さくする必要がある
。しかし、弁座流路断面積が大きいほど、ある弁開口面
積を得るための弁開度は小さくても良くなる。したがっ
て、この場合、機関低回転域から高回転域の全域におい
て、過給圧を制御するための弁開度範囲は狭くなり、高
速域でも該部は全開とならず、弁開口面積が小さく流れ
損失が大きく、また該部が排気抵抗となり、出力低下及
び燃費低下が生じる。
するためには、流路切換弁の弁座の流路断面積をなるべ
く大きくし、他の部分の流路断面積になるべく近づけ、
該弁座部での流路断面積の絞りを小さくする必要がある
。しかし、弁座流路断面積が大きいほど、ある弁開口面
積を得るための弁開度は小さくても良くなる。したがっ
て、この場合、機関低回転域から高回転域の全域におい
て、過給圧を制御するための弁開度範囲は狭くなり、高
速域でも該部は全開とならず、弁開口面積が小さく流れ
損失が大きく、また該部が排気抵抗となり、出力低下及
び燃費低下が生じる。
（２）高速域で流路切換弁が全開になるよう流路切換弁
弁座の流路断面積を小さくすると、核部が絞りとなり流
れ損失が増加し、タービン性能が低下する。
弁座の流路断面積を小さくすると、核部が絞りとなり流
れ損失が増加し、タービン性能が低下する。
（３）高速域で流路切換弁が全開になるようタービンケ
ーシングのスクロール流路断面を小さくしたり、タービ
ン出口の流路断面を小さくすると、最大タービン流量が
減少し、可変範囲が狭くなる。
ーシングのスクロール流路断面を小さくしたり、タービ
ン出口の流路断面を小さくすると、最大タービン流量が
減少し、可変範囲が狭くなる。
本発明の目的は、上記問題点を解決し、搭載した機関の
性能低下を防ぎ、かつ、タービン性能が良く、可変範囲
の広いターボチャージャを提供することにある。
性能低下を防ぎ、かつ、タービン性能が良く、可変範囲
の広いターボチャージャを提供することにある。
上記目的は、流路切換弁弁座の流路面積をなるべく大き
くし核部での流れ損失を小さくし、かつ。
くし核部での流れ損失を小さくし、かつ。
流路切換弁は１機関低速域には過給圧を制御するように
動き、高速域に排気ガス量が増加した時には全開あるい
は全開に近い状態になるようにすることにより達成され
る。 □ 〔作用〕 機関高速域に排気ガス量が増加した時、流路切換弁開度
が所定量増大するので、弁開口面積が大きくなり流れ損
失は減少し、また、該部による排気抵抗が減少する。そ
れによって、タービン入口圧力が減少し、機関の燃焼室
内のガス交換過程が改善され、出力及び燃費が改善され
る。
動き、高速域に排気ガス量が増加した時には全開あるい
は全開に近い状態になるようにすることにより達成され
る。 □ 〔作用〕 機関高速域に排気ガス量が増加した時、流路切換弁開度
が所定量増大するので、弁開口面積が大きくなり流れ損
失は減少し、また、該部による排気抵抗が減少する。そ
れによって、タービン入口圧力が減少し、機関の燃焼室
内のガス交換過程が改善され、出力及び燃費が改善され
る。
以下、各図により本発明の詳細な説明する。
第１図は１本発明の一実施例である。最初に構成につい
て説明する。機関１に連通される吸気管２と排気管３の
途中には可変容量式ターボチャージャ４が装着される。
て説明する。機関１に連通される吸気管２と排気管３の
途中には可変容量式ターボチャージャ４が装着される。
ターボチャージャ４は吸気管２の途中に介装されるコン
プレッサ５．排気管３の途中に介装されるタービン６と
軸受部７から構成される。
プレッサ５．排気管３の途中に介装されるタービン６と
軸受部７から構成される。
前記コンプレッサ５は、コンプレッサケーシング１０内
に配設されたコンプレッサ翼車１１．コンプレッサ入口
１２．コンプレッサ出口１３から構成されている。
に配設されたコンプレッサ翼車１１．コンプレッサ入口
１２．コンプレッサ出口１３から構成されている。
タービン６は、タービンケーシング２０内に配設された
タービン翼車２１．タービン人口２２゜タービン出口２
３から構成され、該タービン翼車２１は、前記コンプレ
ッサ翼車１１と回転軸２４で結合され、該回転軸２４は
軸受２５で保持されている。
タービン翼車２１．タービン人口２２゜タービン出口２
３から構成され、該タービン翼車２１は、前記コンプレ
ッサ翼車１１と回転軸２４で結合され、該回転軸２４は
軸受２５で保持されている。
タービンケーシング２０のスクロール室は第１スクロー
ル室２６と第２スクロール室２７より形成され、これら
は隔壁２８によって分割され該隔壁２８はタービン人口
２２の途中まで延びている。
ル室２６と第２スクロール室２７より形成され、これら
は隔壁２８によって分割され該隔壁２８はタービン人口
２２の途中まで延びている。
タービン人口２２は第１スクロール室２６に接続される
第１排気ガス導入路２９と第２スクロール室２７に接続
される第２排気ガス導入路３ｏより成り、該第２排気ガ
ス導入路３０には、流路切換弁３１が排気ガス流動方向
に開くように備えられ、該流路切換弁３１と、タービン
入口フランジ３２と排気管３のフランジ３４の間にボル
ト締めにより挾持された弁座３３により、流路切換部を
構成する。
第１排気ガス導入路２９と第２スクロール室２７に接続
される第２排気ガス導入路３ｏより成り、該第２排気ガ
ス導入路３０には、流路切換弁３１が排気ガス流動方向
に開くように備えられ、該流路切換弁３１と、タービン
入口フランジ３２と排気管３のフランジ３４の間にボル
ト締めにより挾持された弁座３３により、流路切換部を
構成する。
前記流路切換弁３１の弁軸３５と一体の腕体３６には操
作ロッド４０が連結され、該ロッド４０はアクチューエ
ータ４１に連結される。該アクチュエータ４１はケーシ
ング４２．このケーシング４２内に張架されてその内部
を作動室４３と大気圧室４４とに画成するダイヤフラム
４５．該ダイヤフラム４５を作動室４３側へ変移するよ
うに附勢するばね４６から構成される装置該アクチュエ
ータ４１の作動室４３は、パイプ４７によりコンプレッ
サ出口１３と連結されており、該パイプ４７にはＴ型部
４８が存在し１図のように圧力調整器５０が接続されて
いる。Ｔ型部４８の圧力調整器５０側は、電磁弁５３を
介して大気開放となっている。圧力、！ｌ！！整器５０
は、吸気管２に介装され吸入空気量を測定する検知部５
７゜検知部からの出力信号を増幅する増幅器５６．遅延
回路５５．リレー５４．及び前記電磁弁５３から構成さ
れる。また、パイプ４７のＴ型部４８と電磁弁５３の間
にはオリフィス５１が、Ｔ型部４８とコンプレッサ出口
１３の間には、オリフィス５２が備えられている。
作ロッド４０が連結され、該ロッド４０はアクチューエ
ータ４１に連結される。該アクチュエータ４１はケーシ
ング４２．このケーシング４２内に張架されてその内部
を作動室４３と大気圧室４４とに画成するダイヤフラム
４５．該ダイヤフラム４５を作動室４３側へ変移するよ
うに附勢するばね４６から構成される装置該アクチュエ
ータ４１の作動室４３は、パイプ４７によりコンプレッ
サ出口１３と連結されており、該パイプ４７にはＴ型部
４８が存在し１図のように圧力調整器５０が接続されて
いる。Ｔ型部４８の圧力調整器５０側は、電磁弁５３を
介して大気開放となっている。圧力、！ｌ！！整器５０
は、吸気管２に介装され吸入空気量を測定する検知部５
７゜検知部からの出力信号を増幅する増幅器５６．遅延
回路５５．リレー５４．及び前記電磁弁５３から構成さ
れる。また、パイプ４７のＴ型部４８と電磁弁５３の間
にはオリフィス５１が、Ｔ型部４８とコンプレッサ出口
１３の間には、オリフィス５２が備えられている。
次に１本実施例の特徴を説明する。電磁弁５３が全開の
場合、アクチュエータ４１の作動室４３内の圧力は、コ
ンプレッサ出口１３の圧力すなわち過給圧にほぼ等しい
。本実施例においては、機関低速域から中速域で電磁弁
を開け、前記作動室４３内の圧力を過給圧より小さくし
ておき、この状態で、目標の過給圧特性が得られるよう
アクチュエータのマツチングを行なう。つまり、機関１
の低速トルクを向上するため、機関低速域では流路切換
弁３１を全閉とし、排気ガスを第１スクロール室２６だ
けに流し、過給圧が目標設定値に達したら、流路切換弁
３１を徐々に開き、過給圧が目標設定値を越えないよう
に流路切換弁３１を制御する。ところが、機関高速域に
排気ガス量が増加すると、前記した問題点が生じ、流路
切換弁３１をさらに開き、全開あるいは全開に近い状態
にする必要がある。そこで、本実施例では、高速域で電
磁弁５３を全開にし、前記作動室４３内の圧力を過給圧
まで高め、流路切換弁の開度をさらに大きくすることを
可能としている。
場合、アクチュエータ４１の作動室４３内の圧力は、コ
ンプレッサ出口１３の圧力すなわち過給圧にほぼ等しい
。本実施例においては、機関低速域から中速域で電磁弁
を開け、前記作動室４３内の圧力を過給圧より小さくし
ておき、この状態で、目標の過給圧特性が得られるよう
アクチュエータのマツチングを行なう。つまり、機関１
の低速トルクを向上するため、機関低速域では流路切換
弁３１を全閉とし、排気ガスを第１スクロール室２６だ
けに流し、過給圧が目標設定値に達したら、流路切換弁
３１を徐々に開き、過給圧が目標設定値を越えないよう
に流路切換弁３１を制御する。ところが、機関高速域に
排気ガス量が増加すると、前記した問題点が生じ、流路
切換弁３１をさらに開き、全開あるいは全開に近い状態
にする必要がある。そこで、本実施例では、高速域で電
磁弁５３を全開にし、前記作動室４３内の圧力を過給圧
まで高め、流路切換弁の開度をさらに大きくすることを
可能としている。
次に５本実施例の作用について、第２図、第３図を用い
て説明する。第２図は１機関速度Ｎに対する電磁弁開度
Ｏｅ、アクチュエータ作動室内圧力Ｐ＾、流路切換弁関
度θＶを実線で示したもので、常時流路切換弁全閉時の
各特性を点線で供託している。同様に、第３図は、機関
速度Ｎに対する過給圧Ｐｃ、タービン入口圧力Ｐｔ、吸
入空気量Ｇａの特性について示したものである。
て説明する。第２図は１機関速度Ｎに対する電磁弁開度
Ｏｅ、アクチュエータ作動室内圧力Ｐ＾、流路切換弁関
度θＶを実線で示したもので、常時流路切換弁全閉時の
各特性を点線で供託している。同様に、第３図は、機関
速度Ｎに対する過給圧Ｐｃ、タービン入口圧力Ｐｔ、吸
入空気量Ｇａの特性について示したものである。
図において、Ｎ、は機関１のアイドリング回転数、Ｎ
ｗａｘは機関の最高回転数である。
ｗａｘは機関の最高回転数である。
本実施例では、電磁弁５３の開度θ８は０８１であり、
電磁弁開度特性６０となっている。この時のアクチュエ
ータ作動室内の圧力特性７０は、電磁弁５３が常時全閉
で電磁弁開度特性６１の場合のアクチュエータ作動室内
の圧力特性７１に比べ小さくなる。したがって、流路切
換弁の開き始めの機関回転数Ｎｃは、電磁弁５３が常時
全閉の場合の流路切換弁開き始めの機関回転数Ｎ ｃ
’ に比べ大きく、流路切換弁の開度特性６５は、電
磁弁５３が常時全閉の場合の特性７６よりも小さくなり
、過給圧力特性８０は、電磁弁５３が常時全閉の場合の
特性８１よりも良くなる。なお、過給圧特性８０が目標
とする過給圧特性である。また同様に吸入空気量特性７
５も、電磁弁５３が全開時の特性７６よりも多くなる。
電磁弁開度特性６０となっている。この時のアクチュエ
ータ作動室内の圧力特性７０は、電磁弁５３が常時全閉
で電磁弁開度特性６１の場合のアクチュエータ作動室内
の圧力特性７１に比べ小さくなる。したがって、流路切
換弁の開き始めの機関回転数Ｎｃは、電磁弁５３が常時
全閉の場合の流路切換弁開き始めの機関回転数Ｎ ｃ
’ に比べ大きく、流路切換弁の開度特性６５は、電
磁弁５３が常時全閉の場合の特性７６よりも小さくなり
、過給圧力特性８０は、電磁弁５３が常時全閉の場合の
特性８１よりも良くなる。なお、過給圧特性８０が目標
とする過給圧特性である。また同様に吸入空気量特性７
５も、電磁弁５３が全開時の特性７６よりも多くなる。
タービン入口圧力特性８５も、電磁弁５３が常時全閉の
場合の特性８６よりも高くなる。
場合の特性８６よりも高くなる。
機関高速域では前記の様に電磁弁５３を全開にする必要
がある。本実施例においては、電磁弁５３を全開にする
判断は、吸入空気量測定用検知部の出力信号を、増幅器
５５．遅延回路５５を介して得られる該信号を入力とす
るリレー５４である。つまり、吸入空気量Ｇａがある値
Ｇ ａ ＊ ｓ以上になったらリレーが動作し電磁弁が
全開になる仕組である。
がある。本実施例においては、電磁弁５３を全開にする
判断は、吸入空気量測定用検知部の出力信号を、増幅器
５５．遅延回路５５を介して得られる該信号を入力とす
るリレー５４である。つまり、吸入空気量Ｇａがある値
Ｇ ａ ＊ ｓ以上になったらリレーが動作し電磁弁が
全開になる仕組である。
電磁弁５３が全開となり電磁弁特性が特性６２となると
、流路切換弁開度特性６７は、電磁弁５３が開いている
時よりも大きくなり、またアクの流れ損失及び排気抵抗
が減少しタービン入口圧力特性８７は、電磁弁が開いて
いる時の特性８８よりも小さくなり、同様に過給圧特性
８２及び吸入空気量特性７７は、電磁弁５３が開いてい
る時よりもわずかに小さくなる。
、流路切換弁開度特性６７は、電磁弁５３が開いている
時よりも大きくなり、またアクの流れ損失及び排気抵抗
が減少しタービン入口圧力特性８７は、電磁弁が開いて
いる時の特性８８よりも小さくなり、同様に過給圧特性
８２及び吸入空気量特性７７は、電磁弁５３が開いてい
る時よりもわずかに小さくなる。
排気ガス量が多いと、吸入空気量がわずかに減少するこ
とによる出力低下分よりも、タービン入口圧力つまり機
関の背圧が減少することにより、機関１の燃焼室内のガ
ス交換過程の改善による出力増加分が大きくなり、出力
は改善され、燃費も改善される。
とによる出力低下分よりも、タービン入口圧力つまり機
関の背圧が減少することにより、機関１の燃焼室内のガ
ス交換過程の改善による出力増加分が大きくなり、出力
は改善され、燃費も改善される。
次に、前記圧力調整器５０について説明する。
実施例においては、電磁弁開度の制御は、特性６０及び
６２で示すＯＮ、ＯＦＦ制御であるが。
６２で示すＯＮ、ＯＦＦ制御であるが。
第４図に示す様な、提要回転数により連続的に変化する
特性とすることも可能である。また、電磁弁開度制御の
入力として、吸入空気量を用いているが、これも、ター
ビン入口圧力などの他の因子でも良く、また、吸入空気
量１機関にかかる負荷など数種類の因子を用いて制御に
対する判断をマイコンなどの回路により行ない、それに
より電磁弁５３を制御することも可能である。本実施例
において、前記したように、機関回転数と供に吸入空気
量が増加し、ある値Ｇ ａ ＊ ｓに達し電磁弁５３が
全開になると吸入空気量にわずかに低下しＧ ａ Ｈｓ
以下になり機関回転数が一時的に減少する現象が生じ、
場合によってはその現象が繰り返される時が生じる。こ
れは、回路に遅延回路５５を設けることにより解決でき
る。
特性とすることも可能である。また、電磁弁開度制御の
入力として、吸入空気量を用いているが、これも、ター
ビン入口圧力などの他の因子でも良く、また、吸入空気
量１機関にかかる負荷など数種類の因子を用いて制御に
対する判断をマイコンなどの回路により行ない、それに
より電磁弁５３を制御することも可能である。本実施例
において、前記したように、機関回転数と供に吸入空気
量が増加し、ある値Ｇ ａ ＊ ｓに達し電磁弁５３が
全開になると吸入空気量にわずかに低下しＧ ａ Ｈｓ
以下になり機関回転数が一時的に減少する現象が生じ、
場合によってはその現象が繰り返される時が生じる。こ
れは、回路に遅延回路５５を設けることにより解決でき
る。
次に第５図を用いて、特許請求範囲第２項に示す機能を
有するターボチャージャの実施例を示す。
有するターボチャージャの実施例を示す。
第５図に示すターボチャージャ４′の第２排気ガス導入
路３０とタービン出口２３は、排気バイパス弁９１を有
する排気バイパス通路９７によって連通される。該排気
バイパス通路９７は、第１排気ガス導入路２９と連通し
ていても可能である。
路３０とタービン出口２３は、排気バイパス弁９１を有
する排気バイパス通路９７によって連通される。該排気
バイパス通路９７は、第１排気ガス導入路２９と連通し
ていても可能である。
流路切換部９０は第２排気ガス導入路３０に備えら胤て
いるが、これも第１排気ガス導入路２９に有しても可能
である。つまり、流路切換部９０は排気バイパス通路９
７を介してタービン出口２３ト連通ずる排気ガス導入路
に有しても、あるいは、他の排気ガス導入路に有しても
良い、排気バイパス弁９１の弁軸に固定される腕体９３
には、操作ロッド９４が連結され、該操作ロッド９４は
排気バイパス弁専用の７クチユエータ９５に連接される
。このアクチュエータ９５の構造は前記アクチュエータ
４１と同じである。このアクチュエータ９５の作動室は
パイプ９６によりコンプレッサ出口１３と連通される。
いるが、これも第１排気ガス導入路２９に有しても可能
である。つまり、流路切換部９０は排気バイパス通路９
７を介してタービン出口２３ト連通ずる排気ガス導入路
に有しても、あるいは、他の排気ガス導入路に有しても
良い、排気バイパス弁９１の弁軸に固定される腕体９３
には、操作ロッド９４が連結され、該操作ロッド９４は
排気バイパス弁専用の７クチユエータ９５に連接される
。このアクチュエータ９５の構造は前記アクチュエータ
４１と同じである。このアクチュエータ９５の作動室は
パイプ９６によりコンプレッサ出口１３と連通される。
その仇の構成は第１図と同様である。
次に第６図を用いて動作及び作用について説明する。第
６図には機関速度Ｎに対する電磁弁開度特性１００．流
路切換弁開度特性１０１．排気バイパス弁開度特性１０
２．、タービン入口圧力特性１０３、過給圧特性１０４
を示す、ターボチャージャ４′の場合排気バイパス弁９
１が全開の領域、つまり機関回転数ＮがＮ１から排気バ
イパス弁９１が開き始める時の機関回転数Ｎｂまでの各
部の動作及び作用は、前記したターボチャージャ４と同
様である。動作及び作用において前記ターボチャージャ
４と違う点はＮ ｂ ＜ Ｎ ＜ Ｎ −ａ ｘにおい
て流路切換弁３１は全開となり、その状態で過給圧が目
標設定値ｐｃｍ８以上になってしまうため、その領域で
は排気バイパス弁９１を開は排気ガスをバイパスさせる
ことにより過給圧を制御する点である。
６図には機関速度Ｎに対する電磁弁開度特性１００．流
路切換弁開度特性１０１．排気バイパス弁開度特性１０
２．、タービン入口圧力特性１０３、過給圧特性１０４
を示す、ターボチャージャ４′の場合排気バイパス弁９
１が全開の領域、つまり機関回転数ＮがＮ１から排気バ
イパス弁９１が開き始める時の機関回転数Ｎｂまでの各
部の動作及び作用は、前記したターボチャージャ４と同
様である。動作及び作用において前記ターボチャージャ
４と違う点はＮ ｂ ＜ Ｎ ＜ Ｎ −ａ ｘにおい
て流路切換弁３１は全開となり、その状態で過給圧が目
標設定値ｐｃｍ８以上になってしまうため、その領域で
は排気バイパス弁９１を開は排気ガスをバイパスさせる
ことにより過給圧を制御する点である。
次に、第１図に示す圧力調整器５０の制御フローチャー
トについて、第７図を用いて説明する。
トについて、第７図を用いて説明する。
入力は、吸入空気量測定用検知部からの出力Ｇ＆であり
、その出力はまず増幅器５６で増幅される。
、その出力はまず増幅器５６で増幅される。
その処理は、１１０で示され、出力Ｇ＆は０倍される。
該増幅器５６の出力Ｓｚは遅延回路５５で遅延される。
その処理は１１１であり、そのＳｌを時間ｔ′だけ遅延
する。次に、遅延回路の出力Ｓ２．が設定値Ｇ ａ 、
ｓ以上になった時に電磁弁５３のスイッチがＯＮにな
るようになリレー５４を使用すればよい。処理１１２は
リレー５４における出力Ｓ２と設定値Ｇａ５５の比較処
理で、Ｓ２≧Ｇａ、ｓの時だけ、電磁弁５３のスイッチ
がＯＮとなる。処理１１３は電磁弁５３のスイッチがＯ
Ｎとなる処理である。
する。次に、遅延回路の出力Ｓ２．が設定値Ｇ ａ 、
ｓ以上になった時に電磁弁５３のスイッチがＯＮにな
るようになリレー５４を使用すればよい。処理１１２は
リレー５４における出力Ｓ２と設定値Ｇａ５５の比較処
理で、Ｓ２≧Ｇａ、ｓの時だけ、電磁弁５３のスイッチ
がＯＮとなる。処理１１３は電磁弁５３のスイッチがＯ
Ｎとなる処理である。
第７図に対応するブロック図が第８図である。
この図においては遅延回路部１２０は一次応答遅れであ
るが、遅延方法は、２次応答遅れやその他の方法でも可
能である。
るが、遅延方法は、２次応答遅れやその他の方法でも可
能である。
以下本発明の実施態様を述べれば以下の通りである。
１、特許請求範囲第１項及び第２項において、前記開度
補正手段がオリフィスと電磁弁を使用し該電磁弁を吸入
空気量測定用検知部の出力で制御する圧力制御機端を備
えるアクチュエータで。
補正手段がオリフィスと電磁弁を使用し該電磁弁を吸入
空気量測定用検知部の出力で制御する圧力制御機端を備
えるアクチュエータで。
流路切換弁を制御することを特徴とするターボチャージ
ャ。
ャ。
２、上記１項において、前記電磁弁を機関のスロットル
位置検出装置の出力で制御することを特徴とするターボ
チャージャ。
位置検出装置の出力で制御することを特徴とするターボ
チャージャ。
３、上記１項において、前記電磁弁の機関の燃料噴射ポ
ンプのラック位置検出装置の出力で制御することを特徴
とするターボチャージャ。
ンプのラック位置検出装置の出力で制御することを特徴
とするターボチャージャ。
′４．上記１項において、前記電磁弁を機関の回転数及
びスコツ１−ル位置により制御することを特徴とするタ
ーボチャージャ。
びスコツ１−ル位置により制御することを特徴とするタ
ーボチャージャ。
５、上記１項において、前記電磁弁を機関の回転数及び
燃料噴射ポンプのラック位置により制御することを特徴
とするターボチャージャ。
燃料噴射ポンプのラック位置により制御することを特徴
とするターボチャージャ。
以上説明した本発明によれば１機関が所定の高速域にな
ると流路切換弁の開度がそれまでの開度より増大するの
で排気ガス流路の通路抵抗が減少し、過給効率も１機関
の性能も悪化することなく広範囲にわたって過給効果を
得ることができる。
ると流路切換弁の開度がそれまでの開度より増大するの
で排気ガス流路の通路抵抗が減少し、過給効率も１機関
の性能も悪化することなく広範囲にわたって過給効果を
得ることができる。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図は機関回転
数に対する電磁弁開度、流路切換弁開度。 アクチュエータ作動室内圧力、吸入空気量の各特性曲線
、第３図は機関回転数に対する過給圧とタービン入口圧
力の特性曲線、第４図は機関回転数に対する電磁弁開度
特性曲線、第５図は本発明の一実施例の概略図、第６図
は機関回転数に対する電磁弁開度、流路切換弁開度、排
気バイパス弁開３１・・・流路切換弁、３３・・・弁座
、４２・・・アクチュエータ、５１・・・オリフィス、
５２・・・オリフィス、５０・・・圧力調整器、５３・
・・電磁弁、５４・・・リレー、５５・・・遅延回路、
５６・・・増幅器、５７・・・吸入空気量 ｌ 凹 ５１・・・オリフィス ５２・・・オリフィス ５３・・・叱石乳弁 惨 ２ 国 礁閏″ｉ度 Ｎ 第 ３ｚ Ａ 槽・関連度Ｎ 第 ４ 図 機・関回転敬Ｎ 第 Ｓ 図 ５０・・・圧力語ト！巷 早 ６ の 供関遣度Ｎ 奉 ７ 図 Ｃ： ”：ｉ ＊ Ｇα、Ｓ；設定席
数に対する電磁弁開度、流路切換弁開度。 アクチュエータ作動室内圧力、吸入空気量の各特性曲線
、第３図は機関回転数に対する過給圧とタービン入口圧
力の特性曲線、第４図は機関回転数に対する電磁弁開度
特性曲線、第５図は本発明の一実施例の概略図、第６図
は機関回転数に対する電磁弁開度、流路切換弁開度、排
気バイパス弁開３１・・・流路切換弁、３３・・・弁座
、４２・・・アクチュエータ、５１・・・オリフィス、
５２・・・オリフィス、５０・・・圧力調整器、５３・
・・電磁弁、５４・・・リレー、５５・・・遅延回路、
５６・・・増幅器、５７・・・吸入空気量 ｌ 凹 ５１・・・オリフィス ５２・・・オリフィス ５３・・・叱石乳弁 惨 ２ 国 礁閏″ｉ度 Ｎ 第 ３ｚ Ａ 槽・関連度Ｎ 第 ４ 図 機・関回転敬Ｎ 第 Ｓ 図 ５０・・・圧力語ト！巷 早 ６ の 供関遣度Ｎ 奉 ７ 図 Ｃ： ”：ｉ ＊ Ｇα、Ｓ；設定席
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、タービンとコンプレッサとを同一軸上に固定配置し
、前記タービンのケーシング内のスクロール室と、ター
ビン入口から該スクロール室までの排気導入路を隔壁に
より２分割して２つの流路を形成し、どちらか一方の流
路の入口に機関の運転状態に応じて開度が制御される流
路切換弁を設けた流路切換方式の可変容量式ターボチャ
ージャにおいて、排気ガス量が所定値を越えた時出力を
発生する排気ガス量検出手段を設け、該手段の出力によ
つて前記流路切換弁の開度をそれまでの開度より、所定
量増大する開度補正手段を設けたことを特徴とするター
ボチャージャ。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記流路切換弁の
設けられた側の排気導入路が該通路から分岐して前記タ
ービンの翼車の上流側と下流側とを接続するバイパス通
路を有し、該バイパス通路には機関の所定の高速域にお
いて前記バイパス通路を開く排気バイパス弁を備えたこ
とを特徴とするターボチャージャ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61154054A JPS6312829A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | タ−ボチヤ−ジヤ |
| KR1019870006406A KR880001905A (ko) | 1986-07-02 | 1987-06-24 | 가변용량형 터보차저 |
| GB08715346A GB2193258A (en) | 1986-07-02 | 1987-06-30 | Variable capacity turbo charger |
| FR8709318A FR2601073A1 (fr) | 1986-07-02 | 1987-07-01 | Turbocompresseur a suralimentation du type a capacite variable. |
| DE19873721908 DE3721908A1 (de) | 1986-07-02 | 1987-07-02 | Regelbarer turbolader |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61154054A JPS6312829A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | タ−ボチヤ−ジヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6312829A true JPS6312829A (ja) | 1988-01-20 |
Family
ID=15575904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61154054A Pending JPS6312829A (ja) | 1986-07-02 | 1986-07-02 | タ−ボチヤ−ジヤ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6312829A (ja) |
| KR (1) | KR880001905A (ja) |
| DE (1) | DE3721908A1 (ja) |
| FR (1) | FR2601073A1 (ja) |
| GB (1) | GB2193258A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016196871A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 過給機付き内燃機関の制御装置およびその制御方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2243872B (en) * | 1988-07-08 | 1992-09-30 | Caradon Mira Ltd | Ablutionary installation. |
| DE19531871C1 (de) * | 1995-08-30 | 1996-11-21 | Daimler Benz Ag | Verfahren zur Regelung des Ladedrucks bei einer mittels eines Abgasturboladers mit verstellbarer Turbinengeometrie aufgeladenen Brennkraftmaschine |
| KR20040046031A (ko) * | 2002-11-26 | 2004-06-05 | 현대자동차주식회사 | 격막 터보 챠저 제어장치 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4612770A (en) * | 1984-07-31 | 1986-09-23 | Mazda Motor Corporation | Turbocharged engine with exhaust purifier |
| JPS6140417A (ja) * | 1984-07-31 | 1986-02-26 | Mazda Motor Corp | 排気タ−ボ過給機付エンジンの制御装置 |
| JPS6146420A (ja) * | 1984-08-10 | 1986-03-06 | Hitachi Ltd | タ−ボ過給機 |
| JPS6165021A (ja) * | 1984-09-05 | 1986-04-03 | Nissan Motor Co Ltd | ターボチャージャの過給圧制御装置 |
| US4745753A (en) * | 1985-05-29 | 1988-05-24 | Mazda Motor Corporation | Engine turbo-supercharger control |
-
1986
- 1986-07-02 JP JP61154054A patent/JPS6312829A/ja active Pending
-
1987
- 1987-06-24 KR KR1019870006406A patent/KR880001905A/ko not_active Application Discontinuation
- 1987-06-30 GB GB08715346A patent/GB2193258A/en not_active Withdrawn
- 1987-07-01 FR FR8709318A patent/FR2601073A1/fr active Pending
- 1987-07-02 DE DE19873721908 patent/DE3721908A1/de not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016196871A (ja) * | 2015-04-06 | 2016-11-24 | ローベルト ボッシュ ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 過給機付き内燃機関の制御装置およびその制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3721908A1 (de) | 1988-01-07 |
| FR2601073A1 (fr) | 1988-01-08 |
| GB2193258A (en) | 1988-02-03 |
| GB8715346D0 (en) | 1987-08-05 |
| KR880001905A (ko) | 1988-04-27 |
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