JPS63128163A - アルミニウム製熱交換器の製造方法 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器の製造方法Info
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- JPS63128163A JPS63128163A JP61273175A JP27317586A JPS63128163A JP S63128163 A JPS63128163 A JP S63128163A JP 61273175 A JP61273175 A JP 61273175A JP 27317586 A JP27317586 A JP 27317586A JP S63128163 A JPS63128163 A JP S63128163A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はアルミ部材の表面層の亜鉛濃化処理法に関し、
特にアルミ部材に犠牲陽極効果を付与すると共に、該部
材の強度を向上せしめるものである。
特にアルミ部材に犠牲陽極効果を付与すると共に、該部
材の強度を向上せしめるものである。
(従来の技術)
近年自動車用熱交換器として、ラジェーター。
エアコンのエバポレーター、コンデンサー等には、軽量
化のためにAi又はAl合金が幅広く使用されるように
なった。これ等熱交換器は自動車が塩害地域を走行する
ところから耐食性が主な特性の一つとなっている。
化のためにAi又はAl合金が幅広く使用されるように
なった。これ等熱交換器は自動車が塩害地域を走行する
ところから耐食性が主な特性の一つとなっている。
一般にアルミ製熱交換器は、Al又はAl合金からなる
芯材の片面又は両面に、これより融点の低いろう合金、
例えばAx−si合金ヤA、e−s r−Mg合金を張
り合せたプレージングシートを用い、これをアルミ部材
、例えば押出し多穴チューブと組み合せ、複雑な形状の
ものも、塩化物系フラックスを用いるフラックスろう付
け、非腐蝕性フラックスを用いるフラックスろう付け、
真空ろう付は等のろう付けにより大量生産されている。
芯材の片面又は両面に、これより融点の低いろう合金、
例えばAx−si合金ヤA、e−s r−Mg合金を張
り合せたプレージングシートを用い、これをアルミ部材
、例えば押出し多穴チューブと組み合せ、複雑な形状の
ものも、塩化物系フラックスを用いるフラックスろう付
け、非腐蝕性フラックスを用いるフラックスろう付け、
真空ろう付は等のろう付けにより大量生産されている。
これ等ろう付は加熱により作られたアルミ製熱交換器は
耐食性を確保するのに次の方法が用いられている。
耐食性を確保するのに次の方法が用いられている。
(1)ろう付は加熱にZnCl2人りフラックス(塩化
物系又はフッ化物系)を用い、ろう付けと同時にアルミ
部材の表面にZnを析出拡散させ、この拡散層の犠牲作
用でアルミ部材の孔食を防止する。この方法は主として
クーラーのコンデンサーに利用されている。
物系又はフッ化物系)を用い、ろう付けと同時にアルミ
部材の表面にZnを析出拡散させ、この拡散層の犠牲作
用でアルミ部材の孔食を防止する。この方法は主として
クーラーのコンデンサーに利用されている。
(2)Zn、Sn、I n等を添加するとAl又はAl
合金を電気化学的に卑とする元素をフィン材又はろう材
に添加し、この犠牲作用により冷媒等の通路を構成する
アルミ部材の孔食を防止する。この方法は主としてコン
デンサー、エバポレーター、ラジェーター等のフィン材
に利用されている。
合金を電気化学的に卑とする元素をフィン材又はろう材
に添加し、この犠牲作用により冷媒等の通路を構成する
アルミ部材の孔食を防止する。この方法は主としてコン
デンサー、エバポレーター、ラジェーター等のフィン材
に利用されている。
(3)皮材としてA、!!−Zn合金やAJ!−Zn−
Mg合金や純Aiを用い、これを各種芯材にクラッドし
、皮材の犠牲作用で芯材の孔食発生を防止する。この方
法はラジェーターのチューブ(電縫管)やヘッダー等、
特に水側の耐孔食性向上に利用されている。
Mg合金や純Aiを用い、これを各種芯材にクラッドし
、皮材の犠牲作用で芯材の孔食発生を防止する。この方
法はラジェーターのチューブ(電縫管)やヘッダー等、
特に水側の耐孔食性向上に利用されている。
(4)コンデンサーチューブに使用する押出多穴管にあ
らかじめZn溶射、ジンケート処理。
らかじめZn溶射、ジンケート処理。
Znメッキ等によりZn′ftLm層を設け、ろう付は
加熱によりZn拡散層を形成させて押出多穴管の孔食を
防止する。
加熱によりZn拡散層を形成させて押出多穴管の孔食を
防止する。
アルミ部材の表面にZnを濃化させて犠牲効果を付与す
る上記従来方法はそれぞれ下記の問題があり、その改善
が強く望まれている。
る上記従来方法はそれぞれ下記の問題があり、その改善
が強く望まれている。
上記(1)の方法はフラックス処理のため、水洗等の後
処理が必要となり、これにともなう公害処理等も含む製
造コストが高くなる。上記(2)の方法はフィン材の防
食範囲に制限があり、その適用効果は熱交換器コア全体
に及ばない。
処理が必要となり、これにともなう公害処理等も含む製
造コストが高くなる。上記(2)の方法はフィン材の防
食範囲に制限があり、その適用効果は熱交換器コア全体
に及ばない。
ろう材に入れる方法はろう材が溶融するため、犠牲層は
十分に形成されず、逆にろう材が溜った部分ではろう材
の拡散と共に犠牲層も深く芯材内に入りこみ耐孔食性を
低下することもある。
十分に形成されず、逆にろう材が溜った部分ではろう材
の拡散と共に犠牲層も深く芯材内に入りこみ耐孔食性を
低下することもある。
上記(3)の方法は、犠牲層をあらかじめクラッドしな
ければならず、プレージングシートでは製造可能である
が、押出多穴管等には適用困難である。また上記(4)
の方法はZn処理のためアルミ部材の表面が異質となり
、折り曲げ等による脱落等の問題がある。
ければならず、プレージングシートでは製造可能である
が、押出多穴管等には適用困難である。また上記(4)
の方法はZn処理のためアルミ部材の表面が異質となり
、折り曲げ等による脱落等の問題がある。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、素材の段階、ろう
付けの段階、ろう付は後の段階等何れの場合にも簡単な
方法で、ろう付けにも影響を与えずに、各部分に均一に
Znを濃化させ、耐孔食性を向上させることができるア
ルミ部材の表面層の亜鉛濃化処理法を開発したもので、
Al又はAl合金部材をZn蒸気中で加熱処理すること
を特徴とするものである。
付けの段階、ろう付は後の段階等何れの場合にも簡単な
方法で、ろう付けにも影響を与えずに、各部分に均一に
Znを濃化させ、耐孔食性を向上させることができるア
ルミ部材の表面層の亜鉛濃化処理法を開発したもので、
Al又はAl合金部材をZn蒸気中で加熱処理すること
を特徴とするものである。
Zn蒸気は炉中でAl又はAl合金部材とZnを同時に
加熱して発生させてもよく、別の装置でZnを加熱して
発生したZn蒸気を使用してもよい。処理温度はZnの
溶融温度(約420℃)以上であれば問題なく、温度が
高くなれば表面濃度と拡散深さも大となる。処理時間も
同様に部材表面の7n拡散パターンに影響を与える。処
理雰囲気はN2ガス等不活性ガス中が望ましいが、大気
中でもZn濃化は可能である。圧力は大気圧程度で十分
であり、真空中でZn蒸気を発生させてもよい。
加熱して発生させてもよく、別の装置でZnを加熱して
発生したZn蒸気を使用してもよい。処理温度はZnの
溶融温度(約420℃)以上であれば問題なく、温度が
高くなれば表面濃度と拡散深さも大となる。処理時間も
同様に部材表面の7n拡散パターンに影響を与える。処
理雰囲気はN2ガス等不活性ガス中が望ましいが、大気
中でもZn濃化は可能である。圧力は大気圧程度で十分
であり、真空中でZn蒸気を発生させてもよい。
Al又はAlt合金部材の素材段階でZnを拡散させる
には、熱間加工(圧延、押出)時にZn蒸気を保持した
炉内を通すか、Zn蒸気をノズルから吹き付けてもよい
。Zn析出による表面性状の変化は全く問題なく、素材
の形状の制約もない。例えばAl部材のろう付は段階で
適用させる場合には、ろう付は炉内にZn溶湯を適量を
置けばよい。ろう材表面にも問題なくZnが拡散する。
には、熱間加工(圧延、押出)時にZn蒸気を保持した
炉内を通すか、Zn蒸気をノズルから吹き付けてもよい
。Zn析出による表面性状の変化は全く問題なく、素材
の形状の制約もない。例えばAl部材のろう付は段階で
適用させる場合には、ろう付は炉内にZn溶湯を適量を
置けばよい。ろう材表面にも問題なくZnが拡散する。
Znを溶融温度以上に加熱し、発生するZn蒸気中でA
l又はAl合金部材を加熱すると、ZnはAl又はAl
合金部材の表面から内部に拡散し、該部材に犠牲効果を
付与する。Zn拡散は表面が最も濃度が高い拡散パター
ンを示し、耐孔食性は最良となる。Zn拡散はフッ化物
系のフラックスを用いたろう付けにおいてもフラックス
の影響を受(プない。またAl又はAl合金部材のろう
付は後にもろう材の融点より低い温度で本発明処理を行
なうことにより、均一に表面にZnを拡散させることが
できる。更に/M!−Mg合金等に適用し、表層をAl
−Mg−7n合金化し、合金の強度を向上することがで
きる。
l又はAl合金部材を加熱すると、ZnはAl又はAl
合金部材の表面から内部に拡散し、該部材に犠牲効果を
付与する。Zn拡散は表面が最も濃度が高い拡散パター
ンを示し、耐孔食性は最良となる。Zn拡散はフッ化物
系のフラックスを用いたろう付けにおいてもフラックス
の影響を受(プない。またAl又はAl合金部材のろう
付は後にもろう材の融点より低い温度で本発明処理を行
なうことにより、均一に表面にZnを拡散させることが
できる。更に/M!−Mg合金等に適用し、表層をAl
−Mg−7n合金化し、合金の強度を向上することがで
きる。
実施例1
JIS 1050 (純度99.5wt%以上の純Al
)からなる自動車エアコン用コンデンサーチューブ(外
寸法; 5 X22ffil11.4穴、肉厚0.8m
>を500℃で押出加工し、その直後Zn溶湯を置いた
N2雰囲気炉中600℃で1分間保持し、チューブをZ
n蒸気処理し、これをベンダー加工した。一方JIS
3003相当のAl合金を芯材とし、その両面にJIS
4343相当のろう材を10%クラッドした厚さ0.
16m、巾22IIIMのプレージングシートを20m
の高さにコルゲート加工してフィンを形成した。これを
上記ベンダー加工したチューブに組付け、洗浄処理した
後、従来耐孔食性が劣るとされている非腐蝕性フッ化物
フラックスを3%濃度で塗布し、乾燥後N2ガス中60
0℃で3分間ろう付けを行なってコンデンサーを作製し
た。
)からなる自動車エアコン用コンデンサーチューブ(外
寸法; 5 X22ffil11.4穴、肉厚0.8m
>を500℃で押出加工し、その直後Zn溶湯を置いた
N2雰囲気炉中600℃で1分間保持し、チューブをZ
n蒸気処理し、これをベンダー加工した。一方JIS
3003相当のAl合金を芯材とし、その両面にJIS
4343相当のろう材を10%クラッドした厚さ0.
16m、巾22IIIMのプレージングシートを20m
の高さにコルゲート加工してフィンを形成した。これを
上記ベンダー加工したチューブに組付け、洗浄処理した
後、従来耐孔食性が劣るとされている非腐蝕性フッ化物
フラックスを3%濃度で塗布し、乾燥後N2ガス中60
0℃で3分間ろう付けを行なってコンデンサーを作製し
た。
これについてキャス試験(720hr )を行ないチュ
ーブに発生する最大孔食深さを測定し、従来耐孔食性が
最も優れるフラックスろう付は品、即ちZn蒸気処理す
ることなくベンダー加工したチューブに上記フィンを組
付け、ZnCJ!zを含んだ塩化物系フラックスを用い
、大気中600℃で3分間ろう付けを行なった後、フラ
ックス残漬を湯洗、酸洗、水洗で除去したコンデンサー
のチューブ材に発生する最大孔食深さと比較した。その
結果何れも0.2#以下の浅い腐食が発生したにすぎず
、本発明処理を施したものは従来の耐食性が最も優れた
フラックスろう付は品と同等の耐食性を示した。
ーブに発生する最大孔食深さを測定し、従来耐孔食性が
最も優れるフラックスろう付は品、即ちZn蒸気処理す
ることなくベンダー加工したチューブに上記フィンを組
付け、ZnCJ!zを含んだ塩化物系フラックスを用い
、大気中600℃で3分間ろう付けを行なった後、フラ
ックス残漬を湯洗、酸洗、水洗で除去したコンデンサー
のチューブ材に発生する最大孔食深さと比較した。その
結果何れも0.2#以下の浅い腐食が発生したにすぎず
、本発明処理を施したものは従来の耐食性が最も優れた
フラックスろう付は品と同等の耐食性を示した。
実施例2
実施例1と同様のフィン材とZn蒸気処理を行なわない
チューブを用い、ZnCj!zを含まない塩化物系フラ
ックスを使用して、大気中600℃で3分間ろう付けを
行なった。これをZn溶湯を置いたN2雰囲気炉中50
0℃で10分間保持してZn蒸気処理を行ない、Zn拡
散層をコンデンザーコア全体に形成させた。これについ
て実施例1と同様にキャス試験(720hr )を行な
い、チューブ材に発生する最大孔食深さを測定し、従来
耐孔食性が最も優れるZnC12を含んだ塩化物系フラ
ックスを用いたろう付は品と比較した。その結果従来の
耐孔食性が最も優れたろう付は品の孔食深ざが0.15
mでおったのに対し、本発明処理を施したものは孔食深
ざが0.08mと小さく、耐孔食性が優れていた。
チューブを用い、ZnCj!zを含まない塩化物系フラ
ックスを使用して、大気中600℃で3分間ろう付けを
行なった。これをZn溶湯を置いたN2雰囲気炉中50
0℃で10分間保持してZn蒸気処理を行ない、Zn拡
散層をコンデンザーコア全体に形成させた。これについ
て実施例1と同様にキャス試験(720hr )を行な
い、チューブ材に発生する最大孔食深さを測定し、従来
耐孔食性が最も優れるZnC12を含んだ塩化物系フラ
ックスを用いたろう付は品と比較した。その結果従来の
耐孔食性が最も優れたろう付は品の孔食深ざが0.15
mでおったのに対し、本発明処理を施したものは孔食深
ざが0.08mと小さく、耐孔食性が優れていた。
実施例3
JIS 3003相当の芯材の片面にJIS 4343
相当のろう材をクラッドしたプレージングシート(板厚
0.4m、クラツド率10%)を用い、電縫加工により
内側(水側)にJIS 3003からなる芯材が向くチ
ューブ(外寸法;厚ざ2.5111111.巾13Ir
IIr4)とした。同じく、ろう材クラッド率7%のプ
レージングシート(厚さ1.67IIlll)をヘッダ
ー加工(チューブをさしこむ穴をあける、樹脂タンクを
つけるフランジ、かしめのためのツメ等を設ける。)し
た。一方JIS 3003相当のフィン材(板厚0.1
M、巾16m)を10s高ざのコルゲート加工してフィ
ンを形成した。゛上記チューブ。
相当のろう材をクラッドしたプレージングシート(板厚
0.4m、クラツド率10%)を用い、電縫加工により
内側(水側)にJIS 3003からなる芯材が向くチ
ューブ(外寸法;厚ざ2.5111111.巾13Ir
IIr4)とした。同じく、ろう材クラッド率7%のプ
レージングシート(厚さ1.67IIlll)をヘッダ
ー加工(チューブをさしこむ穴をあける、樹脂タンクを
つけるフランジ、かしめのためのツメ等を設ける。)し
た。一方JIS 3003相当のフィン材(板厚0.1
M、巾16m)を10s高ざのコルゲート加工してフィ
ンを形成した。゛上記チューブ。
ヘッダー及びフィンを組付け、非腐蝕性フッ化物系フラ
ックスを5%濃度で塗布し、乾燥後N2雰囲気中600
℃で3分間ろう付は加熱した。
ックスを5%濃度で塗布し、乾燥後N2雰囲気中600
℃で3分間ろう付は加熱した。
続いて別の炉でZ nを500°Cに加熱溶融して発生
させたZn蒸気をN2ガスをキャリヤ(担体)として温
度を低下させることなくろう付は炉に導入し、ろう付け
と同時にZn蒸気処理を施してラジェーターを作製した
。
させたZn蒸気をN2ガスをキャリヤ(担体)として温
度を低下させることなくろう付は炉に導入し、ろう付け
と同時にZn蒸気処理を施してラジェーターを作製した
。
次にJIS 3003相当の芯材の片面にJIS 43
43相当のろう材をクラッド(クラツド率10%)し、
他面に耐食性の優れたJIS 7072相当の皮材をク
ラッド(クラツド率10%)したプレージングシート(
板厚0.4m)を用い、電縫加工により内側(水側)に
JIS 7072からなる芯材が向くチューブ(外寸法
:厚ざ2.5胴、巾13馴)とした。
43相当のろう材をクラッド(クラツド率10%)し、
他面に耐食性の優れたJIS 7072相当の皮材をク
ラッド(クラツド率10%)したプレージングシート(
板厚0.4m)を用い、電縫加工により内側(水側)に
JIS 7072からなる芯材が向くチューブ(外寸法
:厚ざ2.5胴、巾13馴)とした。
同じ<JIS 7072相当の皮材とJIS 4343
相当のろう材をクラッドした厚さ1.6mのプレージン
グシートをヘッダー加工した。またJIS 3003相
当のフィン材(厚さ0.1#、巾16InIr1)を1
0#の高ざにコルゲート加工してフィンを作製した。こ
れ等チューブ、ヘッダー及びフィンを組付け、上記と同
様にしてろう付けし、一台はろう付けと同時にZn蒸気
処理し、一台はZn蒸気処理を行なわなかった。
相当のろう材をクラッドした厚さ1.6mのプレージン
グシートをヘッダー加工した。またJIS 3003相
当のフィン材(厚さ0.1#、巾16InIr1)を1
0#の高ざにコルゲート加工してフィンを作製した。こ
れ等チューブ、ヘッダー及びフィンを組付け、上記と同
様にしてろう付けし、一台はろう付けと同時にZn蒸気
処理し、一台はZn蒸気処理を行なわなかった。
このようにして作製した3台のラジェーターに、それぞ
れ樹脂製タンクを取付け、水道水にCu2+をiopp
m添加した腐食液を内部循環させて腐食試験を行った。
れ樹脂製タンクを取付け、水道水にCu2+をiopp
m添加した腐食液を内部循環させて腐食試験を行った。
試験は80℃で8時間、室温で16時間を1サイクルと
し、3力月間行なった。腐食液の流速は401/min
とした。試験終了後、本発明処理を施し−たラジェータ
ーのチューブ材の最大孔食深さはいずれも0.07mで
あったが、Zn蒸気処理を施さないものく耐食性の優れ
たJIS 7072相当の皮材を使用)では最大孔食深
さがo、ismであり、Zn蒸気処理を施すことにより
、耐孔食性が著しく向上することが判る。
し、3力月間行なった。腐食液の流速は401/min
とした。試験終了後、本発明処理を施し−たラジェータ
ーのチューブ材の最大孔食深さはいずれも0.07mで
あったが、Zn蒸気処理を施さないものく耐食性の優れ
たJIS 7072相当の皮材を使用)では最大孔食深
さがo、ismであり、Zn蒸気処理を施すことにより
、耐孔食性が著しく向上することが判る。
このように本発明によれば、アルミ製熱交換器等に適用
し、簡単な設備によりAl又はAl合金部材の耐孔食性
を著しく向上するZnの犠牲層を容易に形成することが
できる等工業上顕著な効果を秦するものである。
し、簡単な設備によりAl又はAl合金部材の耐孔食性
を著しく向上するZnの犠牲層を容易に形成することが
できる等工業上顕著な効果を秦するものである。
Claims (1)
- Al又はAl合金部材をZn蒸気中で加熱処理するこ
とを特徴とするアルミ部材の表面層の亜鉛濃化処理法。
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61273175A JP2690889B2 (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
KR1019880700838A KR0139548B1 (ko) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | 열교환기의 제조방법 |
EP87907531A EP0292565B1 (en) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | Process for manufacturing heat exchanger |
PCT/JP1987/000886 WO1988003851A1 (en) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | Process for manufacturing heat exchanger |
DE87907531T DE3787644T2 (de) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | Verfahren zur herstelung eines wärmeaustauschers. |
AU82745/87A AU8274587A (en) | 1986-11-17 | 1987-11-16 | Process for manufacturing heat exchanger |
US07/357,673 US4911351A (en) | 1986-11-17 | 1989-05-30 | Method of manufacturing heat-exchanger |
AU70077/91A AU7007791A (en) | 1986-11-17 | 1991-01-30 | Method of manufacturing heat-exchanger |
AU52131/93A AU669755B2 (en) | 1986-11-17 | 1993-12-03 | Method of manufacturing heat-exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61273175A JP2690889B2 (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63128163A true JPS63128163A (ja) | 1988-05-31 |
JP2690889B2 JP2690889B2 (ja) | 1997-12-17 |
Family
ID=17524144
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61273175A Expired - Lifetime JP2690889B2 (ja) | 1986-11-17 | 1986-11-17 | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2690889B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014097511A (ja) * | 2012-11-13 | 2014-05-29 | Showa Denko Kk | 熱交換器の製造方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4933253U (ja) * | 1972-06-30 | 1974-03-23 | ||
JPS5465141A (en) * | 1977-11-04 | 1979-05-25 | Kawasaki Steel Co | Rust preventing treatment of cold rolling steel plate |
JPH0358827A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-14 | Toho Rayon Co Ltd | パイプ端部と端部部材とを同軸固着する方法 |
-
1986
- 1986-11-17 JP JP61273175A patent/JP2690889B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4933253U (ja) * | 1972-06-30 | 1974-03-23 | ||
JPS5465141A (en) * | 1977-11-04 | 1979-05-25 | Kawasaki Steel Co | Rust preventing treatment of cold rolling steel plate |
JPH0358827A (ja) * | 1989-07-27 | 1991-03-14 | Toho Rayon Co Ltd | パイプ端部と端部部材とを同軸固着する方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014097511A (ja) * | 2012-11-13 | 2014-05-29 | Showa Denko Kk | 熱交換器の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2690889B2 (ja) | 1997-12-17 |
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