JPS58154456A - アルミニウム熱交換器の製造方法 - Google Patents
アルミニウム熱交換器の製造方法Info
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- JPS58154456A JPS58154456A JP3742082A JP3742082A JPS58154456A JP S58154456 A JPS58154456 A JP S58154456A JP 3742082 A JP3742082 A JP 3742082A JP 3742082 A JP3742082 A JP 3742082A JP S58154456 A JPS58154456 A JP S58154456A
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- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/34—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material comprising compounds which yield metals when heated
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は空調用コンデンサ、エバポレータ、エンジン冷
却用ラジェータ等に用いられるアルミニウム熱交換器を
炉中ろう付により製造する方法に関する。
却用ラジェータ等に用いられるアルミニウム熱交換器を
炉中ろう付により製造する方法に関する。
従来のこの種の製造方法としては、例えば特公昭５５−
８６４３８号公報記載のものが知られており、この従来
方法では下記組成のフラックスを５０％濃度水溶液にし
て使用している。すなわち７’）、クス組成はＺｎＣ＆
１３％、ＫＣｌ４ Ｑ％、ＮｈＣ１２５％、ＬｉＦ ８
％、ＬｉＣ１１９％である。このフラックス水溶液の中
ヘアルミニウム熱交換器の組付体を浸漬してフラックス
を塗布した後、炉中ろう付し、これと同時にチューブな
どのアルミニウム母材表面にＺｎ拡散層を形成し、この
Ｚｎ拡散層の犠牲腐食によって耐食性を高めるようにし
ている。
８６４３８号公報記載のものが知られており、この従来
方法では下記組成のフラックスを５０％濃度水溶液にし
て使用している。すなわち７’）、クス組成はＺｎＣ＆
１３％、ＫＣｌ４ Ｑ％、ＮｈＣ１２５％、ＬｉＦ ８
％、ＬｉＣ１１９％である。このフラックス水溶液の中
ヘアルミニウム熱交換器の組付体を浸漬してフラックス
を塗布した後、炉中ろう付し、これと同時にチューブな
どのアルミニウム母材表面にＺｎ拡散層を形成し、この
Ｚｎ拡散層の犠牲腐食によって耐食性を高めるようにし
ている。
ところで、上記の従来方法において、熱交換器へのフラ
ックス付着量に注目し、これについて本発明者が詳和１
に実験研究したところ、次のような問題点のめることが
判明した。すなわち、■フラックス水溶液の濃度が５０
％と高いので熱交換器に付着するフラックス量が多くな
り、コストアップの大きな要因になっている。例えば、
カークーラ用コンデしすの場合、１台当りのフラックス
付着量が約３００ｆにも達している。
ックス付着量に注目し、これについて本発明者が詳和１
に実験研究したところ、次のような問題点のめることが
判明した。すなわち、■フラックス水溶液の濃度が５０
％と高いので熱交換器に付着するフラックス量が多くな
り、コストアップの大きな要因になっている。例えば、
カークーラ用コンデしすの場合、１台当りのフラックス
付着量が約３００ｆにも達している。
■コア組付用治具がろう付部を通過する時、高濃度のフ
ラックスによって腐食され、早期に使用不可能となるの
で、治具費が高くつくという１１ｎｌＬｉ’６．Ｅ、・
ヅ ■ろう信徒の熱交換器は、湯洗、硝酸洗浄等によりフラ
ックス残渣を除去する必要があるが、その場合、濃度の
高いフラックス水溶液を使用すると、洗浄および洗浄排
液処理のための費用が高くつくという問題がある。
ラックスによって腐食され、早期に使用不可能となるの
で、治具費が高くつくという１１ｎｌＬｉ’６．Ｅ、・
ヅ ■ろう信徒の熱交換器は、湯洗、硝酸洗浄等によりフラ
ックス残渣を除去する必要があるが、その場合、濃度の
高いフラックス水溶液を使用すると、洗浄および洗浄排
液処理のための費用が高くつくという問題がある。
そこで本発明は上述の実験研究事実に鑑み、できるだけ
フラックス水溶液濃度は低くし、他方耐食性およびろう
付性は従来のものと同等以上の良好なレペ／ｌ／ＩＣ維
持することを目的とする。
フラックス水溶液濃度は低くし、他方耐食性およびろう
付性は従来のものと同等以上の良好なレペ／ｌ／ＩＣ維
持することを目的とする。
本発明者の検討によれば、従来組成のフラックス水溶液
を単に低濃度化するだけでは、熱交換器に付着するフラ
ックス量が減少するに伴ない、Ｚｎ量が少なくなり、Ｚ
ｎ拡散層の形成が不充分となり、耐食性が劣化してし捷
うとともに、ろう付不良が生じる。そこで、本発明はフ
ラックス中のＺｎ含有量を増加させることにより、フラ
ンクス水溶液濃度全低下させても熱交換器に付着するＺ
ｎ量は従来品と同レベルに維持し、耐食性を確保でき
るとともに、脱水された低露点空気が送風される加熱炉
内にてろう付・′を行うことにより、アルミニじ・ ラム熱交換器のろう付′性も従来品と同レベルに維持し
ようとするものである。
を単に低濃度化するだけでは、熱交換器に付着するフラ
ックス量が減少するに伴ない、Ｚｎ量が少なくなり、Ｚ
ｎ拡散層の形成が不充分となり、耐食性が劣化してし捷
うとともに、ろう付不良が生じる。そこで、本発明はフ
ラックス中のＺｎ含有量を増加させることにより、フラ
ンクス水溶液濃度全低下させても熱交換器に付着するＺ
ｎ量は従来品と同レベルに維持し、耐食性を確保でき
るとともに、脱水された低露点空気が送風される加熱炉
内にてろう付・′を行うことにより、アルミニじ・ ラム熱交換器のろう付′性も従来品と同レベルに維持し
ようとするものである。
本発明によれば、フラックス濃度が減少することにより
熱交換器へのフラックス付着量が減少するので、フラッ
クス費用の大幅な低減を図ることができる。しかも、本
発明では、ＺｎＣ４のごとき安価な亜鉛化合物の濃度を
増加させ、他の成分は減少させているから、フラックス
の単価自体も安くすることができる。
熱交換器へのフラックス付着量が減少するので、フラッ
クス費用の大幅な低減を図ることができる。しかも、本
発明では、ＺｎＣ４のごとき安価な亜鉛化合物の濃度を
増加させ、他の成分は減少させているから、フラックス
の単価自体も安くすることができる。
また、熱交換器組付用の治具の寿命もフラックス濃度の
減少により延びるから、治具の費用を低減でき、これと
同時に、フラックス残渣の洗浄排液処理費用も低減でき
る。
減少により延びるから、治具の費用を低減でき、これと
同時に、フラックス残渣の洗浄排液処理費用も低減でき
る。
更に、低露点空気が送風される加熱炉中にてアルミニウ
ム熱交換器のろう付を行うから、炉内を低湿度に維持し
てろう付部におけるアルミニウム酸化被膜の生成を抑制
するとともに、外部の新鮮な空気を炉内に供給すること
により、ろう材部周辺から、フラックス成分とアルミニ
ウムとの反応により発生する生成物を除去することがで
き、これらの作用を生ぜしめる結果、フラックス濃度が
低くてもアルミニウム熱交換器を良好にろう付できる。
ム熱交換器のろう付を行うから、炉内を低湿度に維持し
てろう付部におけるアルミニウム酸化被膜の生成を抑制
するとともに、外部の新鮮な空気を炉内に供給すること
により、ろう材部周辺から、フラックス成分とアルミニ
ウムとの反応により発生する生成物を除去することがで
き、これらの作用を生ぜしめる結果、フラックス濃度が
低くてもアルミニウム熱交換器を良好にろう付できる。
よって、耐食性およびろう付性の点で従来と同等の性能
を発揮しつつ、大幅なコヌト低減を図ることができるの
である。
を発揮しつつ、大幅なコヌト低減を図ることができるの
である。
本発明において、フラックス中のＺｎ化合物の含有量は
１５〜３Ｑｗｔ％とした。Ｚｎ化合物の含有量が下限値
の１５％以下の場合、アルミニウム熱交換器へのＺｎ付
着量が少なく後述するような目標とするＺ ｎ濃度分布
が得られない。また、ろうの流れ性も極めて悪、＜すり
、ろう付性が低下する。
１５〜３Ｑｗｔ％とした。Ｚｎ化合物の含有量が下限値
の１５％以下の場合、アルミニウム熱交換器へのＺｎ付
着量が少なく後述するような目標とするＺ ｎ濃度分布
が得られない。また、ろうの流れ性も極めて悪、＜すり
、ろう付性が低下する。
逆にＺｎ化合物含有量が上限の３０％を越えた場合には
、アルミニウム熱交換器へのＺｎ付着量が多すぎてろう
材中に多量のＺｎが拡散し、ろう打部の腐食によって部
品相互間例えばチューブとフィンの接合強度が低下する
という問題が生じる。いまひとつの重要問題は、下記反
応によって生成するｋｌ（４ＣｔｊＡ化アμミニウム）
の白粉問題である。
、アルミニウム熱交換器へのＺｎ付着量が多すぎてろう
材中に多量のＺｎが拡散し、ろう打部の腐食によって部
品相互間例えばチューブとフィンの接合強度が低下する
という問題が生じる。いまひとつの重要問題は、下記反
応によって生成するｋｌ（４ＣｔｊＡ化アμミニウム）
の白粉問題である。
Ｚｎ化合物としてもつとも広く用いられているＺｎＣｆ
１ （塩化亜鉛）の場合は ８ Ｚ ｎ ＣＮ２ ＋２ Ａ ｌ ２ム１ｃ
１３＋８Ｚｎの反応によって多量の白粉状態のＡｆｉ（
４が生成し炉を汚染する。このＡｎ（４ｋ除去するには
公害対策設備がさらに必要なのでコストアンプとなる。
１ （塩化亜鉛）の場合は ８ Ｚ ｎ ＣＮ２ ＋２ Ａ ｌ ２ム１ｃ
１３＋８Ｚｎの反応によって多量の白粉状態のＡｆｉ（
４が生成し炉を汚染する。このＡｎ（４ｋ除去するには
公害対策設備がさらに必要なのでコストアンプとなる。
本発明者の検討によれば、亜鉛化合物含有量は上記範囲
の中でも１７〜２０％が上記各点のためにより一層好ま
しいことが判明している。
の中でも１７〜２０％が上記各点のためにより一層好ま
しいことが判明している。
フラックス水溶液の濃度は１５〜４５％に限定した。１
５％以下の濃度であると熱交換器へのＺｎ付着量が少な
く所定目標のＺｎ濃度パターンが得られないとともに、
ろう付性も低下する。
５％以下の濃度であると熱交換器へのＺｎ付着量が少な
く所定目標のＺｎ濃度パターンが得られないとともに、
ろう付性も低下する。
一方、フラックス水溶液濃度が４５％以上の場合、熱交
換器に付着するフラックス量が必要以上多くなり、前述
し九種々のコストアップ要因になる。
換器に付着するフラックス量が必要以上多くなり、前述
し九種々のコストアップ要因になる。
本発明者の検討によれば、フラックス水溶液濃度は８２
〜４０％の範囲にすることが上記点においてより一層好
ましいことが判明している。
〜４０％の範囲にすることが上記点においてより一層好
ましいことが判明している。
以上述べたように、本発明の意′図するところはできる
だけ低濃度のフラックス水溶液を用いることによってコ
ストダウンを図如、同時に耐食性およびろう付性の面で
も良好なアルミニウム熱交換器を製造しようとするもの
である。
だけ低濃度のフラックス水溶液を用いることによってコ
ストダウンを図如、同時に耐食性およびろう付性の面で
も良好なアルミニウム熱交換器を製造しようとするもの
である。
なお、本発明方法によれば、ろう併用のフラックス水溶
液中のＺｎ化合物をその１ま利用して、アルミニウム熱
交換器の炉中ろう付と同時に、Ｚｎの拡散処理を行なう
わけであるが、その場合、Ｚｎの拡散パターンはアルミ
ニウム熱交換器の耐食性等の点から次のごとく設定する
のが好ましい。すなわち、Ｚｎ拡散層の深さを１０μ゛
以上とし、かつこの深さの最大値はアルミニウム母材の
内部にＺｎの拡散しない部分が母材板厚の少なくとも４
０％以上残存するように決め、さらに、表面のＺｎ濃度
は０．２〜３Ｑｗｔ％の範囲とする。
液中のＺｎ化合物をその１ま利用して、アルミニウム熱
交換器の炉中ろう付と同時に、Ｚｎの拡散処理を行なう
わけであるが、その場合、Ｚｎの拡散パターンはアルミ
ニウム熱交換器の耐食性等の点から次のごとく設定する
のが好ましい。すなわち、Ｚｎ拡散層の深さを１０μ゛
以上とし、かつこの深さの最大値はアルミニウム母材の
内部にＺｎの拡散しない部分が母材板厚の少なくとも４
０％以上残存するように決め、さらに、表面のＺｎ濃度
は０．２〜３Ｑｗｔ％の範囲とする。
Ｚｎ拡散層の深さを１０μ以上としたのは、１０μ未満
であると犠牲腐食層が薄くなりすぎて、使用後短期間で
アルミニウム母材の表皮層が全面的に犠牲腐食され、そ
の結果Ｚｎ拡散層のない場１１ 合と同じ状態になって、アルミニウム母材の孔食に生ぜ
しめるからである。
であると犠牲腐食層が薄くなりすぎて、使用後短期間で
アルミニウム母材の表皮層が全面的に犠牲腐食され、そ
の結果Ｚｎ拡散層のない場１１ 合と同じ状態になって、アルミニウム母材の孔食に生ぜ
しめるからである。
また、Ｚｎ拡散層の深さの最大値ヲアルミニウム母材内
部にＺｎの拡散していない部分が母材板厚の少なくとも
４０％以上残存するように決めたのは、このＺｎが拡散
していない部分が母材板厚の４０％未満になると、Ｚｎ
拡散層が犠牲腐食した後におけるアルミニウム母材が非
常に脆弱なものになって、振動、圧力等の影蕃で亀裂が
生じやすくなるからである。また、Ｚｎ拡散層の表面の
Ｚｎ濃度の下限を０．２ Ｗ ｔ％とじたのは、Ｚｎ濃
度が０．２ ｗ を未満であるとＡ３００８．Ａ１０５
０のようなアルミニウム母材に対してＺｎ拡散層が十分
卑な電位にならず、Ｚｎ拡散層の犠牲腐食作用が得られ
ないからであり、また表面のＺｎ濃度の上限を３Ｑｗｔ
％とじたのは、Ｚｎ濃度が３０ｗｔ％を超えるとフィン
とチューブなどの接合部のろう材中に多量のＺｎが拡散
し、これらの接合部がＺｎの犠牲腐食によって容易には
がれてし１うからである。
部にＺｎの拡散していない部分が母材板厚の少なくとも
４０％以上残存するように決めたのは、このＺｎが拡散
していない部分が母材板厚の４０％未満になると、Ｚｎ
拡散層が犠牲腐食した後におけるアルミニウム母材が非
常に脆弱なものになって、振動、圧力等の影蕃で亀裂が
生じやすくなるからである。また、Ｚｎ拡散層の表面の
Ｚｎ濃度の下限を０．２ Ｗ ｔ％とじたのは、Ｚｎ濃
度が０．２ ｗ を未満であるとＡ３００８．Ａ１０５
０のようなアルミニウム母材に対してＺｎ拡散層が十分
卑な電位にならず、Ｚｎ拡散層の犠牲腐食作用が得られ
ないからであり、また表面のＺｎ濃度の上限を３Ｑｗｔ
％とじたのは、Ｚｎ濃度が３０ｗｔ％を超えるとフィン
とチューブなどの接合部のろう材中に多量のＺｎが拡散
し、これらの接合部がＺｎの犠牲腐食によって容易には
がれてし１うからである。
上記のＺｎ拡散パターンは、フラックス中のＺｎ含有量
および加熱炉における加熱条件（加熱温度。
および加熱炉における加熱条件（加熱温度。
加熱時間）等によって定めることができる。
以下本発明方法を実施例により詳細に説明する。
まず本発明の対象とするアルミニウム熱交換器の一例を
第１図により説明すると、この熱交換器は自動車用クー
ラのコンデンサであり、ｌは多孔管チューブで、第２図
に示すように多数の冷媒通路ｌａｉ有する。２はコルゲ
ートフィン、４，５は冷媒出入口の接合部をなすハーフ
ユニオンである。
第１図により説明すると、この熱交換器は自動車用クー
ラのコンデンサであり、ｌは多孔管チューブで、第２図
に示すように多数の冷媒通路ｌａｉ有する。２はコルゲ
ートフィン、４，５は冷媒出入口の接合部をなすハーフ
ユニオンである。
チューブｌは押し出し成形の偏平多孔管よりなり、その
材質はＡ １．０５０である。第３図にフィン２とチュ
ーブｌの接合部の断面金示す。フィン２は心材３と皮材
３ａからなる合わせ板で構成されておシ、心材３の材質
はＡ３００８で、皮材３ａはろう材である。このフィン
２０合わせ板の材質はＢＡＩ ２ＰＣである。ハーフユ
ニオン４．５の材質はム７ＮＯ１である。なお、１ｂは
Ｚｎ拡散層を示す。上記材質の具体的組成は次表のごと
くである。
材質はＡ １．０５０である。第３図にフィン２とチュ
ーブｌの接合部の断面金示す。フィン２は心材３と皮材
３ａからなる合わせ板で構成されておシ、心材３の材質
はＡ３００８で、皮材３ａはろう材である。このフィン
２０合わせ板の材質はＢＡＩ ２ＰＣである。ハーフユ
ニオン４．５の材質はム７ＮＯ１である。なお、１ｂは
Ｚｎ拡散層を示す。上記材質の具体的組成は次表のごと
くである。
但し、上記の表で各成分の数値はｗｔ％で示しである。
なお、ＢＡＩ ２ＦＣの皮材ＢＡ４８４８はろう材とし
て作用するものである。
て作用するものである。
次に、本発明方法を工程順に説明する。
まずコンデンサ各部品を第１図図示の所定構造に組付け
、次にこのコンデンサ組付体を治具により、、、・− 保持して、苛性ソーダ水溶液にて洗浄し、ついで硝酸水
溶液で中和するとともに金属粉等の異物を除去する。し
かる後、Ｚｎ化合物を含有するフラ（１１） ックス水溶液をコンデンサに付着する。この付着方法と
しては浸漬法、シャワー法、ヌプレー法な各部品表面に
付着式せ、次にコンデンサ組付体を低濃度フラックスで
もろう付可能な低露点の加熱炉（露点的−２０’ｃ ）
に入れて、コンデンサ組付体の温度が６１０でに上昇す
るまで１０分間加熱する。
、次にこのコンデンサ組付体を治具により、、、・− 保持して、苛性ソーダ水溶液にて洗浄し、ついで硝酸水
溶液で中和するとともに金属粉等の異物を除去する。し
かる後、Ｚｎ化合物を含有するフラ（１１） ックス水溶液をコンデンサに付着する。この付着方法と
しては浸漬法、シャワー法、ヌプレー法な各部品表面に
付着式せ、次にコンデンサ組付体を低濃度フラックスで
もろう付可能な低露点の加熱炉（露点的−２０’ｃ ）
に入れて、コンデンサ組付体の温度が６１０でに上昇す
るまで１０分間加熱する。
ここで、低露点の加熱炉について述べると、本発明方法
では低濃度のフラックス水溶液を用いても、ろう付性が
阻害されないようにするため、加熱炉内の空気を常時低
露点に維持するようになっており、第４図に示すように
、まず新鮮な炉外部の空気を送風機ＩＯにより乾燥空気
発生装置１１に送シ、ここで冷凍機の冷媒が循環する蒸
発器１２にて送風空気を冷却才る。これによυ、空気中
の水分が凝縮して除去され、−６０を程度の低露点の空
気が得られる。次いで、この空気は加熱装置１８内に送
られ、 高温燃焼ガス（１２） （ブタンガス）が循環する熱交換器１４にて６１０ｒ程
度まで加熱される。しかる後、この低露点でかつ所定温
度まで加熱された空気がろう併用加熱炉］５内に前後の
２箇所より強制的に送入される。
では低濃度のフラックス水溶液を用いても、ろう付性が
阻害されないようにするため、加熱炉内の空気を常時低
露点に維持するようになっており、第４図に示すように
、まず新鮮な炉外部の空気を送風機ＩＯにより乾燥空気
発生装置１１に送シ、ここで冷凍機の冷媒が循環する蒸
発器１２にて送風空気を冷却才る。これによυ、空気中
の水分が凝縮して除去され、−６０を程度の低露点の空
気が得られる。次いで、この空気は加熱装置１８内に送
られ、 高温燃焼ガス（１２） （ブタンガス）が循環する熱交換器１４にて６１０ｒ程
度まで加熱される。しかる後、この低露点でかつ所定温
度まで加熱された空気がろう併用加熱炉］５内に前後の
２箇所より強制的に送入される。
この低露点空気の送風量、露点を適宜選択することによ
り、加熱炉１５内の露点を一２０′ｃ程度に維持する。
り、加熱炉１５内の露点を一２０′ｃ程度に維持する。
炉内の汚染空気は排出口１５ａより外部へ順次排出され
る。
る。
なお、加熱炉内の露点は、上記−２０でに限定されない
ことは言うまでもなく、本発明者の検討によれば一５℃
よシ低い温度であれば、実用上、良好なろう付性を確保
できることが判明している。
ことは言うまでもなく、本発明者の検討によれば一５℃
よシ低い温度であれば、実用上、良好なろう付性を確保
できることが判明している。
上記の加熱炉内にある間に、フラックス中のフッ化物が
アルミニウム表面の酸化皮膜を除去し、また塩化物が溶
融ろう材の流動性を良くして、コンデンサ本体の各部品
相互間が一体ろう付されると同時に前記フラックス中の
Ｚｎ化合物が各部品のアルミニウム母材表皮層に拡散し
て亜鉛の拡散層を形成する。そして、ろう信徒コンデン
サを湯洗浄、硝酸洗浄、クロム酸等の混酸洗浄して、フ
ラックスの残渣を除去する。
アルミニウム表面の酸化皮膜を除去し、また塩化物が溶
融ろう材の流動性を良くして、コンデンサ本体の各部品
相互間が一体ろう付されると同時に前記フラックス中の
Ｚｎ化合物が各部品のアルミニウム母材表皮層に拡散し
て亜鉛の拡散層を形成する。そして、ろう信徒コンデン
サを湯洗浄、硝酸洗浄、クロム酸等の混酸洗浄して、フ
ラックスの残渣を除去する。
次に、本発明のポイントとなるフラックス組成、フラッ
クス水溶液濃度についての具体的実施例を示すＯ 〔実施例１〕 対象熱交換器ｉカークーラ用コンデンサフワックス組成
； ＺｎＯ，５２０％、 ＫＯ１８５％。
クス水溶液濃度についての具体的実施例を示すＯ 〔実施例１〕 対象熱交換器ｉカークーラ用コンデンサフワックス組成
； ＺｎＯ，５２０％、 ＫＯ１８５％。
ＮａＣ／２２％、 ＬｉＦ６ ％ 、 ＬｉＣ４１７％
フラックス水溶液濃度−８０％ このフラックス溶液にコンデンサ組付体を浸漬した後、
ろう材用加熱炉を通過させてろう付を行なった。この時
、コンデンサ組付体に付着したフラックス量は１台当ｆ
ｉ１２０ｇであり、通常使われる５０％濃度フラッグス
の場合の８００ｇに比較に急激に減少するからである。
フラックス水溶液濃度−８０％ このフラックス溶液にコンデンサ組付体を浸漬した後、
ろう材用加熱炉を通過させてろう付を行なった。この時
、コンデンサ組付体に付着したフラックス量は１台当ｆ
ｉ１２０ｇであり、通常使われる５０％濃度フラッグス
の場合の８００ｇに比較に急激に減少するからである。
、また、組立治具の寿命は従来の４０回から７０回に増
加するとともに、フラックス残渣の洗浄処理費は約半分
ですんだ。この製品のチューブに形成されるＺ ＩＩ拡
散層の分布を調べたところ、母材板厚１１１１のものに
おいて表面濃度は１．５ ｗ １％、拡散深さは１５０
μであり、目標範囲を満足していた。また、ＪＩ８１１
８６８１のキャス試験によりチューブの耐孔食性を評価
したところ７００時間でも貫通孔が発生せず、市場での
腐食環境に十分耐えうろことがわかった・ 〔実施例２〕 対象熱交換器；カーターラ用コンデンサフラックス組成
； Ｚｎ０４．１５％、 ＬｉＣｌ！１５％。
加するとともに、フラックス残渣の洗浄処理費は約半分
ですんだ。この製品のチューブに形成されるＺ ＩＩ拡
散層の分布を調べたところ、母材板厚１１１１のものに
おいて表面濃度は１．５ ｗ １％、拡散深さは１５０
μであり、目標範囲を満足していた。また、ＪＩ８１１
８６８１のキャス試験によりチューブの耐孔食性を評価
したところ７００時間でも貫通孔が発生せず、市場での
腐食環境に十分耐えうろことがわかった・ 〔実施例２〕 対象熱交換器；カーターラ用コンデンサフラックス組成
； Ｚｎ０４．１５％、 ＬｉＣｌ！１５％。
ＫＣｌ ３７％、Ｎａ０１２７％、 ＮａＦ ６％フフ
ックス水水溶液長−８８％ このフラックス水溶液をシャワ一方式でコンデンサ組付
体に塗布した後、ろう併用加熱炉を通過させた。この時
に、コンデンサ組付体に付着したフラックス量は１台あ
たＪ１３０ｆであった。また実施例１と同様治具の消耗
、フラックス残渣の洗浄処理費は半分ですんだ。このも
ののチューブ表面におけるＺｎ濃度は１．８ｗ １％、
拡散深さは１２０μであった。母材板厚は１關である。
ックス水水溶液長−８８％ このフラックス水溶液をシャワ一方式でコンデンサ組付
体に塗布した後、ろう併用加熱炉を通過させた。この時
に、コンデンサ組付体に付着したフラックス量は１台あ
たＪ１３０ｆであった。また実施例１と同様治具の消耗
、フラックス残渣の洗浄処理費は半分ですんだ。このも
ののチューブ表面におけるＺｎ濃度は１．８ｗ １％、
拡散深さは１２０μであった。母材板厚は１關である。
ＣＡＳ ８（１５）
試験によって耐孔食性を評価したところ７００時間でも
貫通孔を生じず、市場での使用に十分耐えうろことがわ
かった。
貫通孔を生じず、市場での使用に十分耐えうろことがわ
かった。
〔実施例８〕
対象熱交換器；自動車用のエンジン冷却用ラジェータ
フラックス組成； Ｚｎ０４２８％、 ＬｉＣ１１８％
。
。
ＬＣｌ ８ ８ ％ 、Ｎａｐ／２６ ％フラックヌ
水溶液濃度ｉ１５％ このフラックス溶液にコアを浸漬して、ろう付部を通過
させてろう付をおこなった。この時、コアに付着したフ
ラックスｉは１台あた１１８０９であシ、通常側われる
５０％濃度フラックスの場合の５５０ｇに比較して大巾
のコヌトダウンが可能となった。治具の消耗、フラック
ス残渣洗浄処理費は従来品の約１／８であった。このラ
ジエータチ３−ブ表面に形−：：゛′１されたＺｎ拡散
層の表面Ｚｎ濃度は２．１％、拡散深さは１７０μであ
った。母材板厚９．４１１１である。
水溶液濃度ｉ１５％ このフラックス溶液にコアを浸漬して、ろう付部を通過
させてろう付をおこなった。この時、コアに付着したフ
ラックスｉは１台あた１１８０９であシ、通常側われる
５０％濃度フラックスの場合の５５０ｇに比較して大巾
のコヌトダウンが可能となった。治具の消耗、フラック
ス残渣洗浄処理費は従来品の約１／８であった。このラ
ジエータチ３−ブ表面に形−：：゛′１されたＺｎ拡散
層の表面Ｚｎ濃度は２．１％、拡散深さは１７０μであ
った。母材板厚９．４１１１である。
ＣＡ３８試験によって耐孔食性を評価したところ（１６
） ７００時間でも貫通孔が発生せず市場での使用に十分耐
えうろことがわかった。
） ７００時間でも貫通孔が発生せず市場での使用に十分耐
えうろことがわかった。
第１図は本発明方法を適用する熱交換器の一例状態會示
している。第４図は本発明方法を実施するために用いる
装置の模式平面図である。 ｌ・・・チューブ、１ｂ・・・Ｚｎ拡散層、２・・・コ
ルゲートフィン、８・・・芯材、３ａ・・・ろう材。 代理人弁理士 岡 部 隆
している。第４図は本発明方法を実施するために用いる
装置の模式平面図である。 ｌ・・・チューブ、１ｂ・・・Ｚｎ拡散層、２・・・コ
ルゲートフィン、８・・・芯材、３ａ・・・ろう材。 代理人弁理士 岡 部 隆
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 α）アルミニウムもしくはアルミニウム合金からなる心
材と、ろう材をなす皮材とを一体にクラフトしたアルミ
ニウム合せ板にて構成された部品と、アルミニウム合金
で構成された部品とを併用し、これら両部品を熱交換器
全構成するように所定構造に組付け、次にこの熱交換器
組付体に、１５％〜３０％のＺｎ化合物を含むフラック
スを１５〜４５％の濃度にしたフラックス水溶液を付着
し、しかる後、この熱交換器組付体を、脱水された低露
点空気が供給される加熱炉内に入れて各部品相互間を一
体ろう付すると同時に、前記フラックス中の亜鉛を各部
品のアルミニウム母材表皮層に拡散させてＺｎの拡散層
を形成することを特徴とするアルミニウム熱交換器の製
造方法。 （２）前記Ｚｎ化合物が１７〜２０％であることを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の方法。 （８）前記フラックス水溶液のフラックス濃度が８２〜
４０％であることを特徴とする特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の方法。 （４）前記加熱炉内の空気露点が一５℃以下であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項乃至第３項いずれか
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3742082A JPS58154456A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | アルミニウム熱交換器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3742082A JPS58154456A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | アルミニウム熱交換器の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58154456A true JPS58154456A (ja) | 1983-09-13 |
| JPH0223265B2 JPH0223265B2 (ja) | 1990-05-23 |
Family
ID=12497025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3742082A Granted JPS58154456A (ja) | 1982-03-10 | 1982-03-10 | アルミニウム熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58154456A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6015064A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | Hitachi Ltd | 熱交換器 |
| US4615952A (en) * | 1982-10-29 | 1986-10-07 | Norsk Hydro A.S. | Aluminum shapes coated with brazing material and process of coating |
| US4754913A (en) * | 1986-06-27 | 1988-07-05 | Norsk Hydro A.S. | Method of joining zinc coated aluminum members and uncoated aluminum members |
| US4891275A (en) * | 1982-10-29 | 1990-01-02 | Norsk Hydro A.S. | Aluminum shapes coated with brazing material and process of coating |
-
1982
- 1982-03-10 JP JP3742082A patent/JPS58154456A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4615952A (en) * | 1982-10-29 | 1986-10-07 | Norsk Hydro A.S. | Aluminum shapes coated with brazing material and process of coating |
| US4891275A (en) * | 1982-10-29 | 1990-01-02 | Norsk Hydro A.S. | Aluminum shapes coated with brazing material and process of coating |
| JPS6015064A (ja) * | 1983-07-06 | 1985-01-25 | Hitachi Ltd | 熱交換器 |
| JPS6328705B2 (ja) * | 1983-07-06 | 1988-06-09 | Hitachi Ltd | |
| US4754913A (en) * | 1986-06-27 | 1988-07-05 | Norsk Hydro A.S. | Method of joining zinc coated aluminum members and uncoated aluminum members |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0223265B2 (ja) | 1990-05-23 |
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