JPS6015065A - 熱交換器の製造方法 - Google Patents
熱交換器の製造方法Info
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- JPS6015065A JPS6015065A JP12265883A JP12265883A JPS6015065A JP S6015065 A JPS6015065 A JP S6015065A JP 12265883 A JP12265883 A JP 12265883A JP 12265883 A JP12265883 A JP 12265883A JP S6015065 A JPS6015065 A JP S6015065A
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- brazing
- metal
- heat exchanger
- melting point
- brazed
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
- B23K1/0012—Brazing heat exchangers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は熱交換器の製造方法に係シ、特にルームエアコ
ン、カーエアコンなどのようにフィンとチューブ等の金
属部材で構成される熱交換器を製造するのに好適な方法
に関する。
ン、カーエアコンなどのようにフィンとチューブ等の金
属部材で構成される熱交換器を製造するのに好適な方法
に関する。
一般に上記のようなタイプの熱交換器では流体の接触面
積を大きくした金属性の流路の中を、冷却媒体又は熱媒
体として流体が流れるものである。
積を大きくした金属性の流路の中を、冷却媒体又は熱媒
体として流体が流れるものである。
流体の接触面積を大きくするために流路を形成する金属
の形状は複雑なものとなる。例えば接触面積を大きくす
るためのフィンとチューブからなる熱交換器は、フィン
に設けられた穴や溝に対してチューブを配置し、フィン
とチューブの接続はろう付で行われていた。この場合、
ろう付に使用するフラックスは塩化物系であった。塩化
物系の７ラツクスは腐食性が強いため、このフラックス
を用いて熱交換器を製造する方法ではろう付部にフラッ
クスを完全に除去する必要があり、そのためには後処理
の工程、すなわち化学洗浄、湯洗等の工程数が多く、装
置の価格も高くなる欠点を有していた。
の形状は複雑なものとなる。例えば接触面積を大きくす
るためのフィンとチューブからなる熱交換器は、フィン
に設けられた穴や溝に対してチューブを配置し、フィン
とチューブの接続はろう付で行われていた。この場合、
ろう付に使用するフラックスは塩化物系であった。塩化
物系の７ラツクスは腐食性が強いため、このフラックス
を用いて熱交換器を製造する方法ではろう付部にフラッ
クスを完全に除去する必要があり、そのためには後処理
の工程、すなわち化学洗浄、湯洗等の工程数が多く、装
置の価格も高くなる欠点を有していた。
−これらの欠点を解消するために、ｈｔ−ｓｔ系にＭｇ
を添加したろう材、あるいはＡｔ−５ｔ系にｓＩ、ｓｒ
、ｓｂ等を少量添加したろう材を用い、フラックスを使
わないで真空中あるいは不活性ガス中でろう付する方法
が試みられている。
を添加したろう材、あるいはＡｔ−５ｔ系にｓＩ、ｓｒ
、ｓｂ等を少量添加したろう材を用い、フラックスを使
わないで真空中あるいは不活性ガス中でろう付する方法
が試みられている。
（特公昭４８−３１８２１号、特公昭５０−４４６６号
）しかし通常、熱交換器のフィンやチューブに使用され
るＡｔ材は腐食し易く、特−局部電池を形成する電食に
対して弱い性質を有する。このため自動車用ラジェータ
やカーエアコン用コンデンサのように高温、且つ腐食の
促進媒体となる塵埃などの存在する雰囲気中に設置され
る熱交換器では、孔食が短期間の内に多発し、熱交換器
の機能を劣化させ、更には機能が停止する問題を有して
いた。
）しかし通常、熱交換器のフィンやチューブに使用され
るＡｔ材は腐食し易く、特−局部電池を形成する電食に
対して弱い性質を有する。このため自動車用ラジェータ
やカーエアコン用コンデンサのように高温、且つ腐食の
促進媒体となる塵埃などの存在する雰囲気中に設置され
る熱交換器では、孔食が短期間の内に多発し、熱交換器
の機能を劣化させ、更には機能が停止する問題を有して
いた。
上記の問題に対処するため、冷却フィンの芯材に所定量
のＺｎを含有させ、これにより’を位を下げ、冷却フィ
ンを積極的に腐食させて、チューブに孔食が生じないよ
うにする方法が試みられている。しかしこの方法では冷
却フィンｚｎを均一に含む表面層を形成することが困難
であり、孔食防止としてはまだ問題がある。
のＺｎを含有させ、これにより’を位を下げ、冷却フィ
ンを積極的に腐食させて、チューブに孔食が生じないよ
うにする方法が試みられている。しかしこの方法では冷
却フィンｚｎを均一に含む表面層を形成することが困難
であり、孔食防止としてはまだ問題がある。
最近、チューブに予めＺｎめつきを施し、このようなチ
ューブとフィンとを弗化物系非腐食性フラックスでろう
付する際にろう付部にｚｎの拡散層を形成する方法が提
案されている。（特開昭５７−１９８２５７号）しかし
、この方法では、チューブにＺ’ｎめつきを施すだめの
前処理並びに後処理工程数が多く、またＺｎは酸化され
易いためめっき後のチーーブ必保ｉ、更には高価な弗化
物系非腐食性フラックスを用いる必要がある。
ューブとフィンとを弗化物系非腐食性フラックスでろう
付する際にろう付部にｚｎの拡散層を形成する方法が提
案されている。（特開昭５７−１９８２５７号）しかし
、この方法では、チューブにＺ’ｎめつきを施すだめの
前処理並びに後処理工程数が多く、またＺｎは酸化され
易いためめっき後のチーーブ必保ｉ、更には高価な弗化
物系非腐食性フラックスを用いる必要がある。
本発明の目的は、従来技術の問題点を解消し、フラック
スを用いることなく、耐孔食性に優れた熱交換器を簡単
４方法で製造できる熱交換器の製造方法を提供すること
にある。
スを用いることなく、耐孔食性に優れた熱交換器を簡単
４方法で製造できる熱交換器の製造方法を提供すること
にある。
本発明の熱交換器の製造方法は、互いにろう付によって
接合される金属部材の少なくとも一方がろう材をクラッ
ドしたプレージングシートによって形成し、真空中又は
非酸化性雰囲気中でプレージングシートを構成するろう
材の融点以上で、且つ前記金属部材の融点以下の温度範
囲内でフジツクなしでろう付し、次いで前記プレージン
グシートのろう材の融点以下の温度条件でかつ非酸化性
雰囲気中で少なくともろう付部を含む前記金属部材の表
面に前記金属部材よりも卑な金属又はその合金の蒸気を
付着させて該金属の拡散層又は合金層を形成することを
特徴とする。
接合される金属部材の少なくとも一方がろう材をクラッ
ドしたプレージングシートによって形成し、真空中又は
非酸化性雰囲気中でプレージングシートを構成するろう
材の融点以上で、且つ前記金属部材の融点以下の温度範
囲内でフジツクなしでろう付し、次いで前記プレージン
グシートのろう材の融点以下の温度条件でかつ非酸化性
雰囲気中で少なくともろう付部を含む前記金属部材の表
面に前記金属部材よりも卑な金属又はその合金の蒸気を
付着させて該金属の拡散層又は合金層を形成することを
特徴とする。
本発明において、互いにろう付によって接合される金属
部材は冷却のためのフィンや通液のためのチューブ等か
らなり、これらの金属部材はＡｔを主とするが、接合す
べき一方をＡｔとし、他方をＣｕ、’ｌ’ｉ及びｐｅ基
から選ばれるものとすることができる。金属部材の少な
くとも一方は表面にろう材がクラッドしたプレージング
シートからなる。
部材は冷却のためのフィンや通液のためのチューブ等か
らなり、これらの金属部材はＡｔを主とするが、接合す
べき一方をＡｔとし、他方をＣｕ、’ｌ’ｉ及びｐｅ基
から選ばれるものとすることができる。金属部材の少な
くとも一方は表面にろう材がクラッドしたプレージング
シートからなる。
このような少なくとも一方がプレージングシートからな
る金属部材はそれぞれの熱交換器の構造に応じて組立て
られた後、真空中又は非酸化性雰囲気中で加熱されフラ
ックスなしでろう付される。
る金属部材はそれぞれの熱交換器の構造に応じて組立て
られた後、真空中又は非酸化性雰囲気中で加熱されフラ
ックスなしでろう付される。
この際加熱温度はろう付処理の点から、ろう材の融点以
上であることが必要であるが、金属部材の変形防止の点
から金属部材の融点よシも低くすることが必要である。
上であることが必要であるが、金属部材の変形防止の点
から金属部材の融点よシも低くすることが必要である。
非酸化性雰囲気はＡｒガス、Ｎ２ガスの他にＨ２ガスに
よる雰囲気でもよい。７ラツクスなしでろう付できるこ
とから、フィン間の間隙が小さく、多数のフィンとチュ
ーブが接合される複雑構造の熱交換器のろう付に極めて
有利である。
よる雰囲気でもよい。７ラツクスなしでろう付できるこ
とから、フィン間の間隙が小さく、多数のフィンとチュ
ーブが接合される複雑構造の熱交換器のろう付に極めて
有利である。
次咳ろう付部を含む金属部材の表面に形成される拡散層
又は合金層は、前記金属部材よりも卑な金属である。卑
な金属とすることによって周囲の腐食環境に対して犠牲
的に腐食されフィン、チューブ等の金属部材を保設する
ことができる。
又は合金層は、前記金属部材よりも卑な金属である。卑
な金属とすることによって周囲の腐食環境に対して犠牲
的に腐食されフィン、チューブ等の金属部材を保設する
ことができる。
拡散層又は合金！−の形成時、ろう何部を確保するため
にろう材の融点以下の温度条件下で行なわれる。そして
卑な金属はろう材の融点以下の融点を有し、蒸気を発生
しうるものであることが必要である。
にろう材の融点以下の温度条件下で行なわれる。そして
卑な金属はろう材の融点以下の融点を有し、蒸気を発生
しうるものであることが必要である。
したがって前記率な金属は、フィン、チューブ等の金属
部材の材質およびろう材の材質により任意に選定すべき
であるが、金属部材がＡｔ又はその合金の場合、Ｚｎお
よびＺｎ合金が望ましい。
部材の材質およびろう材の材質により任意に選定すべき
であるが、金属部材がＡｔ又はその合金の場合、Ｚｎお
よびＺｎ合金が望ましい。
Ｚ１１合金としては、Ｚｎ−Ａｔ、Ｚｎ−８ｎ等が好適
である。このようなＺｎおよび７．ｎ合金は５００〜６
００Ｃで蒸気が発生し、この温度はＡｔと合金化するに
十分な温度である。
である。このようなＺｎおよび７．ｎ合金は５００〜６
００Ｃで蒸気が発生し、この温度はＡｔと合金化するに
十分な温度である。
１だ金属の蒸気を対流させて金属部材の表面に均−ｆｘ
、ＩＫ食抑制金属皮膜を形成しうる点から、真空中より
もＡ ｒ 、 Ｎ２ 、 Ｎ２等の非酸化性雰囲気とす
るのがよい。蒸気の対流によって腐食抑制金属皮膜を形
成できるので、フィン間の間隙が小さく、複雑形状の熱
交換器にも効率よくかつｎＴｊ単に腐食抑制金属皮膜が
形成できる。
、ＩＫ食抑制金属皮膜を形成しうる点から、真空中より
もＡ ｒ 、 Ｎ２ 、 Ｎ２等の非酸化性雰囲気とす
るのがよい。蒸気の対流によって腐食抑制金属皮膜を形
成できるので、フィン間の間隙が小さく、複雑形状の熱
交換器にも効率よくかつｎＴｊ単に腐食抑制金属皮膜が
形成できる。
更にろう何時に加熱された前記金属部材の熱が完全に下
がらない時点で、すなわち金属蒸気の付着によってその
金属の拡散層又は合金層が形成されうる温度範囲内で金
属部材を別室に移し、金属蒸気による付着処理をろう材
処理と連続的に、かつ効率的に行うことができる。
がらない時点で、すなわち金属蒸気の付着によってその
金属の拡散層又は合金層が形成されうる温度範囲内で金
属部材を別室に移し、金属蒸気による付着処理をろう材
処理と連続的に、かつ効率的に行うことができる。
フィンとチューブから構成される熱交換器の実施例につ
いて第１図に従って述べる。この熱交換器１は、従来の
ものと同様に、多数の通液のチューブ２と冷却フィン３
とを交互に重ね合せ、その両端に通液及び座板４，４′
を設置しており、これらの各部材は互いにろう付によっ
て一体接合される構造となっている。そして冷却フィン
３は第１図（ｂ）に示すようにＡｔを主とする心材５の
表面にＡｔ−５ｒ−ｐ系のろう材６をクラッドしたプレ
ージングシートによって形成されている。各部材の拐買
を詳しく述べると、通液のチューブ２はＡ１０５０であ
り、冷却フィン３は心材をＡ３００３、ろう材をＡｔ−
１０チ５ｉ−０，０５チＰ −０，８％Ｃｕとし、通液
及び座板４，４′はそれぞれＡ、１０５０とするもので
ある。
いて第１図に従って述べる。この熱交換器１は、従来の
ものと同様に、多数の通液のチューブ２と冷却フィン３
とを交互に重ね合せ、その両端に通液及び座板４，４′
を設置しており、これらの各部材は互いにろう付によっ
て一体接合される構造となっている。そして冷却フィン
３は第１図（ｂ）に示すようにＡｔを主とする心材５の
表面にＡｔ−５ｒ−ｐ系のろう材６をクラッドしたプレ
ージングシートによって形成されている。各部材の拐買
を詳しく述べると、通液のチューブ２はＡ１０５０であ
り、冷却フィン３は心材をＡ３００３、ろう材をＡｔ−
１０チ５ｉ−０，０５チＰ −０，８％Ｃｕとし、通液
及び座板４，４′はそれぞれＡ、１０５０とするもので
ある。
上記の如くして構成される熱交換器の各金属部材は組立
て前にトリクレンで脱脂し、ＮａＯＨの５係の水溶液で
アルカリ洗浄を行った。
て前にトリクレンで脱脂し、ＮａＯＨの５係の水溶液で
アルカリ洗浄を行った。
これらの各金属部拐を組合せ、これをガスの露点−３０
ＣのＮ２ガス中６１５Ｃで３０秒間加熱してろう付した
。次いで蒸発室のシャッタを開き、約５５０Ｃに保持さ
れた蒸発室に金属部材が加熱された状態のうちに挿入し
た。
ＣのＮ２ガス中６１５Ｃで３０秒間加熱してろう付した
。次いで蒸発室のシャッタを開き、約５５０Ｃに保持さ
れた蒸発室に金属部材が加熱された状態のうちに挿入し
た。
ろう伺された熱交換器１は６１５Ｃから５５０Ｃとわず
かに徐冷されながら直ちにＺｎの蒸気が利着される。こ
の時に使用したＺｎ塊は９９チの純度で蒸発室のヒータ
上に設置した。Ｎ２ガスは露点−３０ｔｒであった。蒸
発室には金部部材を約７分置き、その後降ろされていた
シャッタを開け、冷却室に送り込んだ。
かに徐冷されながら直ちにＺｎの蒸気が利着される。こ
の時に使用したＺｎ塊は９９チの純度で蒸発室のヒータ
上に設置した。Ｎ２ガスは露点−３０ｔｒであった。蒸
発室には金部部材を約７分置き、その後降ろされていた
シャッタを開け、冷却室に送り込んだ。
実施例２
熱交換器の他の形状を第２図に示す１．この様な形状の
熱交換器をコルゲート型熱交換器と呼んでいる。すなわ
ち偏平チューブ７の間にフィン８〃；配置され各々の接
触点がろう付される。そして、フィン８は第２図（ｂ）
に示すようにＡｔを主とする心材９の表面にＡｔ−５ｌ
−ｐ系のろう材１０勿クラッドしたプレージングシート
によって形成されている。各部材の材質及び形状を詳し
く述べると、フィン８は、Ａ３００３、ろう材をＡｔ−
９％５ｉ−０，０５チＰ −０，２係Ｍｇとし、寸法が
５０Ｘ０．１７（断面、フィン長：２０■）であり、偏
平チューブ７はＡ１０５０で寸法が５０×４穴×１．５
（断面）のものである。そしてとれら各金属部材を３段
に組合せたものを実施例１と同じ方法でｚｎの蒸気を付
着させた。
熱交換器をコルゲート型熱交換器と呼んでいる。すなわ
ち偏平チューブ７の間にフィン８〃；配置され各々の接
触点がろう付される。そして、フィン８は第２図（ｂ）
に示すようにＡｔを主とする心材９の表面にＡｔ−５ｌ
−ｐ系のろう材１０勿クラッドしたプレージングシート
によって形成されている。各部材の材質及び形状を詳し
く述べると、フィン８は、Ａ３００３、ろう材をＡｔ−
９％５ｉ−０，０５チＰ −０，２係Ｍｇとし、寸法が
５０Ｘ０．１７（断面、フィン長：２０■）であり、偏
平チューブ７はＡ１０５０で寸法が５０×４穴×１．５
（断面）のものである。そしてとれら各金属部材を３段
に組合せたものを実施例１と同じ方法でｚｎの蒸気を付
着させた。
比較例として、本実施例１で用いたものと同じ形状の熱
交換器であって、ただしフィン材のろう材にＡ４＝８チ
５ｉ−０，５％ＭｇをクラッドしプＧプレージングシー
トを適用し、２Ｘ１０−５ｔｏｒｒ１の真空、６１０Ｃ
１６０秒加熱の条件でろう付した熱変換器（比較例１ン
と、本実施例２で用いたものと同じ形状の熱交換器であ
って、ただしフィン材ノロう材にＡｔ−９％Ｂｔ−ｏ、
ａ＊ｎｉをクラッドしたプレージングシートを適用し、
ガスの露点−６５ＣのＮ２ガス、６１５ｃ、６０秒加熱
の条件でろう付した熱交換器（比較例２）についても比
較試験した。 ゛ また実施例２で用いたものと同じ形状の熱交換器であっ
て、ただしフィン材のろう材をＡ４３４３としてクラッ
ドしたプレージングシートを適用し非腐食性フラックス
が重量で４６％ＫＦ１５４％Ａ Ｌ Ｆ ｓ組成に７．
ｎ粉末を約１０％程度添加したものを約１０％水溶液に
て熱交換器全面に塗布し、続いて水分を乾燥した後、ガ
スの露点−３０ｃのＮ２ガス、６１０Ｃ，６０秒加熱の
条件でろう付した熱交換器（比較例３）についても比較
試験した。
交換器であって、ただしフィン材のろう材にＡ４＝８チ
５ｉ−０，５％ＭｇをクラッドしプＧプレージングシー
トを適用し、２Ｘ１０−５ｔｏｒｒ１の真空、６１０Ｃ
１６０秒加熱の条件でろう付した熱変換器（比較例１ン
と、本実施例２で用いたものと同じ形状の熱交換器であ
って、ただしフィン材ノロう材にＡｔ−９％Ｂｔ−ｏ、
ａ＊ｎｉをクラッドしたプレージングシートを適用し、
ガスの露点−６５ＣのＮ２ガス、６１５ｃ、６０秒加熱
の条件でろう付した熱交換器（比較例２）についても比
較試験した。 ゛ また実施例２で用いたものと同じ形状の熱交換器であっ
て、ただしフィン材のろう材をＡ４３４３としてクラッ
ドしたプレージングシートを適用し非腐食性フラックス
が重量で４６％ＫＦ１５４％Ａ Ｌ Ｆ ｓ組成に７．
ｎ粉末を約１０％程度添加したものを約１０％水溶液に
て熱交換器全面に塗布し、続いて水分を乾燥した後、ガ
スの露点−３０ｃのＮ２ガス、６１０Ｃ，６０秒加熱の
条件でろう付した熱交換器（比較例３）についても比較
試験した。
これらの熱交換器のチューブの一部を切シ出した試料片
を使って、３チＮａＣ１水溶液中で分極曲線を測定し、
腐食抑制域の有無を調整した。
を使って、３チＮａＣ１水溶液中で分極曲線を測定し、
腐食抑制域の有無を調整した。
また耐孔食性を調査するため腐食試験を、Ｈ８Ｈ８６０
１のキャス試験により１５０時間に亘って行った。各種
熱交換器の腐食抑制域の有無と孔食深さについて第１表
に示す。
１のキャス試験により１５０時間に亘って行った。各種
熱交換器の腐食抑制域の有無と孔食深さについて第１表
に示す。
分極曲線における腐食抑制域とは、例えばステンレス鋼
等に見られる不動態域にほぼ相当するもので、腐食の進
行が著しく減衰する抵抗皮膜が形成されることを意味す
る。
等に見られる不動態域にほぼ相当するもので、腐食の進
行が著しく減衰する抵抗皮膜が形成されることを意味す
る。
腐食抑制域の有無
×：腐食抑制域形成されない。
Δ：腐木抑制域がわずかに形成される。
○：腐食抑制域が形成される。
その結果、針孔食性の良否の目安に実績がある腐食抑制
域については実施例１及び実施例２共に良好に形成され
るのに対し、比較例３ではわずかに腐食抑制域が形成さ
れるのみで、比較例１．２では腐食抑制域は全く形成さ
れない。
域については実施例１及び実施例２共に良好に形成され
るのに対し、比較例３ではわずかに腐食抑制域が形成さ
れるのみで、比較例１．２では腐食抑制域は全く形成さ
れない。
腐食抑制域の形成は、チューブの孔食深さと相関があシ
、実施例１．２の熱交換器では全面腐食形態が見られ、
その深さが０．１〜０．３ ｔｇｎと浅いのに対し、比
較例１．２は１■前後と深く、フラックス中にｚｎ粉末
を添加した比較例３においても０．６〜０．９ｍ＋に達
している。
、実施例１．２の熱交換器では全面腐食形態が見られ、
その深さが０．１〜０．３ ｔｇｎと浅いのに対し、比
較例１．２は１■前後と深く、フラックス中にｚｎ粉末
を添加した比較例３においても０．６〜０．９ｍ＋に達
している。
実施例１，２において、耐孔食性がすぐれているのはＡ
ｔ材のフィン、チューブにＺｎ蒸気が均一に付着し、更
にはＡｔ材と冶金的に反応が進み合金化して犠牲陽極層
を形成しているためである。
ｔ材のフィン、チューブにＺｎ蒸気が均一に付着し、更
にはＡｔ材と冶金的に反応が進み合金化して犠牲陽極層
を形成しているためである。
実施例ではフラックスを用いないろう付方法として、フ
ィンにクラッドしているろうの組成を、ｈｔ−ｓｉ−：
ｐ系を用いて行ったが、その他のろうの組成、すなわち
比較例１及び２で使用したろうの組成を用いて本発明に
よる熱交換器を作製しても耐孔食性にすぐれていた。
ィンにクラッドしているろうの組成を、ｈｔ−ｓｉ−：
ｐ系を用いて行ったが、その他のろうの組成、すなわち
比較例１及び２で使用したろうの組成を用いて本発明に
よる熱交換器を作製しても耐孔食性にすぐれていた。
また本実施例において、ろう封塞及び蒸発室はＮ２ガス
雰囲気としたが、その他にＡ ｒ＊ Ｈ２あるいは真空
中においてろう付、Ｚｎ蒸気による皮膜、含金化を行っ
ても十分な耐孔食性にすぐれることは確認している。
雰囲気としたが、その他にＡ ｒ＊ Ｈ２あるいは真空
中においてろう付、Ｚｎ蒸気による皮膜、含金化を行っ
ても十分な耐孔食性にすぐれることは確認している。
なお、本発明における熱交換器は、第１図および第２図
に示す構成の熱交換器に限らず、金属部材がろう付によ
って接合される全ての熱交換器が適用される。例えば第
３図に示すように整列された矩形状のフィン１１に予め
Ｕ字型に作製されたチューブ１２が多数本挿入されて構
成される熱交換器にも本発明を適用できる。更に図示し
ていないが、流体が通る流路がチューブ状ではなく、薄
い金属板同志によって形成される隙間で構成される熱交
換器にも本発明を適用できる。
に示す構成の熱交換器に限らず、金属部材がろう付によ
って接合される全ての熱交換器が適用される。例えば第
３図に示すように整列された矩形状のフィン１１に予め
Ｕ字型に作製されたチューブ１２が多数本挿入されて構
成される熱交換器にも本発明を適用できる。更に図示し
ていないが、流体が通る流路がチューブ状ではなく、薄
い金属板同志によって形成される隙間で構成される熱交
換器にも本発明を適用できる。
以上のように本発明によれば、熱交換器の全体のろう付
が一体的にでき、金属蒸気の対流によって複雑構造の熱
交換器に対してもその金属部材の表面に効率よく腐食抑
制域を有する皮膜を形成できるので孔耐食性にすぐれた
熱交換器を製造できる。更にろう何時、フラックスを使
用しないのでろう何部の洗浄等の工程が不要となる。
が一体的にでき、金属蒸気の対流によって複雑構造の熱
交換器に対してもその金属部材の表面に効率よく腐食抑
制域を有する皮膜を形成できるので孔耐食性にすぐれた
熱交換器を製造できる。更にろう何時、フラックスを使
用しないのでろう何部の洗浄等の工程が不要となる。
第１図（ａ）は本発明の第１実施例に係る熱交換器の全
体斜視図、第１図（ｂ）は第１図（ａ）の要部拡大図、
第２図（ａ）は本発明の第２実施例に係る熱交換器の斜
視図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）の要部拡大図、第３
図は本発明の他の実施例に係る熱交換器の全体斜視図で
ある。 １・・・熱交換器、２・・・チューブ、３・・・フィン
、４゜４′・・・通液及び座板、５・・・心材、６・・
・ろう材、７・・・偏平チューブ、８・・・フィン、９
・・・心材、１０・・・ろう材、１１・・・フィン、１
２・・・チューブ。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 １［ ］２ 刀 （ｅ） 図 （ｅ）
体斜視図、第１図（ｂ）は第１図（ａ）の要部拡大図、
第２図（ａ）は本発明の第２実施例に係る熱交換器の斜
視図、第２図（ｂ）は第２図（ａ）の要部拡大図、第３
図は本発明の他の実施例に係る熱交換器の全体斜視図で
ある。 １・・・熱交換器、２・・・チューブ、３・・・フィン
、４゜４′・・・通液及び座板、５・・・心材、６・・
・ろう材、７・・・偏平チューブ、８・・・フィン、９
・・・心材、１０・・・ろう材、１１・・・フィン、１
２・・・チューブ。 代理人 弁理士 鵜沼辰之 １［ ］２ 刀 （ｅ） 図 （ｅ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、互いにろう付によって接合される金属部材の少なく
とも一方をろう材をクラッドしたプレージングシートに
よって形成し、真空中又は非酸化性雰囲気中でプレージ
ングシートを構成するろう材の融点以上で、且つ前記金
属部材の融点以下の温度範囲内で７ラツクスなしでろう
付し、次いで前記プレージングシートのろう材の融点以
下の温度条件でかつ非酸化性雰囲気中で、少なくともろ
う伺部を含む前記金属部材の表面に前記金属部材よシも
卑な金属又はその合金の蒸気を付着させて該金属の拡散
層又は合金層を形成することを特徴とする熱交換器の製
造方法。 ２、前記金属部材がＡｔ又はＡｔ合金からなシ、前記卑
な金属がＺｎであることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の熱交換器の製造方法。 ３、互いにろう付によって形成される金属がフィンとチ
ューブであることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の熱交換器の製造方法。 ４、フィン及びチューブの材料は少なくとも一方がＡｔ
で他はＡ７．Ｃｕ、Ｔｉ及びＦｅ基から選ばれた１つの
材料から成る特許請求の範囲第３項記載の熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12265883A JPS6015065A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱交換器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12265883A JPS6015065A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱交換器の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6015065A true JPS6015065A (ja) | 1985-01-25 |
| JPH0358827B2 JPH0358827B2 (ja) | 1991-09-06 |
Family
ID=14841424
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12265883A Granted JPS6015065A (ja) | 1983-07-06 | 1983-07-06 | 熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015065A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4775004A (en) * | 1984-02-22 | 1988-10-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper radiator for motor cars excellent in corrosion resistance and method of manufacturing |
| US4911351A (en) * | 1986-11-17 | 1990-03-27 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Method of manufacturing heat-exchanger |
-
1983
- 1983-07-06 JP JP12265883A patent/JPS6015065A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4775004A (en) * | 1984-02-22 | 1988-10-04 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Copper radiator for motor cars excellent in corrosion resistance and method of manufacturing |
| US4911351A (en) * | 1986-11-17 | 1990-03-27 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Method of manufacturing heat-exchanger |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0358827B2 (ja) | 1991-09-06 |
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