JP2749660B2 - アルミニウム製熱交換器 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器Info
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- JP2749660B2 JP2749660B2 JP24687089A JP24687089A JP2749660B2 JP 2749660 B2 JP2749660 B2 JP 2749660B2 JP 24687089 A JP24687089 A JP 24687089A JP 24687089 A JP24687089 A JP 24687089A JP 2749660 B2 JP2749660 B2 JP 2749660B2
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、冷媒通路にブレージングシートを使用する
アルミニウム製熱交換器に関するもので、特に熱交換器
の軽量化のため、薄肉高強度ブレージングシートからな
る冷媒通路の耐孔食性を改善し、熱交換器の寿命を向上
したものである。
アルミニウム製熱交換器に関するもので、特に熱交換器
の軽量化のため、薄肉高強度ブレージングシートからな
る冷媒通路の耐孔食性を改善し、熱交換器の寿命を向上
したものである。
アルミニウムブレージングシートを冷媒通路に使用す
るアルミニウム製熱交換器としては、自動車用のラジエ
ーター，ヒーターコア，ドロンカップ型エバポレーター
等が知られている。
るアルミニウム製熱交換器としては、自動車用のラジエ
ーター，ヒーターコア，ドロンカップ型エバポレーター
等が知られている。
ラジエーターは、第１図及び第２図に示すように、チ
ューブ（１）間にコルゲートフィン（２）を取付け、チ
ューブ（１）両端にヘッダープレート（３）を設けてコ
ア（４）を形成し、ヘッダープレート（３）にパッキン
（６）を介して樹脂タンク（５），（５′）を取付けた
もので、チューブ（肉厚0.4mm）及びヘッダープレート
（肉厚1.5mm）には、大気側よりろう材，芯材，内張材
の３層構造としたブレージングシートが使用されてい
る。そしてろう材にはJIS4343（Al−Si系合金）やJIS40
04（Al−Si−Mg合金）が用いられ、芯材にはJIS3003や3
005（Al−Mn系合金）が用いられている。
ューブ（１）間にコルゲートフィン（２）を取付け、チ
ューブ（１）両端にヘッダープレート（３）を設けてコ
ア（４）を形成し、ヘッダープレート（３）にパッキン
（６）を介して樹脂タンク（５），（５′）を取付けた
もので、チューブ（肉厚0.4mm）及びヘッダープレート
（肉厚1.5mm）には、大気側よりろう材，芯材，内張材
の３層構造としたブレージングシートが使用されてい
る。そしてろう材にはJIS4343（Al−Si系合金）やJIS40
04（Al−Si−Mg合金）が用いられ、芯材にはJIS3003や3
005（Al−Mn系合金）が用いられている。
またドロンカップ型エバポレーターは、第３図及び第
４図に示すようにチューブプレート（７），（７′）を
組合せて冷媒通路（９），（９′）を形成し、これをフ
ィン（２）を介して積層し、その両端にエンドプレート
（８）を取付けたもので、チューブプレート（肉厚0.6m
m）及びエンドプレート（肉厚1.0mm）には、ろう材，芯
材，ろう材の３層構造としたブレージングシートが使用
されている。そしてろう材にはJIS4004,芯材にはJIS300
3,3005が用いられている。
４図に示すようにチューブプレート（７），（７′）を
組合せて冷媒通路（９），（９′）を形成し、これをフ
ィン（２）を介して積層し、その両端にエンドプレート
（８）を取付けたもので、チューブプレート（肉厚0.6m
m）及びエンドプレート（肉厚1.0mm）には、ろう材，芯
材，ろう材の３層構造としたブレージングシートが使用
されている。そしてろう材にはJIS4004,芯材にはJIS300
3,3005が用いられている。
近年上記熱交換器の軽量化が切望され、材料の薄肉，
高強度化，耐孔食性等が検討されている。中でも特に注
目されているのは、冷媒通路を構成するブレージングシ
ートの芯材に、従来のJIS3003,3005（Al−Mn系合金）に
代り、これにCuを添加したAl−Mn−Cu系合金を用いるこ
とである。芯材に添加されるCuは0.5wt％（以下wt％を
％と略記）前後であり、JIS3003のろう付後の強度を12k
g f/mm2から14kg f/mm2に改善し、更に孔食電位を上昇
させることにより、耐孔食性を向上する。また芯材中の
Cuをろう材又は内張材側に拡散させ、Cuの濃度勾配を利
用した犠牲腐食については、特開平１−100237号公報に
開示されている。
高強度化，耐孔食性等が検討されている。中でも特に注
目されているのは、冷媒通路を構成するブレージングシ
ートの芯材に、従来のJIS3003,3005（Al−Mn系合金）に
代り、これにCuを添加したAl−Mn−Cu系合金を用いるこ
とである。芯材に添加されるCuは0.5wt％（以下wt％を
％と略記）前後であり、JIS3003のろう付後の強度を12k
g f/mm2から14kg f/mm2に改善し、更に孔食電位を上昇
させることにより、耐孔食性を向上する。また芯材中の
Cuをろう材又は内張材側に拡散させ、Cuの濃度勾配を利
用した犠牲腐食については、特開平１−100237号公報に
開示されている。
Cuの濃度勾配を利用した防食方法では、ろう材又は内
張材の電位を貴とし、これ等犠牲層を効果的に犠牲腐食
させることができない。即ちラジエーターチューブの内
側においては、使用中にスケールや高温水中で生成する
アルミニウムの水和物皮膜が付着し、犠牲層の防食電流
を抑制するため、芯材に深い孔食が発生する場合があ
る。
張材の電位を貴とし、これ等犠牲層を効果的に犠牲腐食
させることができない。即ちラジエーターチューブの内
側においては、使用中にスケールや高温水中で生成する
アルミニウムの水和物皮膜が付着し、犠牲層の防食電流
を抑制するため、芯材に深い孔食が発生する場合があ
る。
またエバポレーターの外部のように親水性付与のため
のクロメート処理に加えて水ガラス等の樹脂塗料を塗る
場合、やはりこれ等皮膜がろう材層や犠牲フィン材の防
食電流を抑制し、チューブプレートに深い孔食発生を引
き起す場合がある。
のクロメート処理に加えて水ガラス等の樹脂塗料を塗る
場合、やはりこれ等皮膜がろう材層や犠牲フィン材の防
食電流を抑制し、チューブプレートに深い孔食発生を引
き起す場合がある。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、Cu含有合金を芯
材とするブレージングシートの耐孔食性を改善し、Cu拡
散によるCu濃度差の利用に加えて、ろう材や内張材にZn
を添加し、犠牲層の作用を向上させたアルミニウム製熱
交換器を開発したもので、0.3％以上のCuを含むAl合金
を芯材とし、その片面にAl合金ろう材を、他面にAl合金
ろう材又はAl合金内張材を皮材としてクラッドしたブレ
ージングシートで冷媒通路を構成するアルミニウム製熱
交換器において、冷媒通路を構成するブレージングシー
トの芯材と皮材表面のCu濃度差を0.2％以上とし、皮材
表面のCu濃度を0.2％以下とし、更に皮材表面に0.3％以
上のZn濃度を有するZn拡散層を形成したことを特徴とす
るものである。
材とするブレージングシートの耐孔食性を改善し、Cu拡
散によるCu濃度差の利用に加えて、ろう材や内張材にZn
を添加し、犠牲層の作用を向上させたアルミニウム製熱
交換器を開発したもので、0.3％以上のCuを含むAl合金
を芯材とし、その片面にAl合金ろう材を、他面にAl合金
ろう材又はAl合金内張材を皮材としてクラッドしたブレ
ージングシートで冷媒通路を構成するアルミニウム製熱
交換器において、冷媒通路を構成するブレージングシー
トの芯材と皮材表面のCu濃度差を0.2％以上とし、皮材
表面のCu濃度を0.2％以下とし、更に皮材表面に0.3％以
上のZn濃度を有するZn拡散層を形成したことを特徴とす
るものである。
本発明は、上記の如く、熱交換器の冷媒通路を形成す
るブレージングシートについて、ろう付前の段階でブレ
ージングシートの芯材に、Cuを0.3％以上含むAl−Cu,Al
−Mn−Cu,Al−Mn−Mg−Cu,Al−Si−Mg−Cu等の合金を用
い、ろう材にZnを0.5〜２％含むAl−Si−Zn,Al−Si−Mg
−Zn等のAl合金ろう材を用い、内張材にZnを１〜５％含
むAl−Zn合金（JIS7072）又はこれにMn,Mgを添加した合
金を用い、このようにしてろう付後にろう材と内張材の
表面のCu濃度を0.2％以下とし、芯材とろう材及び内張
材表面のCu濃度差を0.2％以上とし、更にろう材と内張
材のZn濃度を0.3％以上とすることにより、ブレージン
シートの耐孔食性を向上せしめたものである。
るブレージングシートについて、ろう付前の段階でブレ
ージングシートの芯材に、Cuを0.3％以上含むAl−Cu,Al
−Mn−Cu,Al−Mn−Mg−Cu,Al−Si−Mg−Cu等の合金を用
い、ろう材にZnを0.5〜２％含むAl−Si−Zn,Al−Si−Mg
−Zn等のAl合金ろう材を用い、内張材にZnを１〜５％含
むAl−Zn合金（JIS7072）又はこれにMn,Mgを添加した合
金を用い、このようにしてろう付後にろう材と内張材の
表面のCu濃度を0.2％以下とし、芯材とろう材及び内張
材表面のCu濃度差を0.2％以上とし、更にろう材と内張
材のZn濃度を0.3％以上とすることにより、ブレージン
シートの耐孔食性を向上せしめたものである。
芯材のCu含有量を0.3％以上としてのは、芯材の電位
を貴にすると共に、強度を向上させ、芯材とろう材又は
内張材表面のCu濃度差を0.2％以上とするためであり、M
n含有量は0.5〜1.5％,Mg含有量は0.2〜1.0％,Si含有量
は0.3〜1.0％の範囲内であれば、芯材の電位を損なうこ
となく強度を向上することができる。ろう材及び内張材
表面のCu濃度を0.2％以下としたのは、これ以上のCu濃
度となるとろう材や内張材に添加されたZn濃度を高くし
ても電位が卑とならず、犠牲作用が低下するばかりか、
ろう材や内張材の自己腐食が層状とならず、芯材の孔食
発生を促進するためである。芯材とろう材又は内張材表
面のCu濃度差を0.2％以上としたのは、0.2％未満ではろ
う材や内張材へのZn添加によっても、芯材とろう材又は
内張材との間に十分な電位差を得ることができず、犠牲
作用が低下するためである。尚芯材の電位は、芯材とろ
う材又は内張材の界面にCuの濃度勾配が形成されてお
り、電位の最も貴な所を芯材の電位とした。
を貴にすると共に、強度を向上させ、芯材とろう材又は
内張材表面のCu濃度差を0.2％以上とするためであり、M
n含有量は0.5〜1.5％,Mg含有量は0.2〜1.0％,Si含有量
は0.3〜1.0％の範囲内であれば、芯材の電位を損なうこ
となく強度を向上することができる。ろう材及び内張材
表面のCu濃度を0.2％以下としたのは、これ以上のCu濃
度となるとろう材や内張材に添加されたZn濃度を高くし
ても電位が卑とならず、犠牲作用が低下するばかりか、
ろう材や内張材の自己腐食が層状とならず、芯材の孔食
発生を促進するためである。芯材とろう材又は内張材表
面のCu濃度差を0.2％以上としたのは、0.2％未満ではろ
う材や内張材へのZn添加によっても、芯材とろう材又は
内張材との間に十分な電位差を得ることができず、犠牲
作用が低下するためである。尚芯材の電位は、芯材とろ
う材又は内張材の界面にCuの濃度勾配が形成されてお
り、電位の最も貴な所を芯材の電位とした。
ろう材や内張材には、ろう付後に表面Zn濃度が0.3％
以上、表面から拡散深さ100μｍ程度のZn拡散層が形成
されていることが望ましい。このためにZn濃度を0.3％
以上とすることで、芯材から拡散するCuによるろう材や
内張材の電位上昇（貴化）を抑制し、犠牲作用の低下を
防止する。あわせてろう材，内張材の腐食を全面腐食型
の層状とすることができ、犠牲作用を増大する。尚ろう
付前の段階でAl−Si,Al−Si−Mg系合金ろう材に0.5〜２
％のZnを添加しておけば、ろう付後に上記Znの拡散パタ
ーンを得ることができる。また内張材にはAl−１％Zn合
金（JIS7072）やこれにMn,Mg,Si等を添加した合金を使
用する。ただしクラッド厚さが40μｍ以下となるとZn拡
散による表面Zn濃度の低下が顕著となるため、Zn量はク
ラッド厚さに合せて５％まで増加させる必要がある。
以上、表面から拡散深さ100μｍ程度のZn拡散層が形成
されていることが望ましい。このためにZn濃度を0.3％
以上とすることで、芯材から拡散するCuによるろう材や
内張材の電位上昇（貴化）を抑制し、犠牲作用の低下を
防止する。あわせてろう材，内張材の腐食を全面腐食型
の層状とすることができ、犠牲作用を増大する。尚ろう
付前の段階でAl−Si,Al−Si−Mg系合金ろう材に0.5〜２
％のZnを添加しておけば、ろう付後に上記Znの拡散パタ
ーンを得ることができる。また内張材にはAl−１％Zn合
金（JIS7072）やこれにMn,Mg,Si等を添加した合金を使
用する。ただしクラッド厚さが40μｍ以下となるとZn拡
散による表面Zn濃度の低下が顕著となるため、Zn量はク
ラッド厚さに合せて５％まで増加させる必要がある。
以下本発明を実施例について説明する。
実施例１ 第１表に示す芯材とその両面のろう材からなる板厚0.
4mmのブレージングシート（クラッド材）を常法により
作製した。即ち芯材は溶解鋳造後560℃で３時間均質化
処理を施した後、面削し、ろう材は同様に溶解鋳造後、
500℃の熱間圧延により厚さ3.5mmの板とし、これを重ね
合せ、500℃で熱間圧延を行ない、続いて冷間圧延と最
終焼鈍を行なって、片面５％のろう材を芯材の両面にク
ラッドした厚さ0.4mmのブレージングシートとした。
4mmのブレージングシート（クラッド材）を常法により
作製した。即ち芯材は溶解鋳造後560℃で３時間均質化
処理を施した後、面削し、ろう材は同様に溶解鋳造後、
500℃の熱間圧延により厚さ3.5mmの板とし、これを重ね
合せ、500℃で熱間圧延を行ない、続いて冷間圧延と最
終焼鈍を行なって、片面５％のろう材を芯材の両面にク
ラッドした厚さ0.4mmのブレージングシートとした。
これをN2ガス中で600℃に３分間ろう付加熱し、その
断面からCuとZnの拡散状況をEPMA線分析により測定し、
ろう材表面のCuとZnの濃度と、芯材とろう材表面のCu濃
度差を求めた。またろう材側をのこして裏面及び端面を
シールし、200時間のCASS試験（JISH8681）を行ない、
ろう材側の耐食性を評価した。更に光学顕微鏡を使用
し、焦点深度法により最大孔食深さを求めた。その結果
を第２表に示す。
断面からCuとZnの拡散状況をEPMA線分析により測定し、
ろう材表面のCuとZnの濃度と、芯材とろう材表面のCu濃
度差を求めた。またろう材側をのこして裏面及び端面を
シールし、200時間のCASS試験（JISH8681）を行ない、
ろう材側の耐食性を評価した。更に光学顕微鏡を使用
し、焦点深度法により最大孔食深さを求めた。その結果
を第２表に示す。
第１表及び第２表から明らかなように、本発明例にな
る熱交換器の冷媒通路を構成するブレージングシート
は、従来例及び比較例と比べはるかに優れた耐孔食性を
示していることが判る。
る熱交換器の冷媒通路を構成するブレージングシート
は、従来例及び比較例と比べはるかに優れた耐孔食性を
示していることが判る。
実施例２ 第３表に示すろう材と芯材と内張材からなる板厚0.4m
mのクラッド材を実施例１と同様の方法で製造した。ろ
う材と内張材のクラッド率をそれぞれ５％（厚さ20μ
ｍ）とした。
mのクラッド材を実施例１と同様の方法で製造した。ろ
う材と内張材のクラッド率をそれぞれ５％（厚さ20μ
ｍ）とした。
これをN2ガス中で600℃に３分間ろう付加熱し、実施
例１と同様にして表面のCu濃度,Zn濃度を測定すると共
に、芯材と内張材表面のCu濃度差を求めた。また内張材
をのこして裏面と端面をシールし、10ppmのCu2+イオン
を含む水道水を用い80℃に８時間、室温に16時間保持す
るサイクル腐食試験を３ヶ月間行ない、内張材の耐食性
を評価した。その結果を第４表に示す。
例１と同様にして表面のCu濃度,Zn濃度を測定すると共
に、芯材と内張材表面のCu濃度差を求めた。また内張材
をのこして裏面と端面をシールし、10ppmのCu2+イオン
を含む水道水を用い80℃に８時間、室温に16時間保持す
るサイクル腐食試験を３ヶ月間行ない、内張材の耐食性
を評価した。その結果を第４表に示す。
第３表及び第４表から明らかなように、本発明例にな
る熱交換器の冷媒通路を構成するクラッド材は、比較例
と比べ内張材側の耐孔食性がはるかに優れていることが
判る。
る熱交換器の冷媒通路を構成するクラッド材は、比較例
と比べ内張材側の耐孔食性がはるかに優れていることが
判る。
［発明の効果］ このように本発明によれば、Cu拡散によるCu濃度勾配
を利用することにより、冷媒通路を形成するブレージン
グシート（クラッド材）の耐孔食性を一段と改善し、特
にZnの蒸発の心配がない雰囲気ろう付（非腐食性フラッ
クス使用あるいはフラックスレス）において顕著に耐孔
食性を向上することができ、このような耐孔食性の向上
により、材料の強度向上とあいまって、冷媒通路構成材
料の薄肉化が可能となり、熱交換器の軽量化が図れる
等、工業上顕著な効果を奏するものである。
を利用することにより、冷媒通路を形成するブレージン
グシート（クラッド材）の耐孔食性を一段と改善し、特
にZnの蒸発の心配がない雰囲気ろう付（非腐食性フラッ
クス使用あるいはフラックスレス）において顕著に耐孔
食性を向上することができ、このような耐孔食性の向上
により、材料の強度向上とあいまって、冷媒通路構成材
料の薄肉化が可能となり、熱交換器の軽量化が図れる
等、工業上顕著な効果を奏するものである。
【図面の簡単な説明】 第１図は自動車用ラジエーターの一例を示す正面図、第
２図は第１図のＡ−Ａ線における拡大断面図、第３図は
ドロンカップ型エバポレーターの一例を示す正面図、第
４図は第３図に示すエバポレーターの一部を切欠いて示
す拡大斜視図である。 １……チューブ ２……フィン ３……ヘッダープレート ４……コア 5,5′……樹脂タンク ６……パッキン 7,7′……チューブプレート ８……エンドプレート 9,9′……冷媒通路
２図は第１図のＡ−Ａ線における拡大断面図、第３図は
ドロンカップ型エバポレーターの一例を示す正面図、第
４図は第３図に示すエバポレーターの一部を切欠いて示
す拡大斜視図である。 １……チューブ ２……フィン ３……ヘッダープレート ４……コア 5,5′……樹脂タンク ６……パッキン 7,7′……チューブプレート ８……エンドプレート 9,9′……冷媒通路
Claims (1)
- 【請求項１】0.3wt％以上のCuを含むAl合金を芯材と
し、その片面にAl合金ろう材を、他面にAl合金ろう材又
はAl合金内張材を皮材としてクラッドしたブレージング
シートで冷媒通路を構成するアルミニウム製熱交換器に
おいて、冷媒通路を構成するブレージングシートの芯材
と皮材表面のCu濃度差を0.2wt％以上とし、皮材表面のC
u濃度を0.2wt％以下とし、更に皮材表面に0.3wt％以上
のZn濃度を有するZn拡散層を形成したことを特徴とする
アルミニウム製熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24687089A JP2749660B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | アルミニウム製熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24687089A JP2749660B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | アルミニウム製熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03114656A JPH03114656A (ja) | 1991-05-15 |
| JP2749660B2 true JP2749660B2 (ja) | 1998-05-13 |
Family
ID=17154956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24687089A Expired - Lifetime JP2749660B2 (ja) | 1989-09-22 | 1989-09-22 | アルミニウム製熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2749660B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4733593B2 (ja) * | 2006-08-17 | 2011-07-27 | 本田技研工業株式会社 | ベルトガイド装置 |
| JP5084490B2 (ja) * | 2007-12-26 | 2012-11-28 | 古河スカイ株式会社 | アルミニウム合金クラッド材 |
| JP6570325B2 (ja) * | 2015-06-04 | 2019-09-04 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材およびろう付け方法 |
-
1989
- 1989-09-22 JP JP24687089A patent/JP2749660B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03114656A (ja) | 1991-05-15 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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