JPS63118722A - 光スイツチ - Google Patents
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- JPS63118722A JPS63118722A JP26404486A JP26404486A JPS63118722A JP S63118722 A JPS63118722 A JP S63118722A JP 26404486 A JP26404486 A JP 26404486A JP 26404486 A JP26404486 A JP 26404486A JP S63118722 A JPS63118722 A JP S63118722A
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Landscapes
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分!!!テコ
本発明は小型にして動作速度が速く低価格化が可能な光
スイッチに関するものである。
スイッチに関するものである。
[従来の技術]
従来光路を電気的に変えることができる光スイッチとし
ては、第2図に示す全反射型のものが良く知られている
。第2図で1はLiNbO3基板、2は基板上にTiを
蒸着し、熱拡散することにより形成した導波路、3は導
波路の交差部分に電界を印加するための電極である。第
2図でTL極に電界を印加すると、電気光学効果により
交差部分の屈折率が低下し、一方の導波路に入射した信
号光は全反射され、他方の導波路にスイッチングされる
。
ては、第2図に示す全反射型のものが良く知られている
。第2図で1はLiNbO3基板、2は基板上にTiを
蒸着し、熱拡散することにより形成した導波路、3は導
波路の交差部分に電界を印加するための電極である。第
2図でTL極に電界を印加すると、電気光学効果により
交差部分の屈折率が低下し、一方の導波路に入射した信
号光は全反射され、他方の導波路にスイッチングされる
。
[発明が解決しようとする問題点コ
しかしながら、電気光学効果による屈折率の変化Δnは
、10−’オーダと小さく、導波路の交差角は1°程度
しかとれない。このため、2本の導波路を分離するため
に、スイッチを構成する導波路長が長くなり、大規模集
積化が難しく、かつクロストークが避けられないという
欠点があった。
、10−’オーダと小さく、導波路の交差角は1°程度
しかとれない。このため、2本の導波路を分離するため
に、スイッチを構成する導波路長が長くなり、大規模集
積化が難しく、かつクロストークが避けられないという
欠点があった。
本発明の目的は、電気光学効果による屈折率変化に比へ
て一桁程度大きな屈折率変化が得られ、交差角が大きく
とれ、かつ小型化の可能な全反射型光スイッチを提供す
ることにある。
て一桁程度大きな屈折率変化が得られ、交差角が大きく
とれ、かつ小型化の可能な全反射型光スイッチを提供す
ることにある。
[問題点を解決するための手段]
このような目的を達成するために、本発明の光スイッチ
はGaAs基板上にn型へj2 GaAsから°なる第
1のクラッド層、p型へl GaAsからなり中央部に
スリットを有する電流狭さく層が順次形成され、電流狭
さく層の中央上にn型GaAsからなるコア層、コア層
の周囲にn型AflGaAsからなる第2のクラッド層
が形成され、コア層および第2のクラッド層の上にp型
An GaAsからなる第3のクラッド層、第3のクラ
ッド層の上に中央部にスリットを有するSiO2膜が形
成され、5i02膜上およびSiO2膜のスリット部分
に金属層が形成されたスイッチング部と、スイッチング
部と角度をもって交差し、コア部がGaAs、クラッド
部がAJ2 GaAsからなる導波路とからなることを
特徴とする。
はGaAs基板上にn型へj2 GaAsから°なる第
1のクラッド層、p型へl GaAsからなり中央部に
スリットを有する電流狭さく層が順次形成され、電流狭
さく層の中央上にn型GaAsからなるコア層、コア層
の周囲にn型AflGaAsからなる第2のクラッド層
が形成され、コア層および第2のクラッド層の上にp型
An GaAsからなる第3のクラッド層、第3のクラ
ッド層の上に中央部にスリットを有するSiO2膜が形
成され、5i02膜上およびSiO2膜のスリット部分
に金属層が形成されたスイッチング部と、スイッチング
部と角度をもって交差し、コア部がGaAs、クラッド
部がAJ2 GaAsからなる導波路とからなることを
特徴とする。
[作 用コ
本発明の光スイッチは、半導体中の自由キャリアプラズ
マ振動を利用し、電流狭さく層および導波路のパラメー
タを適切に設計することにより、有効なキャリア注入が
行え、かつ単一モード光ファイバとの結合損失を最小に
することができる。
マ振動を利用し、電流狭さく層および導波路のパラメー
タを適切に設計することにより、有効なキャリア注入が
行え、かつ単一モード光ファイバとの結合損失を最小に
することができる。
[実施例]
以下に図面を参照して本発明の詳細な説明する。
第1図は本発明の概略構成を説明する図であって、4は
GaAs光導波路、5および5Aは電極、6はクラット
層および基板であり、構造の詳細は第3図、第4図で述
べる。第1図において、導波路交差部分の電極から電流
力冑主人されていない場合は、各導波路に入射した光は
導波路の交差部分で直進し、対応する導波路から出射す
る。一方、交差部分の導波路に電圧を印加しキャリアを
注入すると、自由キャリアプラズマ効果によりキャリア
か注入された部分の屈折率が低下し、導波路交差角2θ
が以下の条件を満足するとき、各導波路から入射した信
号は全反射され、スイッチングが可能となる。
GaAs光導波路、5および5Aは電極、6はクラット
層および基板であり、構造の詳細は第3図、第4図で述
べる。第1図において、導波路交差部分の電極から電流
力冑主人されていない場合は、各導波路に入射した光は
導波路の交差部分で直進し、対応する導波路から出射す
る。一方、交差部分の導波路に電圧を印加しキャリアを
注入すると、自由キャリアプラズマ効果によりキャリア
か注入された部分の屈折率が低下し、導波路交差角2θ
が以下の条件を満足するとき、各導波路から入射した信
号は全反射され、スイッチングが可能となる。
θ く θ c =fl:O5−’(1−Δ 口/n)
(1)(1)式でnは導波路の屈折
率、Δnはキャリア注入による屈折率変化である。
(1)(1)式でnは導波路の屈折
率、Δnはキャリア注入による屈折率変化である。
第3図および第4図は、第1図に示した光スイッチのス
イッチング部分A−A’ および導波路部分B−B’
における詳細断面図である。但し、第4図は断面の一
部のみを示しである。第3図および第4図において、1
1はGaAs基板、12はn型AflGaAsからなる
第1のクラッド層、13はp型Δ12. GaAs層か
らなる電流狭さく層で、中央部にスリット13Δを有し
ている。14はn型GaAsからなる導波路コア部で、
第1図における導波路コア部4に相当する。15はn型
へn GaAsからなる第2のクラッド部、16はp型
Au GaAs層からなる第3のクラッド部である。基
板11および第1ないし第3のクラッド部12,15.
16が第1図におけるクラッド部6に相当する。17は
5i02からなる絶縁層で中央部にスリット17A を
有する。18はSiO2のスリブ)−17A内を埋めか
つ5i0211菟17の一部を覆う電極、18^は下部
電極で、18.18Aはそれぞれ例えば八uなどからな
り、第1図の5.5^に相当する。このような構成にす
ると、 Anのモル比を選ぶことによってコア部とクラ
ッド層の比屈折率差を任意に設定することができる。ま
たコア部とクラッド層により半導体レーザと同様にダブ
ルへテロ接合が形成され、キャリアをコア部に閉じこめ
ることができる。p型へλGaAs層I3は第2のクラ
ッド層I5とn−p接合を形成、し、高抵抗層を形成し
て電流狭さく層として機能する。
イッチング部分A−A’ および導波路部分B−B’
における詳細断面図である。但し、第4図は断面の一
部のみを示しである。第3図および第4図において、1
1はGaAs基板、12はn型AflGaAsからなる
第1のクラッド層、13はp型Δ12. GaAs層か
らなる電流狭さく層で、中央部にスリット13Δを有し
ている。14はn型GaAsからなる導波路コア部で、
第1図における導波路コア部4に相当する。15はn型
へn GaAsからなる第2のクラッド部、16はp型
Au GaAs層からなる第3のクラッド部である。基
板11および第1ないし第3のクラッド部12,15.
16が第1図におけるクラッド部6に相当する。17は
5i02からなる絶縁層で中央部にスリット17A を
有する。18はSiO2のスリブ)−17A内を埋めか
つ5i0211菟17の一部を覆う電極、18^は下部
電極で、18.18Aはそれぞれ例えば八uなどからな
り、第1図の5.5^に相当する。このような構成にす
ると、 Anのモル比を選ぶことによってコア部とクラ
ッド層の比屈折率差を任意に設定することができる。ま
たコア部とクラッド層により半導体レーザと同様にダブ
ルへテロ接合が形成され、キャリアをコア部に閉じこめ
ることができる。p型へλGaAs層I3は第2のクラ
ッド層I5とn−p接合を形成、し、高抵抗層を形成し
て電流狭さく層として機能する。
次に末完スイッチの構成上、重要な導波路交差角につい
て述べる。
て述べる。
キャリア注入による屈折率変化Δnは次式で与えられる
。
。
上式でε。は真空中での誘電率、nはGaAsの屈折率
、ffi。は電子の有効質量である。
、ffi。は電子の有効質量である。
(2)式に従ってキャリア濃度Nを5 X 10”個/
cI113としたときの導波路の交差角2θを(1)式
を用いて計算すると波長λ。が1.3μmでは約lO。
cI113としたときの導波路の交差角2θを(1)式
を用いて計算すると波長λ。が1.3μmでは約lO。
以下となる。また、(2)式から分かるように、キャリ
ア注入による屈折率変化は、波長の2乗に比例して大き
くなるので、波長1.3μmで設計した光スイッチは1
.3 μmより長波長でも使用可能となる。
ア注入による屈折率変化は、波長の2乗に比例して大き
くなるので、波長1.3μmで設計した光スイッチは1
.3 μmより長波長でも使用可能となる。
実際には、導波路部に注入されたキャリアは導波路横方
向に拡散して実効的な屈折率変化は(2)式で与えられ
る値より小さくなるにこでは、横方向の拡散を考慮した
導波路交差角について述べる。横方向のキャリアの拡散
は次式の拡散方程式を解くことによって計算することが
できる。
向に拡散して実効的な屈折率変化は(2)式で与えられ
る値より小さくなるにこでは、横方向の拡散を考慮した
導波路交差角について述べる。横方向のキャリアの拡散
は次式の拡散方程式を解くことによって計算することが
できる。
上式で、Xは導波路中心から横方向への距離、nはキャ
リア濃度、Dは拡散係数、では注入されたキャリアの寿
命であり、再結合による寿命で。
リア濃度、Dは拡散係数、では注入されたキャリアの寿
命であり、再結合による寿命で。
と導波路縦方向の走行時間d/μnE(dは導波路の厚
さ、μ。はキャリアの移動度)との短い方をとって計算
した。計算結果の一例を第5図に示す。第5図は導波路
の厚さdを2μm、電極の幅2sを4μmとしたときの
キャリア濃度の分布を示す。縦軸の値は横方向の拡散が
ない場合のキャリア濃度に対して規格化しである。図か
ら横方向のキャリアの拡散により実効的なキャリア4度
は実際に注入されたキャリア濃度の6割程度に減少する
ことが分かる。
さ、μ。はキャリアの移動度)との短い方をとって計算
した。計算結果の一例を第5図に示す。第5図は導波路
の厚さdを2μm、電極の幅2sを4μmとしたときの
キャリア濃度の分布を示す。縦軸の値は横方向の拡散が
ない場合のキャリア濃度に対して規格化しである。図か
ら横方向のキャリアの拡散により実効的なキャリア4度
は実際に注入されたキャリア濃度の6割程度に減少する
ことが分かる。
第6図は、さらに導波路の厚さ方向のキャリア分布をも
考慮して第2図、第3図の構成で所定の電圧を印加した
場合に得られる実効的なキャリア濃度、交差角および電
流密度の関係を示す。図から導波路の厚さdを1μmに
設定すると、5°の交差角2θを得るためには実効キャ
リア濃度が約108個/cm3になり、この時の所要電
流密度が100KA/cm2であり、このために必要な
電圧は約1vであることがわかる。従ってここで示した
光スイッチは低電圧で動作可能で遠隔制御も容易である
。また導波路の厚さを2μmに設定すると所要電流密度
は、200にへ/cm2.所要電圧は約3vとなる。
考慮して第2図、第3図の構成で所定の電圧を印加した
場合に得られる実効的なキャリア濃度、交差角および電
流密度の関係を示す。図から導波路の厚さdを1μmに
設定すると、5°の交差角2θを得るためには実効キャ
リア濃度が約108個/cm3になり、この時の所要電
流密度が100KA/cm2であり、このために必要な
電圧は約1vであることがわかる。従ってここで示した
光スイッチは低電圧で動作可能で遠隔制御も容易である
。また導波路の厚さを2μmに設定すると所要電流密度
は、200にへ/cm2.所要電圧は約3vとなる。
次に上述した光スイッチを構成した場合の光スイツチ固
有の損失および単一モード光ファイバとの結合損失を小
さくする方法について述べる。光スイッチの損失は導波
路損失と導波路交差部における散乱損失から成るが、後
者は小さいとしてここでは、導波路損失を評価する。自
由キャリアのプラズマ振動による光損失変化Δαは次式
で与えられる。
有の損失および単一モード光ファイバとの結合損失を小
さくする方法について述べる。光スイッチの損失は導波
路損失と導波路交差部における散乱損失から成るが、後
者は小さいとしてここでは、導波路損失を評価する。自
由キャリアのプラズマ振動による光損失変化Δαは次式
で与えられる。
(ここでμ8は電子の移動度である。)GaAsにおい
てキャリア濃度Nを1018個/c+n’およびzo1
5個/cm3 として甜算した吸収係数の波長依存性を
第7図に示す。第7図から分かるようにN = 10′
5個/cm3としたときのGaAsの吸収係数αは波長
1.31.tm 1’1O−3程度とInGaAsP/
InPの導波路に比べて極めて小さく、大規模スイッチ
実現の可能性があることが分かる。またN = 1[1
18個/cm3としてもαは2程度である。電流注入部
分のキャリア密度は1018個/cra3程度なのでキ
ャリア注入部分への界のしみ出しによる光損失は無視で
きることが分かる。
てキャリア濃度Nを1018個/c+n’およびzo1
5個/cm3 として甜算した吸収係数の波長依存性を
第7図に示す。第7図から分かるようにN = 10′
5個/cm3としたときのGaAsの吸収係数αは波長
1.31.tm 1’1O−3程度とInGaAsP/
InPの導波路に比べて極めて小さく、大規模スイッチ
実現の可能性があることが分かる。またN = 1[1
18個/cm3としてもαは2程度である。電流注入部
分のキャリア密度は1018個/cra3程度なのでキ
ャリア注入部分への界のしみ出しによる光損失は無視で
きることが分かる。
光スイッチを実際に応用する場合、光ファイバとの結合
損失はできるだけ小さくする必要がある。ここでは、単
一モード光ファイバと第3図。
損失はできるだけ小さくする必要がある。ここでは、単
一モード光ファイバと第3図。
第4図に示した光スイッチの導波路とのモードミスマツ
チ損失を最小にする導波路構造を開示する。
チ損失を最小にする導波路構造を開示する。
単一モード光ファイバおよび導波路の界分布を次式で仮
定する。
定する。
Hx !exp (−r2/w2) (
5)(5)式は単一モード光ファイバの界分布でありW
はモードフィールド形である。また(6)式は導波路の
界分布であり係数Ml−MS+ α8.αア。
5)(5)式は単一モード光ファイバの界分布でありW
はモードフィールド形である。また(6)式は導波路の
界分布であり係数Ml−MS+ α8.αア。
β8.βッは境界条件により決定される(座標系は第8
図参照)。(5)および(6)式を用いて計算した結合
損失と導波路パラメータの関係を第9図および第1O図
に示す。計算では単一モード光ファイバのコア径および
比屈折率差をそれぞれ10/、1mおよび0.3%とし
た。また、石英およびGaAsの屈折率をそれぞれ1.
46および3.45とし光ファイバと導波路は光学的に
接触していると仮定した。
図参照)。(5)および(6)式を用いて計算した結合
損失と導波路パラメータの関係を第9図および第1O図
に示す。計算では単一モード光ファイバのコア径および
比屈折率差をそれぞれ10/、1mおよび0.3%とし
た。また、石英およびGaAsの屈折率をそれぞれ1.
46および3.45とし光ファイバと導波路は光学的に
接触していると仮定した。
第9図は、導波路の各厚さに対して比屈折率差と幅/厚
さを最適に設定した場合の結合損失を示す。また、第1
0図はこのときの比屈折率差と幅/厚さの最適値を示す
。第9図および第1O図から0.1μmxloμmの導
波路厚さに対して単一モード光ファイバと導波路の結合
損失を1dB以下による導波路の構造パラメータが存在
することが分かる。第9図の結合損失には、石英とGa
Asの屈折率の差に起因する反射損失0.78dBが含
まれており、モードミスマツチ損失は0.2dB以下で
ある。従って導波路端面に例えば5i3Na等の無反射
コートを施すことにより光スイッチの両端に光ファイバ
を結合したときの挿入損失は、光フアイバ端面のフレネ
ル反射損0.15dBとモードミスマツチ損失0.2d
Bの和の2倍で0.7dB程度となる。
さを最適に設定した場合の結合損失を示す。また、第1
0図はこのときの比屈折率差と幅/厚さの最適値を示す
。第9図および第1O図から0.1μmxloμmの導
波路厚さに対して単一モード光ファイバと導波路の結合
損失を1dB以下による導波路の構造パラメータが存在
することが分かる。第9図の結合損失には、石英とGa
Asの屈折率の差に起因する反射損失0.78dBが含
まれており、モードミスマツチ損失は0.2dB以下で
ある。従って導波路端面に例えば5i3Na等の無反射
コートを施すことにより光スイッチの両端に光ファイバ
を結合したときの挿入損失は、光フアイバ端面のフレネ
ル反射損0.15dBとモードミスマツチ損失0.2d
Bの和の2倍で0.7dB程度となる。
第7図に示したように導波路自体の損失は無視し得る程
小さいので導波路のパラメータを第9図および第10図
に示すように選択することにより光ファイバ付のモジュ
ールとした場合の挿入損失を0.7dB程度にすること
が理論上可能なことが分かった。
小さいので導波路のパラメータを第9図および第10図
に示すように選択することにより光ファイバ付のモジュ
ールとした場合の挿入損失を0.7dB程度にすること
が理論上可能なことが分かった。
先に述べた第6図の結果から、所要電流密度を考慮する
と導波路の厚さは2μm以下にすることが望ましいが、
この時の導波路のパラメータは第9図および第1O図を
用いて計算することができる。例えば導波路厚さが1μ
mの場合の最適導波路幅は10μmであり、比屈折率差
は0.1%となる。モードミスマツチ損失は第9図から
0.12dBとなり、GaAs導波路にSi3N4の無
反射コートを施した光スイッチの損失は光フアイバ端面
のフレネル反射損(0,15dB)とモードミスマツチ
損失(0,12dB)との和の2倍の0.54dBとな
る。
と導波路の厚さは2μm以下にすることが望ましいが、
この時の導波路のパラメータは第9図および第1O図を
用いて計算することができる。例えば導波路厚さが1μ
mの場合の最適導波路幅は10μmであり、比屈折率差
は0.1%となる。モードミスマツチ損失は第9図から
0.12dBとなり、GaAs導波路にSi3N4の無
反射コートを施した光スイッチの損失は光フアイバ端面
のフレネル反射損(0,15dB)とモードミスマツチ
損失(0,12dB)との和の2倍の0.54dBとな
る。
第1O図から各導波路の厚さdに対する導波路幅aすな
わちa/dおよび比屈折率差Δは次式で近似できること
が分かる。
わちa/dおよび比屈折率差Δは次式で近似できること
が分かる。
log = K110gd+ logk2(但し0.
1 pm≦d ’: 10μm。
1 pm≦d ’: 10μm。
に、−1,200〜−1,115,k2=7.6〜15
9)logΔ−に3 (log6 1.56) 2+
k4(但し0.1 pm に、d(,10μm。
9)logΔ−に3 (log6 1.56) 2+
k4(但し0.1 pm に、d(,10μm。
に3−0.27〜0.30.J−1,8,5〜−1,4
6)但し上記係数の範囲はモードミスマツチ損失が最適
値から0.28dB劣化するa/dおよびΔの範囲を示
す。
6)但し上記係数の範囲はモードミスマツチ損失が最適
値から0.28dB劣化するa/dおよびΔの範囲を示
す。
導波路交差角が一5°の場合人出力を光ファイバで行う
場合、2つのボートの間隔は13OA1m程度隔す必要
があり、このために必要なスイッチの導波路長は、約3
mmとなり小型な光スイッチの実現が可能なことが分か
る。
場合、2つのボートの間隔は13OA1m程度隔す必要
があり、このために必要なスイッチの導波路長は、約3
mmとなり小型な光スイッチの実現が可能なことが分か
る。
第3図および第4図に示した構造は通常の半導体リソグ
ラフィ技術によって実現できる。例えば厚さ350μm
のGaAs基板11上に、厚さ3μmのn型Al1Ga
As層12を設け、その上に幅4μmのスリット13A
をもつp型AJ! GaAs層13を設は電流狭さく層
とする。p型AfLGaへS層の中心部にキャリア濃度
1017個/Cm3のn型GaAsコア部14を、その
周囲にn型An GaAs層のクラッド部15を設け、
両者の厚さを1μm、クラッド部15の幅を10μmと
する。さらにコア部14.クラッド部15の上に厚さ3
μmのp型AJZ GaAsの第3のクラッド層16を
設ける。第3のクラッド層上にスリット13八とほぼ同
じ大きさのスリット17八を有するSiO2絶縁層17
を設け、その上に電極18を、GaAs基板11の下部
に電極18Aを設ける。
ラフィ技術によって実現できる。例えば厚さ350μm
のGaAs基板11上に、厚さ3μmのn型Al1Ga
As層12を設け、その上に幅4μmのスリット13A
をもつp型AJ! GaAs層13を設は電流狭さく層
とする。p型AfLGaへS層の中心部にキャリア濃度
1017個/Cm3のn型GaAsコア部14を、その
周囲にn型An GaAs層のクラッド部15を設け、
両者の厚さを1μm、クラッド部15の幅を10μmと
する。さらにコア部14.クラッド部15の上に厚さ3
μmのp型AJZ GaAsの第3のクラッド層16を
設ける。第3のクラッド層上にスリット13八とほぼ同
じ大きさのスリット17八を有するSiO2絶縁層17
を設け、その上に電極18を、GaAs基板11の下部
に電極18Aを設ける。
このようにして作製した光スイッチは、はぼ上述した計
算結果に近い動作を行うことができた。
算結果に近い動作を行うことができた。
[発明の効果]
以上説明したように、本スイッチは小型でかつ挿入損失
が小さく、さらに従来の半導体製造プロセスが適用でき
、大量生産が可能であるので、低価格化の可能性がある
という大きな利点がある。
が小さく、さらに従来の半導体製造プロセスが適用でき
、大量生産が可能であるので、低価格化の可能性がある
という大きな利点がある。
第1図は本発明の光スイッチの構成を示す斜視図、
第2図は従来の光スイッチの斜視図、
第3図は第1図のA−A’線に沿う断面図、第4図は第
1図のB−B’線に沿う断面の部分図、 第5図はキャリア濃度分布を示す線図、第6図は印加電
圧と実効キャリア濃度、交差角および電流密度の関係を
示す図、 第7図はGaAsの損失波長特性図、 第8図は光ファイバとGaAs導波路のモードミススイ
ッチ損失を計算するための座標系を説明する図、 第9図は導波路の厚さと結合損失との関係を示す特性図
、 第io図は導波路の厚さと比屈折率差および幅/厚さ比
との関係を示す特性図である。 1・・・LiNbO5基板、 2・・・Ti拡散導波路、 3・・・電極、 4・・・先導波路、 5.5A・・・電極、 6・・・基板、 1l−GaAs基板、 12・・・n型へρGaへS第1クラッド層、13・・
・p型へ1 GaAs電流狭さく層、14・・・n型G
aAsコア層、 15・・・n型へλGaへS第2クラッド層、16・・
・p型へI1. GaAs13クラッド層、17・・・
SiO2絶縁層、 18.18A・・・電極。
1図のB−B’線に沿う断面の部分図、 第5図はキャリア濃度分布を示す線図、第6図は印加電
圧と実効キャリア濃度、交差角および電流密度の関係を
示す図、 第7図はGaAsの損失波長特性図、 第8図は光ファイバとGaAs導波路のモードミススイ
ッチ損失を計算するための座標系を説明する図、 第9図は導波路の厚さと結合損失との関係を示す特性図
、 第io図は導波路の厚さと比屈折率差および幅/厚さ比
との関係を示す特性図である。 1・・・LiNbO5基板、 2・・・Ti拡散導波路、 3・・・電極、 4・・・先導波路、 5.5A・・・電極、 6・・・基板、 1l−GaAs基板、 12・・・n型へρGaへS第1クラッド層、13・・
・p型へ1 GaAs電流狭さく層、14・・・n型G
aAsコア層、 15・・・n型へλGaへS第2クラッド層、16・・
・p型へI1. GaAs13クラッド層、17・・・
SiO2絶縁層、 18.18A・・・電極。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)GaAs基板上にn型AlGaAsからなる第1の
クラッド層、p型AlGaAsからなり中央部にスリッ
トを有する電流狭さく層が順次形成され、該電流狭さく
層の中央上にn型GaAsからなるコア層、該コア層の
周囲にn型AlGaAsからなる第2のクラッド層が形
成され、前記コア層および前記第2のクラッド層の上に
p型AlGaAsからなる第3のクラッド層、該第3の
クラッド層の上に中央部にスリットを有するSiO_2
膜が形成され、該SiO_2膜上および該SiO_2膜
のスリット部分に金属層が形成されたスイッチング部と
、該スイッチング部と角度をもって交差し、コア部がG
aAs、クラッド部がAlGaAsからなる導波路とか
らなることを特徴とする光スイッチ。 2)前記光スイッチの導波路幅をa、厚さをd、導波路
のコア部とクラッド部の比屈折率差をΔとしたとき、 log(a/b)=K_1logd+logk_2(但
し0.1μm≦d≦10μm、 K_1=−1.200〜−1.115、k_2=7.6
〜15.9)logΔ=K_3(logd−1.56)
^2+k_4(但し0.1μm≦d≦10μm、 K_3=0.27〜0.30、k_4=−1.85〜−
1.46)であることを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の光スイッチ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26404486A JPS63118722A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 光スイツチ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26404486A JPS63118722A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 光スイツチ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63118722A true JPS63118722A (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=17397771
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26404486A Pending JPS63118722A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | 光スイツチ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63118722A (ja) |
-
1986
- 1986-11-07 JP JP26404486A patent/JPS63118722A/ja active Pending
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