JPS63118391A - 接着方法 - Google Patents
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- JPS63118391A JPS63118391A JP26261486A JP26261486A JPS63118391A JP S63118391 A JPS63118391 A JP S63118391A JP 26261486 A JP26261486 A JP 26261486A JP 26261486 A JP26261486 A JP 26261486A JP S63118391 A JPS63118391 A JP S63118391A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、非磁性体、例へば合成樹脂や木材や繊維など
からなる被接着物を、高周波誘導加熱により強固に接着
せしめることのできる接着方法に関するものである。
からなる被接着物を、高周波誘導加熱により強固に接着
せしめることのできる接着方法に関するものである。
非磁性体、例へば合成樹脂同志を接着させるのに、高周
波を利用して接着剤の内部に分散させである導電体を誘
導加熱して、接着剤を内部より加熱する方式が近時採用
されるようになってきた。
波を利用して接着剤の内部に分散させである導電体を誘
導加熱して、接着剤を内部より加熱する方式が近時採用
されるようになってきた。
例へば、２０〜２００メツシユの強磁性粒子を合成樹脂
に分散させた結合層を高周波誘導により加熱接着する方
法（以下、粉末による誘導接着法と称す）（特公昭５３
−２１９０３号公報）が知られている。
に分散させた結合層を高周波誘導により加熱接着する方
法（以下、粉末による誘導接着法と称す）（特公昭５３
−２１９０３号公報）が知られている。
高周波誘導接着システムは、高周波磁場内で磁性体がヒ
ステリシス撰と、うず電流によるジュール熱による発熱
を接着剤の発熱に利用するものであるが、粉末による誘
導接着法の場合は、樹脂中に分散させた強磁性粒子は、
相互に接触せずに独立しているので、うず電流積による
発熱は少な（、主としてヒステリシス損による発熱のみ
なので、熱効率が低く、例えば５０〜７０重量％程重量
なるように大量に充填させて分散密度を高めなければ、
短時間で樹脂を熔融させることはできなかった。
ステリシス撰と、うず電流によるジュール熱による発熱
を接着剤の発熱に利用するものであるが、粉末による誘
導接着法の場合は、樹脂中に分散させた強磁性粒子は、
相互に接触せずに独立しているので、うず電流積による
発熱は少な（、主としてヒステリシス損による発熱のみ
なので、熱効率が低く、例えば５０〜７０重量％程重量
なるように大量に充填させて分散密度を高めなければ、
短時間で樹脂を熔融させることはできなかった。
しかるに、接着剤中に強磁性粒子を多量に含有させると
、接着層の強度を低下させる原因となるので好ましくな
い。
、接着層の強度を低下させる原因となるので好ましくな
い。
そこで、導電性繊維を合成樹脂に分散させて高周波誘導
加熱する接着剤（以下、繊維による誘導接着法と称する
）（特開昭６０−１３０６６４号公報）が従案された。
加熱する接着剤（以下、繊維による誘導接着法と称する
）（特開昭６０−１３０６６４号公報）が従案された。
この方法は、樹脂中に分散された繊維が相互に接触する
可能性が高く、ヒステリシス損による発熱の他に、うず
電流積によっても発熱し、熱効率が高くなるので、各繊
維は急速に高温に達し、その周辺部にある樹脂だけは早
急に加熱されるが、樹脂の熱伝導率が小さいので、繊維
の有る場所より離れるにつれて、樹脂中の熱の伝播は遅
れるので、バインダーとしての樹脂全体が加熱熔融する
前に、各繊維近辺部の樹脂のみが加熱状態となり、その
部分が炭化分解、変質して、接着剤層の強度を低下させ
てしまう欠点があった。
可能性が高く、ヒステリシス損による発熱の他に、うず
電流積によっても発熱し、熱効率が高くなるので、各繊
維は急速に高温に達し、その周辺部にある樹脂だけは早
急に加熱されるが、樹脂の熱伝導率が小さいので、繊維
の有る場所より離れるにつれて、樹脂中の熱の伝播は遅
れるので、バインダーとしての樹脂全体が加熱熔融する
前に、各繊維近辺部の樹脂のみが加熱状態となり、その
部分が炭化分解、変質して、接着剤層の強度を低下させ
てしまう欠点があった。
本発明は、これらの欠点を除くためになされた高周波誘
導加熱方式による接着方法を提供するものである。
導加熱方式による接着方法を提供するものである。
即ち、非磁性体からなる被接着物間に、鉄、ニッケル、
ステンレス中の１種又は２種以上を含有せる繊維１００
部に対し、鉄、ニッケル、ステンレス中の１種又は２種
以上を含有せる粉末を４０〜１ 、０００部となるよう
な比率で混合して、熱可塑性樹脂、又は熱硬化性樹脂中
に分散させたものを介在させてがら高周波を印加し、誘
導加熱することを特徴とする接着方法である。
ステンレス中の１種又は２種以上を含有せる繊維１００
部に対し、鉄、ニッケル、ステンレス中の１種又は２種
以上を含有せる粉末を４０〜１ 、０００部となるよう
な比率で混合して、熱可塑性樹脂、又は熱硬化性樹脂中
に分散させたものを介在させてがら高周波を印加し、誘
導加熱することを特徴とする接着方法である。
本発明で用いる繊維や、粉末の材質としては、鉄、ニッ
ケルのそれぞれ単体を主成分とせるものの他に、例えば
５ＵＳ３１０Ｓ （Ｆｅ５４χ、Ｃｒ２５Ｘ、Ｎｉ２Ｏ
，５χ）のようなステンレス鋼や、パーマロイ（Ｎｉ７
８％、Ｆｅ２２％）のような合金や、Ｆｅ−Ｎ１−Ｐや
Ｆｅ−ｃｏのようなアモルファスも使用できる。
ケルのそれぞれ単体を主成分とせるものの他に、例えば
５ＵＳ３１０Ｓ （Ｆｅ５４χ、Ｃｒ２５Ｘ、Ｎｉ２Ｏ
，５χ）のようなステンレス鋼や、パーマロイ（Ｎｉ７
８％、Ｆｅ２２％）のような合金や、Ｆｅ−Ｎ１−Ｐや
Ｆｅ−ｃｏのようなアモルファスも使用できる。
本発明で使用される繊維は、上記の各材料を使用して例
へば、カットワイヤー法、せん断ファイバー法、切削フ
ァイバー法、メルトエクストラクションファイバー法な
どの常法により製造することができる。繊維の長さはｌ
Ｏ〜０．３鶴で、長さと直径の比が５〜５００の範囲内
であればよく、１０〜５゜の範囲が好ましい。
へば、カットワイヤー法、せん断ファイバー法、切削フ
ァイバー法、メルトエクストラクションファイバー法な
どの常法により製造することができる。繊維の長さはｌ
Ｏ〜０．３鶴で、長さと直径の比が５〜５００の範囲内
であればよく、１０〜５゜の範囲が好ましい。
この比率が小さ過ぎると、うず電流積による発熱量が少
なくなり過ぎ、逆に、比率が大き過ぎると、繊維が切断
し易くなるほか、繊維がカラミ合って毛玉状となってし
まい、樹脂中への良好な分散が困難となってくる。
なくなり過ぎ、逆に、比率が大き過ぎると、繊維が切断
し易くなるほか、繊維がカラミ合って毛玉状となってし
まい、樹脂中への良好な分散が困難となってくる。
本発明で使用される粉末は、還元鉄粉やアトマイズ鉄粉
や、ＣＶＤ法、沈澱法、電気分解法、凍結わ）砕法など
の常法により製造されたもので、５００ミクロン以下の
粒度を有するものであり、１５０ミクロン以下であれば
更に望ましい。
や、ＣＶＤ法、沈澱法、電気分解法、凍結わ）砕法など
の常法により製造されたもので、５００ミクロン以下の
粒度を有するものであり、１５０ミクロン以下であれば
更に望ましい。
粒度が５００ミクロン以上であると、添加量の割には樹
脂中の金属粒子の分散密度が低下してくるので、金属粒
子相互間の伝熱効率が低下し、金属粉末の混入による効
果が得られなくなる。
脂中の金属粒子の分散密度が低下してくるので、金属粒
子相互間の伝熱効率が低下し、金属粉末の混入による効
果が得られなくなる。
本発明では、繊維１００部に対し、粉末を４０〜１ 、
０００部となるような比率で混合すれば使用できる。
０００部となるような比率で混合すれば使用できる。
粉末が４０部以下であると、伝熱効率が低下するので熔
融ムラを生じ易くなり、樹脂が過熱劣化してしまい、１
、０００部よりも多くなると、誘導加熱温度が上昇し
にくくなるので、樹脂を熔融させるためには、金属粉末
の添加量を増量させねばならなくなり、樹脂成分の物理
的強度を低下させてしまう。
融ムラを生じ易くなり、樹脂が過熱劣化してしまい、１
、０００部よりも多くなると、誘導加熱温度が上昇し
にくくなるので、樹脂を熔融させるためには、金属粉末
の添加量を増量させねばならなくなり、樹脂成分の物理
的強度を低下させてしまう。
繊維１００部に対し、粉末を５０〜４００部の比率で混
合したものは更に好適に使用できる。
合したものは更に好適に使用できる。
本発明で使用されるバインダーとしての熱可塑性樹脂、
又は熱硬化樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂、エチ
レン・酢ビ共重合体、エチレン・エチルアクリレート共
重合体、エチレン・α・オレフィン共重合体、 ブタジェン樹脂、スチレン・ブタジェン樹脂、塩素化ポ
リエチレン樹脂、 アイオノマー樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル樹
脂、熱可塑性ウレタン樹脂等からなる熱可塑性樹脂や、
加熱によって反応が促進され、最終的に三次元構造の熱
硬化性樹脂となるような、必要に応じて架橋剤、触媒、
等を含有したエポキシ系、ウレタン系、不飽和ポリエス
テル系、アクリル系等をあげることができる。
又は熱硬化樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂、エチ
レン・酢ビ共重合体、エチレン・エチルアクリレート共
重合体、エチレン・α・オレフィン共重合体、 ブタジェン樹脂、スチレン・ブタジェン樹脂、塩素化ポ
リエチレン樹脂、 アイオノマー樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル樹
脂、熱可塑性ウレタン樹脂等からなる熱可塑性樹脂や、
加熱によって反応が促進され、最終的に三次元構造の熱
硬化性樹脂となるような、必要に応じて架橋剤、触媒、
等を含有したエポキシ系、ウレタン系、不飽和ポリエス
テル系、アクリル系等をあげることができる。
これらのバインダー１００部に対して、本発明による鉄
又はステンレス・スチールからなる粉末と繊維との混合
物を５〜２００部の範囲内で配合すればよい。
又はステンレス・スチールからなる粉末と繊維との混合
物を５〜２００部の範囲内で配合すればよい。
これを２００部以上にすると、加熱効率は高まるが、接
着剤層の強度が低下するので、好ましくない。
着剤層の強度が低下するので、好ましくない。
繊維や粉末の充填物は、バインダー中に均一に混合し、
分散させておかねばならないが、この為に使用される混
練装置としては、二本ロール機、三本ロール機、押出機
、バンバリーミキサ−、ニーダ−などがあり、これら公
知の各種装置により常法に従って操作すればよい。
分散させておかねばならないが、この為に使用される混
練装置としては、二本ロール機、三本ロール機、押出機
、バンバリーミキサ−、ニーダ−などがあり、これら公
知の各種装置により常法に従って操作すればよい。
充填物をバインダー中に混合、分散後は、粉末状、ペレ
ット状、ペースト状などのま＼で使用してもよいが、テ
ープ状、シート状などで特定の形に成形したものも使用
できる。
ット状、ペースト状などのま＼で使用してもよいが、テ
ープ状、シート状などで特定の形に成形したものも使用
できる。
これを、合成樹脂、木材、繊維などの非磁性体からなる
被接着物の接着部分に均一に付着、介在させてから、必
要に応じて治具や装置などの使用により、０．０５〜１
に＋ｒ／−程度に軽く圧締しながら高周波磁場内に入れ
る。
被接着物の接着部分に均一に付着、介在させてから、必
要に応じて治具や装置などの使用により、０．０５〜１
に＋ｒ／−程度に軽く圧締しながら高周波磁場内に入れ
る。
高周波発振器は、公知の各種のものが使用できるが、バ
インダー内の充填物の配合比率、被接着物体である合成
樹脂などの種類、大きさ、型などにより適宜変更すれば
よい０通常は、１０ ” ＝１０’ Ｋ １１ｚ 、出
力はＩＫＷ〜２００ Ｋ−であり、加熱誘導コイルも接
着部分の形状に合せて設計されたものを使用すればよい
。
インダー内の充填物の配合比率、被接着物体である合成
樹脂などの種類、大きさ、型などにより適宜変更すれば
よい０通常は、１０ ” ＝１０’ Ｋ １１ｚ 、出
力はＩＫＷ〜２００ Ｋ−であり、加熱誘導コイルも接
着部分の形状に合せて設計されたものを使用すればよい
。
また発振時間は、バインダーである合成樹脂を溶着させ
る場合には３０秒以内が、又、バインダーを化学反応さ
せて固着させる場合には２分以内が望ましい。
る場合には３０秒以内が、又、バインダーを化学反応さ
せて固着させる場合には２分以内が望ましい。
本発明による接着方法では、特定の強磁性繊維と粉末を
、特定の比率で混合させたものを使用するので、強磁性
粉末のみを使用した場合よりも熱効率が高くなり、その
充填量を減少できるので、過剰添加による接着剤層の強
度低下を防ぐことができる。
、特定の比率で混合させたものを使用するので、強磁性
粉末のみを使用した場合よりも熱効率が高くなり、その
充填量を減少できるので、過剰添加による接着剤層の強
度低下を防ぐことができる。
又、自らも発熱し、熱の良導体で、しかも加熱熔融時の
核となって樹脂の熱熔融を促進する強磁性粉末が共存し
ているので、バインダー樹脂の加熱、熔融かはｙ均一に
行へるようになったので、誘導加熱方式で使用される従
来公知の接着剤を使用するよりも部分的なバインダー樹
脂の熱劣化を生ずることなく、熱可塑性樹脂の場合の熔
融時間や、熱硬化性樹脂の場合の硬化反応時間などを、
作業サイクルに合せてきわめて容易にコントロールする
ことができるようになった。
核となって樹脂の熱熔融を促進する強磁性粉末が共存し
ているので、バインダー樹脂の加熱、熔融かはｙ均一に
行へるようになったので、誘導加熱方式で使用される従
来公知の接着剤を使用するよりも部分的なバインダー樹
脂の熱劣化を生ずることなく、熱可塑性樹脂の場合の熔
融時間や、熱硬化性樹脂の場合の硬化反応時間などを、
作業サイクルに合せてきわめて容易にコントロールする
ことができるようになった。
つぎに本発明の内容を具体的に示すために以下に実施例
を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるも
のではない。
を示すが、本発明はこれらの実施例のみに限定されるも
のではない。
実施例１〜６ ゛
鉄、ステンレス、ニンケルなどの繊維や粉末を第１表に
示した実施例１〜６の各配合により、バインダーのポリ
プロピレン樹脂と混合して、約１７０℃に加熱した２本
ロール機にて混練し分散させてから、熱プレス機にて厚
さｌｆｉのシートを作成し、これを１０鶴×２０ｆｉに
切り取って、実施例１〜６の試験片とした。
示した実施例１〜６の各配合により、バインダーのポリ
プロピレン樹脂と混合して、約１７０℃に加熱した２本
ロール機にて混練し分散させてから、熱プレス機にて厚
さｌｆｉのシートを作成し、これを１０鶴×２０ｆｉに
切り取って、実施例１〜６の試験片とした。
使用した材料は、それぞれ次の通りのものである。
鉄繊維；長さ２〜４鶴、アスペクト比５０〜鉄 粉；還
元鉄粉、 １００〜２００ｓｅｓｈステンレス繊維、
５ＵＳ３１０Ｓ、長さ２〜４ｎ、アスペクト比５０〜 ステンレス粉； ５ＵＳ３１０Ｓ、 ５０ｍｅｓｈρ
ａＳＳ ニッケル粉； Ｎ ｉ ２５５． ５０ｍｅｓｈ ｐ
ａｓｓバインター摺脂；ポリプロピレン、ショウアロマ
−４１３（昭和高分子■商品名）これらの各試験片を使
用して、昇温テスト、劣化テスト、接着力を測定したが
、その測定法は下記の通りであり、その結果は第２表に
示す。
元鉄粉、 １００〜２００ｓｅｓｈステンレス繊維、
５ＵＳ３１０Ｓ、長さ２〜４ｎ、アスペクト比５０〜 ステンレス粉； ５ＵＳ３１０Ｓ、 ５０ｍｅｓｈρ
ａＳＳ ニッケル粉； Ｎ ｉ ２５５． ５０ｍｅｓｈ ｐ
ａｓｓバインター摺脂；ポリプロピレン、ショウアロマ
−４１３（昭和高分子■商品名）これらの各試験片を使
用して、昇温テスト、劣化テスト、接着力を測定したが
、その測定法は下記の通りであり、その結果は第２表に
示す。
昇温テスト；高周波電磁加熱装置により、出力２ＫＷ、
周波数３．２ＭＩＩｚ、発振時間５秒印加後の試験片の
温度を 測定した。
周波数３．２ＭＩＩｚ、発振時間５秒印加後の試験片の
温度を 測定した。
劣化テスト；昇温テスト中の試験片を肉眼にて観察し、
下記の如き５段階評 価を行った。
下記の如き５段階評 価を行った。
■ 異常なく熔融し、表面は平
滑。
Ｏ薄い煙発生、気孔がまばら
に発生。
× 煙発生、一部変色、気孔が
全面に発生。
××濃い煙発生、はり全面が炭
化する。
−温度が低いので熔融せず。
接着力；２５鶴Ｘ１００ｍｍｘ２鶴のポリプロピレン樹
脂２枚の間に各試験片を挿 入し、５００ｇ／ｃｄの圧力で保持した状態で、出力２
ＫＷ、周波数３．２ＭＩＩｚ、発振時間７秒間高周波誘
導加熱して接 着させたものを用い、ＪＩＳ Ｋ ６８５０に従って、
インテスコ試験機により引 張せん断接着強度を測定した。
脂２枚の間に各試験片を挿 入し、５００ｇ／ｃｄの圧力で保持した状態で、出力２
ＫＷ、周波数３．２ＭＩＩｚ、発振時間７秒間高周波誘
導加熱して接 着させたものを用い、ＪＩＳ Ｋ ６８５０に従って、
インテスコ試験機により引 張せん断接着強度を測定した。
比較例１〜１０
実施例１〜６で使用した各種材料を使用し、第１表に示
した比較例１−１０の各配合により、バインダーのポリ
プロピレンと混合し、実施例１〜６と同様な方法で比較
例１〜１０の試験片を得、実施例１〜６と同様な方法で
昇温テスト、劣化テスト、接着力を測定し、その結果を
第２表に示す。
した比較例１−１０の各配合により、バインダーのポリ
プロピレンと混合し、実施例１〜６と同様な方法で比較
例１〜１０の試験片を得、実施例１〜６と同様な方法で
昇温テスト、劣化テスト、接着力を測定し、その結果を
第２表に示す。
実施例７
エピコート８２８ （エポキシ当量１８９）（油化シェ
ル社商品名）１００部にアミキエアＰＮ２３（味の素社
商品名）６部を混合したバインダー中に、実施例１〜６
で使用した鉄繊維１００部対、鉄粉４００部の比率で混
合したフィラーを２０重量部混合分散させたものをポリ
エステル系ＳＭＣ板２５ｆｌ×１００ｎ＋ｘ２Ｂ２枚の
間に、２富嘗の厚さにな第 １ 表 第 ２ 表 るように充填させてから、出力１．５ ＫＷ、周波数３
．２ Ｍｌｌｚにて、発振時間を１５秒、３０秒、４５
秒、６０秒となるように時間を変へて高周波誘導加熱し
て接着させたものを、それぞれ、印加除去後２０分後に
ＪＩＳ Ｋ ６８５０に従って、インテスコ試験機によ
り、引張せん断接着強度を測定し、その劣化状況と共に
第３表に示す。
ル社商品名）１００部にアミキエアＰＮ２３（味の素社
商品名）６部を混合したバインダー中に、実施例１〜６
で使用した鉄繊維１００部対、鉄粉４００部の比率で混
合したフィラーを２０重量部混合分散させたものをポリ
エステル系ＳＭＣ板２５ｆｌ×１００ｎ＋ｘ２Ｂ２枚の
間に、２富嘗の厚さにな第 １ 表 第 ２ 表 るように充填させてから、出力１．５ ＫＷ、周波数３
．２ Ｍｌｌｚにて、発振時間を１５秒、３０秒、４５
秒、６０秒となるように時間を変へて高周波誘導加熱し
て接着させたものを、それぞれ、印加除去後２０分後に
ＪＩＳ Ｋ ６８５０に従って、インテスコ試験機によ
り、引張せん断接着強度を測定し、その劣化状況と共に
第３表に示す。
劣化の評価は実施例１〜６の場合と同様である。
比較例１１
エポキシバインダー中に、鉄繊維単独のフィラーを２０
重量部混合分散させた以外は、全て実施例７と同様な材
料を使用し、同様な方法でテストを行なった。その結果
を第３表に示す。
重量部混合分散させた以外は、全て実施例７と同様な材
料を使用し、同様な方法でテストを行なった。その結果
を第３表に示す。
第 ３ 表
比較例にみられるように、フィラーが繊維のみの場合は
発熱効率は良いが、劣化が激しいので接着強度は低下し
、又、粉末のみの場合は発熱効率が低いので、バインダ
ー中へのフィラーの添加量を増加させなければ、所定の
接着力を得ることはできない。（バインダー中へ５０％
もフィラーを過剰添加すれば、接着層自体の物理的強度
が低下するので、実用上の使用には耐へなくなる。） という欠点があるが、本発明によれば、バインダー中へ
のフィラーの添加量は少量でも、昇温速度が早く、しか
も温度分布は均一なので、バインダーを劣化させること
なく、早急にバインダー樹脂は熔融し、高い強度で接着
させることができる。・ 従って、従来の方法では十分な接着強度を得ることが困
難であった非磁性体間の接着にきわめて効果的である。
発熱効率は良いが、劣化が激しいので接着強度は低下し
、又、粉末のみの場合は発熱効率が低いので、バインダ
ー中へのフィラーの添加量を増加させなければ、所定の
接着力を得ることはできない。（バインダー中へ５０％
もフィラーを過剰添加すれば、接着層自体の物理的強度
が低下するので、実用上の使用には耐へなくなる。） という欠点があるが、本発明によれば、バインダー中へ
のフィラーの添加量は少量でも、昇温速度が早く、しか
も温度分布は均一なので、バインダーを劣化させること
なく、早急にバインダー樹脂は熔融し、高い強度で接着
させることができる。・ 従って、従来の方法では十分な接着強度を得ることが困
難であった非磁性体間の接着にきわめて効果的である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）非磁性体からなる被接着物間に、鉄、ニッケル、
ステンレス中の１種又は２種以上を含有せる繊維１００
部に対し、鉄、ニッケル、ステンレス中の１種又は２種
以上を含有せる粉末を４０〜１，０００部となるような
比率で混合して、熱可塑性樹脂、又は熱硬化性樹脂中に
分散させたものを介在させてから、高周波を印加し、誘
導加熱することを特徴とする接着方法。 （２）鉄、ニッケル、ステンレス中の１種又は２種以上
を含有せる繊維は、長さが１０〜 ０．３ｍｍで、長さと直径との比が１０〜５００の範囲
内であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の
接着方法。 （３）鉄、ニッケル、ステンレス中の１種又は２種以上
を含有せる粉末は、５００ミクロン以下の粒度であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の接着方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26261486A JPS63118391A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 接着方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26261486A JPS63118391A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 接着方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63118391A true JPS63118391A (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=17378234
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26261486A Pending JPS63118391A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 接着方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63118391A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0355423A2 (en) * | 1988-07-22 | 1990-02-28 | Heller, William C., Jr. | Integrated multiple particle agent for inductive heating and method of inductive heating therewith |
| WO1998038243A1 (en) * | 1997-02-28 | 1998-09-03 | Johnson Robert Harlan Jr | High efficiency heating agents |
| JP2002531679A (ja) * | 1998-12-07 | 2002-09-24 | カール・フロイデンベルク・カーゲー | 接着剤粉末 |
| AU2002300202B2 (en) * | 1997-02-28 | 2004-11-11 | Jr. Robert Harlan Johnson | High Efficiency Heating Agents |
| JP2007084767A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 接着剤 |
| JP2014009354A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Panasonic Corp | シリコンインゴット固定用熱硬化性接着剤、それを用いたシリコンインゴット固定方法およびシリコンウエハの製造方法 |
| WO2014132334A1 (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-04 | 株式会社 日立製作所 | 接着剤、それを用いた成形体 |
| JP2017222870A (ja) * | 2009-12-21 | 2017-12-21 | テーザ・ソシエタス・ヨーロピア | 熱活性により接着可能な平面要素 |
-
1986
- 1986-11-06 JP JP26261486A patent/JPS63118391A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0355423A2 (en) * | 1988-07-22 | 1990-02-28 | Heller, William C., Jr. | Integrated multiple particle agent for inductive heating and method of inductive heating therewith |
| EP0355423A3 (en) * | 1988-07-22 | 1992-06-17 | Heller, William C., Jr. | Integrated multiple particle agent for inductive heating and method of inductive heating therewith |
| US6423953B1 (en) | 1997-02-28 | 2002-07-23 | Robert H. Johnson, Jr. | Plastic heating composition including high efficiency heating agents and methods of use |
| US6023054A (en) * | 1997-02-28 | 2000-02-08 | Johnson, Jr.; Robert Harlan | High efficiency heating agents |
| US6137093A (en) * | 1997-02-28 | 2000-10-24 | Johnson, Jr.; Robert Harlan | High efficiency heating agents |
| AU746100B2 (en) * | 1997-02-28 | 2002-04-18 | Robert Harlan Johnson Jr. | High efficiency heating agents |
| WO1998038243A1 (en) * | 1997-02-28 | 1998-09-03 | Johnson Robert Harlan Jr | High efficiency heating agents |
| US6677559B2 (en) | 1997-02-28 | 2004-01-13 | Robert H. Johnson, Jr. | Thermoset heating composition including high efficiency heating agents and methods of use |
| AU2002300202B2 (en) * | 1997-02-28 | 2004-11-11 | Jr. Robert Harlan Johnson | High Efficiency Heating Agents |
| US6930291B2 (en) | 1997-02-28 | 2005-08-16 | Robert H. Johnson, Jr. | Adhesive or sealant composition including high efficiency heating agents and methods of use |
| JP2002531679A (ja) * | 1998-12-07 | 2002-09-24 | カール・フロイデンベルク・カーゲー | 接着剤粉末 |
| JP2007084767A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 接着剤 |
| JP2017222870A (ja) * | 2009-12-21 | 2017-12-21 | テーザ・ソシエタス・ヨーロピア | 熱活性により接着可能な平面要素 |
| JP2014009354A (ja) * | 2012-07-03 | 2014-01-20 | Panasonic Corp | シリコンインゴット固定用熱硬化性接着剤、それを用いたシリコンインゴット固定方法およびシリコンウエハの製造方法 |
| WO2014132334A1 (ja) * | 2013-02-26 | 2014-09-04 | 株式会社 日立製作所 | 接着剤、それを用いた成形体 |
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