JPS60130664A - 接着剤 - Google Patents
接着剤Info
- Publication number
- JPS60130664A JPS60130664A JP23801883A JP23801883A JPS60130664A JP S60130664 A JPS60130664 A JP S60130664A JP 23801883 A JP23801883 A JP 23801883A JP 23801883 A JP23801883 A JP 23801883A JP S60130664 A JPS60130664 A JP S60130664A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- adhesive
- electrically conductive
- fibers
- bonding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱可塑性又は熱硬化性樹脂に導電性繊維を分
散させた高周波誘導加熱用接着剤に関するものである。
散させた高周波誘導加熱用接着剤に関するものである。
従来、熱可塑性樹脂の被接着物を迅速に接着する方法と
して、高周波誘電加熱を利用したいわゆる高周波ウェル
ダーや、超音波接着法がよく知られている。しかしなが
ら、上記接着方法では、被接着物の形状が複雑なもの、
大きいもの、厚みの薄いものには接着が困難である。さ
らに誘電加熱法では、材料の物性として、誘電率（ε）
と力率（ｔａｎδ）の積で表わされる損失係数（ε・ｔ
ａｎδ）の小さいもの、例えば、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレン、ポリ４フツ化エチレン、ＡＢ
Ｓ樹脂等は加熱が困難であり、また、超音波接着法では
、接着面全体に均一に接着することが困難なため、気密
性を要求されるような箇所の接着には不適当である。
して、高周波誘電加熱を利用したいわゆる高周波ウェル
ダーや、超音波接着法がよく知られている。しかしなが
ら、上記接着方法では、被接着物の形状が複雑なもの、
大きいもの、厚みの薄いものには接着が困難である。さ
らに誘電加熱法では、材料の物性として、誘電率（ε）
と力率（ｔａｎδ）の積で表わされる損失係数（ε・ｔ
ａｎδ）の小さいもの、例えば、ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、ポリスチレン、ポリ４フツ化エチレン、ＡＢ
Ｓ樹脂等は加熱が困難であり、また、超音波接着法では
、接着面全体に均一に接着することが困難なため、気密
性を要求されるような箇所の接着には不適当である。
高周波誘導による加熱方法は、金属の迅速な加熱方法と
して、工業的には刃物の焼入れや、金属合金の溶融を行
なう誘導炉として広く利用されているが、熱可塑性ある
いは、熱硬化性樹脂の加熱方法としては、鉄、コバルト
、ニッケルもしくはそれらの合金等２０〜２００メツシ
ユの強磁性粒子を均一に前記樹脂に分散させた結合層を
高周波誘導により、加熱接着する方法（以下、粉末によ
る誘導接着法と記す）が特公昭５３−２１９０３号公報
等に開示されている。
して、工業的には刃物の焼入れや、金属合金の溶融を行
なう誘導炉として広く利用されているが、熱可塑性ある
いは、熱硬化性樹脂の加熱方法としては、鉄、コバルト
、ニッケルもしくはそれらの合金等２０〜２００メツシ
ユの強磁性粒子を均一に前記樹脂に分散させた結合層を
高周波誘導により、加熱接着する方法（以下、粉末によ
る誘導接着法と記す）が特公昭５３−２１９０３号公報
等に開示されている。
この粉末による誘導接着法は、前記、誘電加熱接着法、
あるいは、超音波接着法の欠点を補い、秒単位の迅速な
接着が可能である点で、有用である。しかしながら、こ
の粉末による誘導接着法には以下の欠点が存在する。
あるいは、超音波接着法の欠点を補い、秒単位の迅速な
接着が可能である点で、有用である。しかしながら、こ
の粉末による誘導接着法には以下の欠点が存在する。
■ 粉末による誘導接着法の場合、樹脂中に分散せしめ
た磁性粒子の充填率は、重量比で５０〜７０チの高充填
率でなければ効果的な発熱は成し得ない。樹脂の重量以
上の磁性粒子の充填は、接着剤と被接着物の界面の接着
力に対し与える影響はわずかであり、問題とならないが
、接着剤自体の凝集力が大きく低下し、結果として接着
強度の低下を招く。
た磁性粒子の充填率は、重量比で５０〜７０チの高充填
率でなければ効果的な発熱は成し得ない。樹脂の重量以
上の磁性粒子の充填は、接着剤と被接着物の界面の接着
力に対し与える影響はわずかであり、問題とならないが
、接着剤自体の凝集力が大きく低下し、結果として接着
強度の低下を招く。
■ 誘導加熱の原理は、高周波磁界により導電体中に生
ずろうす電流積と、導電体が磁性体である場合には、う
ず電流積に加え、磁性のヒステリシス損である事がよく
知られているが、粉末による誘導接着法では、樹脂中に
分散させた金属粒子が相互に接することなく、独立して
いるため、うず電流は生じない。従って、この場合発熱
はヒステリシス損のみに起因しているので、金属粒子は
強磁性であることが必須であり、使用できる金属粒子で
比較的安価で身近な材料としては鉄だけである。鉄は錆
の発生が問題であり、一方防錆の点で有利なアルミニウ
ム、ステンレス等非磁性体あるいは弱磁性体は粉末によ
る誘導接着法には使用できない。
ずろうす電流積と、導電体が磁性体である場合には、う
ず電流積に加え、磁性のヒステリシス損である事がよく
知られているが、粉末による誘導接着法では、樹脂中に
分散させた金属粒子が相互に接することなく、独立して
いるため、うず電流は生じない。従って、この場合発熱
はヒステリシス損のみに起因しているので、金属粒子は
強磁性であることが必須であり、使用できる金属粒子で
比較的安価で身近な材料としては鉄だけである。鉄は錆
の発生が問題であり、一方防錆の点で有利なアルミニウ
ム、ステンレス等非磁性体あるいは弱磁性体は粉末によ
る誘導接着法には使用できない。
本発明は粉末による誘導接着法の長所を生かし、短所を
改良すべく研究した結果得られたものである。
改良すべく研究した結果得られたものである。
即ち、本発明は長さと相当直径の比が１０〜８００であ
る導電性繊維を熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂に分散せ
しめてなる高周波誘導加熱接着゛用液着剤である。
る導電性繊維を熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂に分散せ
しめてなる高周波誘導加熱接着゛用液着剤である。
触するため、うず電流積により発熱し、非磁性体あるい
は弱磁性体であっても高周波誘導による加熱が可能であ
る。さらに、粉末による誘導接着法の場合よりも樹脂の
量に対する導電性繊維の量は低い充填率で効果的に加熱
できるため、接着剤の凝集力を低下させる可能性は小さ
い。むしろ、樹脂の凝集力が小さい材料に対しては、樹
脂補強材としての無機フィラーとして働くため、接着強
度を高める結果となる。この効果により、粉末による誘
導接着法等の従来の方法では実用に足る強度を得られな
かった異種材料間の接着においても導電性繊維を分散さ
せる適当な熱可塑性又は熱硬化性樹脂を選択すれば、よ
り強い接着力が得られる。
は弱磁性体であっても高周波誘導による加熱が可能であ
る。さらに、粉末による誘導接着法の場合よりも樹脂の
量に対する導電性繊維の量は低い充填率で効果的に加熱
できるため、接着剤の凝集力を低下させる可能性は小さ
い。むしろ、樹脂の凝集力が小さい材料に対しては、樹
脂補強材としての無機フィラーとして働くため、接着強
度を高める結果となる。この効果により、粉末による誘
導接着法等の従来の方法では実用に足る強度を得られな
かった異種材料間の接着においても導電性繊維を分散さ
せる適当な熱可塑性又は熱硬化性樹脂を選択すれば、よ
り強い接着力が得られる。
本発明で用いる導電性繊維としては、導電性を有し、う
ず電流を生じうる材料ならば何でもよいが、１分以内の
高周波発振で樹脂を融点に至らしめるよう効果的に加熱
できるという点では、鉄、アルミニウム、銅、真鍮、ス
テンレス等の金属が好ましい。
ず電流を生じうる材料ならば何でもよいが、１分以内の
高周波発振で樹脂を融点に至らしめるよう効果的に加熱
できるという点では、鉄、アルミニウム、銅、真鍮、ス
テンレス等の金属が好ましい。
また、本発明における導電性繊維の長さと相当直径の比
（以下アスペクト比という）は１０〜８００の範囲であ
る。アスペクト比が大きい程繊維が相互に接する率が高
まるため、うず電流が生じ易く加熱効率が高まるが、加
工上、樹脂中へ均一に分散させることが困難となり、逆
にアスペクト比が小さいと分散は容易だが粉末に近くな
るため本発明の利点は失なわれる。従って本発明におい
てはアスペクト比が１０〜８００の範囲にあることが必
費であり、２０〜８０の範囲が好ましい。
（以下アスペクト比という）は１０〜８００の範囲であ
る。アスペクト比が大きい程繊維が相互に接する率が高
まるため、うず電流が生じ易く加熱効率が高まるが、加
工上、樹脂中へ均一に分散させることが困難となり、逆
にアスペクト比が小さいと分散は容易だが粉末に近くな
るため本発明の利点は失なわれる。従って本発明におい
てはアスペクト比が１０〜８００の範囲にあることが必
費であり、２０〜８０の範囲が好ましい。
相当直径とは繊維の断面積を算出し、これを円の直径に
換算したもので次式で表ｂ’４ｙる。
換算したもので次式で表ｂ’４ｙる。
さらに、導電性繊維の長さは１＝、１０ｍ、直径は４０
〜１２０μｍのものが好ましく、このようなものとして
近年開発されたびびり振動切削法による全域短繊維が安
価で容易に入手でき好ましい。
〜１２０μｍのものが好ましく、このようなものとして
近年開発されたびびり振動切削法による全域短繊維が安
価で容易に入手でき好ましい。
熱可塑性樹脂としては、エボキ７系又はウレタン系等の
熱硬化性樹脂が使用でき、熱可塑性樹脂としてはポリオ
レフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、エチレン・酢ビ共
重合体、エチレン・アクリル酸共重合体、アイオノマー
樹脂、ポリエステル樹脂等が使用でき、これらは被着体
の種類に応じて適宜選択して使用される。
熱硬化性樹脂が使用でき、熱可塑性樹脂としてはポリオ
レフィン系樹脂、ポリアミド系樹脂、エチレン・酢ビ共
重合体、エチレン・アクリル酸共重合体、アイオノマー
樹脂、ポリエステル樹脂等が使用でき、これらは被着体
の種類に応じて適宜選択して使用される。
導電性繊維の熱硬化性又は熱可塑性樹脂への配合割合は
高い程、加熱効率は高まるが、混練押出等、加工上限界
があり、導電性繊維と樹脂の合計量に対し６０〜７５重
量％が適当であり、また導電性繊維は樹脂に対し均一に
混合、分散させることが好ましい。
高い程、加熱効率は高まるが、混練押出等、加工上限界
があり、導電性繊維と樹脂の合計量に対し６０〜７５重
量％が適当であり、また導電性繊維は樹脂に対し均一に
混合、分散させることが好ましい。
高周波誘導加熱における周波数は一般的には４００ Ｋ
Ｈｚ 程度であるのに対し、本発明では２〜１０ＭＨｚ
の範囲が好ましい。２ＭＨｚ未満では本発明のように加
熱される導電性繊維が微細なものの場合加熱効率が低い
傾向があり、１０ＭＨｚを越えると加熱深度が浅くなり
やすい。
Ｈｚ 程度であるのに対し、本発明では２〜１０ＭＨｚ
の範囲が好ましい。２ＭＨｚ未満では本発明のように加
熱される導電性繊維が微細なものの場合加熱効率が低い
傾向があり、１０ＭＨｚを越えると加熱深度が浅くなり
やすい。
出力は被着物の大きさ、加熱速度等により適宜決定され
る。
る。
また発振時間は短時間の加熱を考慮すると１分以内が望
ましい。
ましい。
本発明の高周波誘導加熱接着用接着剤は加熱効率がよく
、接着力も高いため、被着体の形状にかかわらず迅速、
確実に接着が可能であり、また異種材料間の接着にも好
適である。
、接着力も高いため、被着体の形状にかかわらず迅速、
確実に接着が可能であり、また異種材料間の接着にも好
適である。
以下実施例及び比較例をあげて本発明をさらに具体的に
説明する。
説明する。
なお、各側における接着強度は２５＋＋＋ａＸ１００龍
のテストピースを用い、ＪＩＳ Ｋ、−６８５０に従っ
て測定した値である。
のテストピースを用い、ＪＩＳ Ｋ、−６８５０に従っ
て測定した値である。
実施例１−４及び比較例１〜４
まず接着剤として、ポリプロピレン樹脂（三井東圧化学
■製商品名）−ブレンＦＯ−２０）のペレット５０重量
部と導電性繊維のアルミニウムメタルファイバー（アイ
シン精機■製、６０μｍ０×２１１）５０重量部をブレ
ンドし、押出機（ＫＣＫ社製８０Ｘ２−３５ＶＥＸ型）
で溶融混練押出して、メタルファイバーをポリプロピレ
ン中に均一に分散せしめたペレットを作成した（成型温
度、シリンダー：１８０〜２３０℃、アダプター二２３
０℃、ダイス：２２０°Ｃ）。
■製商品名）−ブレンＦＯ−２０）のペレット５０重量
部と導電性繊維のアルミニウムメタルファイバー（アイ
シン精機■製、６０μｍ０×２１１）５０重量部をブレ
ンドし、押出機（ＫＣＫ社製８０Ｘ２−３５ＶＥＸ型）
で溶融混練押出して、メタルファイバーをポリプロピレ
ン中に均一に分散せしめたペレットを作成した（成型温
度、シリンダー：１８０〜２３０℃、アダプター二２３
０℃、ダイス：２２０°Ｃ）。
このペレットを加熱プレスにより、２００°Ｃ５２ｋｇ
／ ｃｒＡで厚さ０５龍のシートに成型した。このシ
ートをハサミで２５１！Ｘ １２．５ｉｍの大きさに切
断し、２枚のポリグロピレンテストピースの間にはさみ
、保持した状態で高周波誘導加熱し、引張せん断試験片
を作製した。高周波は、出力５ ｋ’Ｗ、周波数４００
Ｋ Ｈｚ、発振時間６０秒加熱コイルは外径８龍、内
径６ｎｍの銅パイプを内径３０ｍｍのスプリング状に２
回巻きしたものである。
／ ｃｒＡで厚さ０５龍のシートに成型した。このシ
ートをハサミで２５１！Ｘ １２．５ｉｍの大きさに切
断し、２枚のポリグロピレンテストピースの間にはさみ
、保持した状態で高周波誘導加熱し、引張せん断試験片
を作製した。高周波は、出力５ ｋ’Ｗ、周波数４００
Ｋ Ｈｚ、発振時間６０秒加熱コイルは外径８龍、内
径６ｎｍの銅パイプを内径３０ｍｍのスプリング状に２
回巻きしたものである。
接着試験片については、ストログラフＴ型試験機（■東
洋精機製作新製）により、接着強度（引張せん断）の測
定および破壊箇所の観察を行なった。
洋精機製作新製）により、接着強度（引張せん断）の測
定および破壊箇所の観察を行なった。
以下実施例２．６および比較例１〜４においても同様な
方法により接着剤ペレット、７−トを作成し、テストピ
ースを接着した。
方法により接着剤ペレット、７−トを作成し、テストピ
ースを接着した。
テストピースの材質、接着剤組成、接着条件および接着
強度、その時の破壊箇所について表−１にまとめた。
強度、その時の破壊箇所について表−１にまとめた。
実施例１．２及びろは本発明による接着剤によるポリプ
ロピレンテストピース相互の接着である。
ロピレンテストピース相互の接着である。
実施例１及び２では導電性繊維としてアルミニウムメタ
ルファイバーを使用し、実施例３では鉄メタルファイバ
ーを使用したものである。アルミニウムの場合には、鉄
と比較して高周波発振による加熱時間を長くとる必要が
ある。さらに周波舷は４０ＤＫＨｚの場合、５ＭＨｚよ
りも長い加熱時間が必要となるが、誘導接着が可能であ
る。実施例１，２及び６と同一の充填率の金属粉末を使
用した比較例１，２では、アルミニウム粉末の場合には
発熱しなかった。また、鉄粉の場合には、発熱はするが
、メタルファイバーと比較して加熱効率が低く、６０秒
の発振においても接着剤樹脂の融点には達せず接着はで
きなかった。さらに、比較例３では、比較例２よりも鉄
粉の充填率を尚めた結果、秒オーダーでの接着は可能と
なったか、接着剤の凝集力が低下し、接着したテストピ
ースの破壊試験では、凝集破壊となって実施例２の強度
は得られなかった。
ルファイバーを使用し、実施例３では鉄メタルファイバ
ーを使用したものである。アルミニウムの場合には、鉄
と比較して高周波発振による加熱時間を長くとる必要が
ある。さらに周波舷は４０ＤＫＨｚの場合、５ＭＨｚよ
りも長い加熱時間が必要となるが、誘導接着が可能であ
る。実施例１，２及び６と同一の充填率の金属粉末を使
用した比較例１，２では、アルミニウム粉末の場合には
発熱しなかった。また、鉄粉の場合には、発熱はするが
、メタルファイバーと比較して加熱効率が低く、６０秒
の発振においても接着剤樹脂の融点には達せず接着はで
きなかった。さらに、比較例３では、比較例２よりも鉄
粉の充填率を尚めた結果、秒オーダーでの接着は可能と
なったか、接着剤の凝集力が低下し、接着したテストピ
ースの破壊試験では、凝集破壊となって実施例２の強度
は得られなかった。
実施例４及び比較例４はポリプロピレンと木材との接着
である。実施例４、比較例４とも破壊箇所は木材と接着
剤との界面であるが、実施例４では一部の木材表面の繊
維は接着剤側に付着し、接着強度は比較例４よりも高か
った。この差の理由としては、実施例４では、メタルフ
ァイバーが接着剤、木材の界面へ突出し、一部木材繊維
中へ食い込むが、比較例４ではこの界面が平滑な状態で
あることが考えられる。
である。実施例４、比較例４とも破壊箇所は木材と接着
剤との界面であるが、実施例４では一部の木材表面の繊
維は接着剤側に付着し、接着強度は比較例４よりも高か
った。この差の理由としては、実施例４では、メタルフ
ァイバーが接着剤、木材の界面へ突出し、一部木材繊維
中へ食い込むが、比較例４ではこの界面が平滑な状態で
あることが考えられる。
以上の様に本発明によれば、非磁性体あるいは弱磁性体
であるため、従来の粉末による誘導加熱接着が不可能で
あったアルミニウム、ステンレス等についても効果的に
加熱接着が可能である。また本発明において導電性繊維
に磁性体を使用すれば粉末の場合と比較して低充填率で
短時間の高周くため、接着強度を高めることができる。
であるため、従来の粉末による誘導加熱接着が不可能で
あったアルミニウム、ステンレス等についても効果的に
加熱接着が可能である。また本発明において導電性繊維
に磁性体を使用すれば粉末の場合と比較して低充填率で
短時間の高周くため、接着強度を高めることができる。
従って従来の方法では接着が困難であった異動材料間の
接着にも効果的である。
接着にも効果的である。
Claims (1)
- ｔ 長さと相当直径の比が１０〜８００である導電性繊
維を熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂に分散せしめてなる
高周波誘導加熱接着用接着剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23801883A JPS60130664A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 接着剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23801883A JPS60130664A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 接着剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60130664A true JPS60130664A (ja) | 1985-07-12 |
| JPS6233264B2 JPS6233264B2 (ja) | 1987-07-20 |
Family
ID=17023930
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23801883A Granted JPS60130664A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 接着剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60130664A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62132983A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Toagosei Chem Ind Co Ltd | 高周波誘導加熱型接着剤 |
| FR2629587A1 (fr) * | 1988-03-31 | 1989-10-06 | Veglia Borletti Srl | Transducteur de type perfectionne |
| JP2002506917A (ja) * | 1998-03-17 | 2002-03-05 | アメリサーム， インコーポレイテッド | 接着、接合およびコーティングで使用するためのｒｆ活性組成物 |
| US6706136B2 (en) | 2001-10-16 | 2004-03-16 | Toyo Boseki Kabushiki Kaisha | Resin composition for high-frequency bonding |
| AU2002300202B2 (en) * | 1997-02-28 | 2004-11-11 | Jr. Robert Harlan Johnson | High Efficiency Heating Agents |
| WO2006136310A2 (de) * | 2005-06-22 | 2006-12-28 | W.C. Heraeus Gmbh | Pulver-faser-kleber |
| JP2007084767A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 接着剤 |
| JP2007138055A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Koyo Sangyo Co Ltd | 導電性粘着ゴムの製造方法 |
| JP2014100909A (ja) * | 2012-10-22 | 2014-06-05 | Honda Motor Co Ltd | 補強方法及び補強装置 |
| CN104903023A (zh) * | 2012-12-19 | 2015-09-09 | 旭有机材工业株式会社 | 覆膜砂及其制造方法以及铸型的制造方法 |
| US9333730B2 (en) | 2012-10-22 | 2016-05-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Manufacturing method for composite structure |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS437811Y1 (ja) * | 1965-05-22 | 1968-04-08 | ||
| US3574031A (en) * | 1967-03-24 | 1971-04-06 | Heller William C Jun | Method of heat welding thermoplastic bodies using a stratum of susceptor material |
| JPS52150447A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-14 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of adhering polyolefin synthetic resin |
| JPS54161645A (en) * | 1978-06-12 | 1979-12-21 | Sekisui Chem Co Ltd | High-frequency heating adhesive |
| JPS6056534A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | Nippon Radiator Co Ltd | 合成樹脂製部品同士の接合方法および接合用部品 |
-
1983
- 1983-12-19 JP JP23801883A patent/JPS60130664A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS437811Y1 (ja) * | 1965-05-22 | 1968-04-08 | ||
| US3574031A (en) * | 1967-03-24 | 1971-04-06 | Heller William C Jun | Method of heat welding thermoplastic bodies using a stratum of susceptor material |
| JPS52150447A (en) * | 1976-06-09 | 1977-12-14 | Toyoda Chuo Kenkyusho Kk | Method of adhering polyolefin synthetic resin |
| JPS54161645A (en) * | 1978-06-12 | 1979-12-21 | Sekisui Chem Co Ltd | High-frequency heating adhesive |
| JPS6056534A (ja) * | 1983-09-09 | 1985-04-02 | Nippon Radiator Co Ltd | 合成樹脂製部品同士の接合方法および接合用部品 |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62132983A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-16 | Toagosei Chem Ind Co Ltd | 高周波誘導加熱型接着剤 |
| FR2629587A1 (fr) * | 1988-03-31 | 1989-10-06 | Veglia Borletti Srl | Transducteur de type perfectionne |
| AU2002300202B2 (en) * | 1997-02-28 | 2004-11-11 | Jr. Robert Harlan Johnson | High Efficiency Heating Agents |
| JP2002506917A (ja) * | 1998-03-17 | 2002-03-05 | アメリサーム， インコーポレイテッド | 接着、接合およびコーティングで使用するためのｒｆ活性組成物 |
| US6706136B2 (en) | 2001-10-16 | 2004-03-16 | Toyo Boseki Kabushiki Kaisha | Resin composition for high-frequency bonding |
| WO2006136310A2 (de) * | 2005-06-22 | 2006-12-28 | W.C. Heraeus Gmbh | Pulver-faser-kleber |
| WO2006136310A3 (de) * | 2005-06-22 | 2007-04-19 | Heraeus Gmbh W C | Pulver-faser-kleber |
| JP2007084767A (ja) * | 2005-09-26 | 2007-04-05 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 接着剤 |
| JP2007138055A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Koyo Sangyo Co Ltd | 導電性粘着ゴムの製造方法 |
| JP2014100909A (ja) * | 2012-10-22 | 2014-06-05 | Honda Motor Co Ltd | 補強方法及び補強装置 |
| US9333730B2 (en) | 2012-10-22 | 2016-05-10 | Honda Motor Co., Ltd. | Manufacturing method for composite structure |
| CN104903023A (zh) * | 2012-12-19 | 2015-09-09 | 旭有机材工业株式会社 | 覆膜砂及其制造方法以及铸型的制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6233264B2 (ja) | 1987-07-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0355423B1 (en) | Integrated multiple particle agent for inductive heating and method of inductive heating therewith | |
| JPS60130664A (ja) | 接着剤 | |
| EP0403276B1 (en) | Resin-bonding method and heating device for resin-bonding | |
| US6023054A (en) | High efficiency heating agents | |
| JP3340758B2 (ja) | 高周波誘導加熱可能な組成物 | |
| JPS60501218A (ja) | 高周波加熱可能なプラスチツクス | |
| US5447592A (en) | Process for glueing two non-metallic substrates by means of an adhesive | |
| JP2009511300A5 (ja) | ||
| JPH02164531A (ja) | 抵抗溶接可能な、三層構造の防振性複合材料 | |
| JP2015120359A (ja) | 複合材料の接合方法、および接合体の製造方法 | |
| JP6705329B2 (ja) | 複合シートおよび熱圧着方法 | |
| JPH0635570B2 (ja) | 高周波誘導加熱型接着剤 | |
| JPS63118391A (ja) | 接着方法 | |
| US5124203A (en) | Integrated multiple particle agent for inductive heating and method of inductive heating therewith | |
| JPS5950138A (ja) | 交流特性の優れた軟磁性材料及びその製造法 | |
| JPH02297432A (ja) | 複合鋼板 | |
| JPH01149874A (ja) | 接着剤 | |
| JPH0911411A (ja) | 電磁誘導加熱溶着用熱可塑性樹脂シートおよび熱可塑性樹脂の電磁誘導加熱溶着法 | |
| JPH02220827A (ja) | 高周波誘導加熱接合用媒体 | |
| Qiu et al. | Interfacial reaction layer in resistance spot welded joint between aluminium alloy and austenitic stainless steel | |
| JP4605651B2 (ja) | 接着部品の解体方法及び製造方法 | |
| JPH02155943A (ja) | ポリフェニレンサルフアイド樹脂と四フッ化エチレン−エチレン共重合樹脂との接着 | |
| JP2002361442A (ja) | 鉄基金属材料の液相拡散接合方法及びその方法により接合した鉄基金属材料接合体 | |
| JPS63245483A (ja) | 接着方法 | |
| JPH0689157B2 (ja) | 絶縁性材料の接着方法とそのための装置並びにその接着に使用する交番磁束によって磁気ヒステリシス発熱させるのに適した発熱材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |